Obseg dela na popravilu kotla tgm 84. Pomožna oprema kotla
M. A. Taimarov, A. V. Simakov
REZULTATI PRESKUSOV POSODOBITEV IN NADGRADNJE
TOPLOTNA MOČ KOTLA TGM-84B
Ključne besede: parni kotel, preskusi, toplotna moč, nazivna parna zmogljivost, odprtine za padanje plina.
Pri delu je bilo eksperimentalno ugotovljeno, da zasnova kotla TGM-84B omogoča povečanje proizvodnje pare za 6,04% in njeno povečanje na 447 t/h s povečanjem premera odprtin za dovod plina druge vrste na centralna dovodna cev za plin.
Ključne besede: parni kotel, test, toplotna moč, nazivna zmogljivost, plinovodne luknje.
Pri delu eksperimentalno je bilo ugotovljeno, da konstrukcija kotla TGM-84B omogoča povečanje njegove moči za 6,04 % in dodelavo do 447 t/h s povečanjem premera Plinska cev odprtin druge številke na centralni plinski cevi .
Uvod
Kotel TGM-84B je bil zasnovan in izdelan 10 let prej kot kotel TGM-96B, ko kotlovnica Taganrog ni imela veliko praktičnih in oblikovalskih izkušenj pri načrtovanju, izdelavi in delovanju visokozmogljivih kotlov. V zvezi s tem je bila narejena pomembna rezerva površine ogrevalnih površin zaslonov, ki sprejemajo toploto, v kateri, kot so pokazale vse izkušnje z delovanjem kotlov TGM-84B, ni potrebe. Zmogljivost gorilnikov na kotlih TGM-84B se je zmanjšala tudi zaradi manjšega premera izhodov za plin. V skladu s prvim tovarniškim načrtom kotlovnice Taganrog so izhodi za plin v drugi vrsti v gorilnikih predvideni s premerom 25 mm, kasneje pa, na podlagi izkušenj delovanja, za povečanje gostote toplote peči, ta premer izhodi za plin v drugi vrsti so povečali na 27 mm. Vendar pa še vedno obstaja rezerva za povečanje premera plinskih izhodov gorilnikov, da bi povečali proizvodnjo pare kotlov TGM-84B.
Relevantnost in postavitev raziskovalnega problema
Kratkoročno za 5 ... .10 let se bo potreba po toploti in elektriki močno povečala. Rast porabe energije je po eni strani povezana z uporabo tujih tehnologij za globinsko predelavo nafte, plina, lesa, metalurških izdelkov neposredno na ozemlju Rusije, na drugi strani pa z upokojitvijo in zmanjšanje zmogljivosti zaradi fizične dotrajanosti obstoječe flote opreme za proizvodnjo toplote in električne energije. Poraba toplotne energije za ogrevanje se povečuje.
Obstajata dva načina za hitro zadovoljevanje naraščajočega povpraševanja po energentih:
1. Zagon nove opreme za proizvodnjo toplote in električne energije.
2. Posodobitev in rekonstrukcija obstoječe obratovalne opreme.
Prva smer zahteva velike naložbe.
V drugi smeri povečevanja zmogljivosti opreme za proizvodnjo toplote in električne energije so stroški povezani z obsegom potrebne rekonstrukcije in nadgradnje za povečanje zmogljivosti. V povprečju so pri uporabi druge smeri povečanja zmogljivosti opreme za proizvodnjo toplote in električne energije stroški 8-krat cenejši od zagona novih zmogljivosti.
Tehnične in oblikovne zmogljivosti rešitve za povečanje moči kotla TGM-84 B
Oblikovna značilnost kotla TGM-84B je prisotnost dvosvetlobnega zaslona.
Dvosvetlobni zaslon zagotavlja intenzivnejše hlajenje dimnih plinov kot pri plinsko-oljnem kotlu TGM-9bB, ki je po zmogljivosti podoben in nima dvosvetlobnega zaslona. Dimenzije kotlovskih peči TGM-9bB in TGM-84B so skoraj enake. Zasnove, razen prisotnosti dvosvetlobnega zaslona v kotlu TGM-84B, so prav tako enake. Nazivna moč pare kotla TGM-84B je 420 t/h, za kotel TGM-9bB pa 480 t/h. Kotel TGM-9b ima 4 gorilnike v dveh nivojih. Kotel TGM-84B ima 6 gorilnikov v 2 nivojih, vendar so ti gorilniki manj močni kot pri kotlu TGM-9bB.
Glavne primerjalne tehnične značilnosti kotlov TGM-84B in TGM-9bB so podane v tabeli 1.
Tabela I - Primerjalne tehnične značilnosti kotlov TGM-84B in TGM-96B
Ime indikatorjev TGM-84B TGM-96B
Kapaciteta pare, t/h 420 480
Prostornina peči, m 16x6,2x23 16x1,5x23
Dvojni svetlobni zaslon Da Ne
Nazivna toplotna moč gorilnika pri gorenju plina, MW 50,2 88,9
Število gorilnikov, kos. b 4
Skupna toplotna moč gorilnikov, MW 301,2 355,6
Poraba plina, m3/h 33500 36800
Nazivni tlak plina pred gorilniki pri temperaturi plina (t = - 0,32 0,32
4 °С), kg/cm2
Zračni tlak pred gorilnikom, kg/m2 180 180
Potrebna poraba zraka za pihanje pri nazivni pari 3/obremenitev, tisoč m3/uro 345,2 394,5
Zahtevana zmogljivost odvodov dima pri nazivni pari 3 / 399,5 456,6
obremenitev, tisoč m / uro
Potni list nazivna skupna zmogljivost 2 puhal VDN-26-U, tisoč m3/uro 506 506
Potni list nazivna skupna zmogljivost 2 dimnika D-21,5x2U, tisoč m3/uro 640 640
Iz tabele. Na sliki 1 je razvidno, da zahtevano obremenitev pare 480 t/h glede na pretok zraka zagotavljata dva ventilatorja VDN-26-U z 22-odstotno rezervo, pri odvajanju produktov zgorevanja pa dva dimnika D-21.5 x2U z maržo 29%.
Tehnične in oblikovne rešitve za povečanje toplotne moči kotla TGM-84B
Na Oddelku za kotlovske inštalacije KSPEU so potekala dela za povečanje toplotne moči kotla TGM-84B st. št. 10 NchTPP. Izveden je bil toplotno-hidravlični izračun
gorilniki s centralno oskrbo s plinom, aerodinamični in toplotni izračuni so bili izvedeni s povečanjem premera odprtin za dovod plina.
Na kotlu TGM-84B s postajo št. 10, na gorilnikih št. 1,2,3,4 prvega (spodnjega) nivoja in št. 5.6 drugega nivoja, 6 od obstoječih 12 plinskih odvodov 2. vrsti od premera 027 mm do premera 029 mm. Izmerjeni so bili padajoči pretoki, temperatura plamena in drugi obratovalni parametri kotla št. 10 (tabela 2). Enotna toplotna moč gorilnikov se je povečala za 6,09 % in je znašala 332,28 MW namesto 301,2 MW pred povračanjem. Proizvodnja pare se je povečala za 6,04 % in je znašala 447 t/h namesto 420 t/h pred povrtanjem.
Tabela 2 - Primerjava indikatorjev kotla TGM-84B st. št. 10 NchCHP pred in po rekonstrukciji gorilnika
Indikatorji kotla TGM-84B št. 10 NchTPP Premer luknje 02? Premer luknje 029
Toplotna moč enega gorilnika, MW 50,2 55,58
Toplotna moč peči, MW 301,2 332,28
Povečanje toplotne moči peči, % - 6,09
Parna zmogljivost kotla, t/h 420 441
Povečanje proizvodnje pare, % - 6,04
Izračuni in testiranja posodobljenih kotlov niso pokazali ločitve plinskega curka od dovodnih lukenj pri nizkih obremenitvah s paro.
1. Povečanje premera odprtin za dovod plina 2. vrstice s 27 na 29 mm na gorilnikih ne povzroča motenj pretoka plina pri nizkih obremenitvah.
2. Posodobitev kotla TGM-84B s povečanjem površine prečnega prereza dovoda plina
odprtine od 0,205 m do 0,218 m so omogočile povečanje nazivne parne zmogljivosti s 420 t/h na 447 t/h pri zgorevanju plina.
Literatura
1. Taimarov, M.A. Kotli TE velike moči in superkritični 1. del: študijski vodnik / M.A. Taimarov, V.M. Taimarov. Kazan: Kazan. država energija un-t, 2009. - 152 str.
2. Taimarov, M.A. Gorilniki / M.A. Taimarov, V.M. Taimarov. - Kazan: Kazan. država energija un-t, 2007. - 147 str.
3. Taimarov, M.A. Laboratorijska delavnica pri predmetu "Kotlovske naprave in parni generatorji" / M.A. Taimarov. - Kazan: Kazan. država energija un-t, 2004. - 107 str.
© M. A. Taimarov - dr. sci. znanosti, prof., vod. kavarna kotlovnice in parni generatorji KSPEU, [email protected]; A. V. Simakov - dr. isti oddelek.
Kotlovska enota TGM-84 je zasnovana po postavitvi v obliki črke U in je sestavljena iz zgorevalne komore, ki je dvigajoči plinski kanal, in spuščajočega konvektivnega jaška, razdeljenega na 2 plinska kanala. Prehodni horizontalni dimnik med pečjo in konvektivnim jaškom je praktično odsoten. V zgornjem delu peči in v obračalni komori je nameščen sito pregrelnik. V konvektivni jašek, razdeljen na 2 plinska kanala, sta zaporedno (vzdolž plinov) nameščena horizontalni pregrelnik in vodni ekonomizer. Za vodnim ekonomizatorjem se nahaja rotacijsko komoro s posodami za pepel.
Za konvekcijsko gredjo sta nameščena dva vzporedno povezana regenerativna grelnika zraka.
Zgorevalna komora ima običajno prizmatično obliko z dimenzijami med osemi cevi 6016 * 14080 mm in je razdeljena z dvosvetlobnim vodnim zaslonom na dve polpeči. Stranske in zadnje stene zgorevalne komore so zaščitene s cevmi uparjalnika s premerom 60 * 6 mm (jeklo-20) z nagibom 64 mm. Stranski zasloni v spodnjem delu imajo v spodnjem delu naklone proti sredini pod kotom 15 na vodoravno in tvorijo "hladno" pod.
Dvosvetlobni zaslon je sestavljen tudi iz cevi s premerom 60 * 6 mm z nagibom 64 mm in ima okna, oblikovana z napeljavo cevi za izravnavo tlaka v polpečeh. Sistem sita je obešen na kovinske konstrukcije stropa s pomočjo palic in ima možnost, da med toplotnim raztezanjem prosto pade navzdol.
Strop zgorevalne komore je vodoravno in zaščiten s cevmi stropnega pregrevalnika.
Zgorevalna komora, opremljena z 18 oljnimi gorilniki, ki so nameščeni na sprednji steni v treh nivojih. Kotel je opremljen z bobnom z notranjim premerom 1800 mm. Dolžina cilindričnega dela je 16200 mm. Ločitev je organizirana v bobnu kotla, para se spere z napajalno vodo.
Shematski diagram pregrevalnikov
Pregrelnik kotla TGM-84 je sevalno-konvektivni po naravi zaznavanja toplote in je sestavljen iz naslednjih 3 glavnih delov: sevalnega, zaslonskega ali polsevalnega in konvektivnega.
Sevalni del je sestavljen iz stenskega in stropnega pregrevalnika.
Polsevalni pregrelnik je sestavljen iz 60 standardiziranih zaslonov. Konvektivni pregrelnik horizontalnega tipa je sestavljen iz 2 delov, nameščenih v 2 plinska kanala odvodnega voda nad vodnim ekonomajzerjem.
Na sprednji steni zgorevalne komore je nameščen stenski pregrelnik, izdelan v obliki šestih premičnih blokov cevi s premerom 42 * 55 (jeklo 12 * 1MF).
Izstopna komora stropa p / p je sestavljena iz 2 kolektorjev, zvarjenih skupaj, ki tvorita skupno komoro, po enega za vsako polpeč. Izhodna komora zgorevalne komore p / p je ena in je sestavljena iz 6 kolektorjev, ki so zvarjeni skupaj.
Vhodna in izstopna komora sito pregrevalnika sta nameščeni ena nad drugo in sta izdelani iz cevi s premerom 133*13 mm.
Konvektivni pregrelnik je izdelan po shemi v obliki črke Z, t.j. para vstopi iz sprednje stene. Vsak p / p je sestavljen iz 4 tuljav z enim prehodom.
Naprave za nadzor pregrevanja pare vključujejo kondenzacijsko enoto in vbrizgalne odzračevnike. Vbrizgalni pregrelniki so nameščeni pred sito pregrevalniki v rezu zaslonov in v rezu konvektivnega pregrelnika. Pri delu na plin delujejo vsi razgrevalniki, pri delu na kurilno olje pa le tisti, ki je nameščen v odseku konvektivnega p / p.
Jekleni zvit vodni ekonomizer je sestavljen iz 2 delov, ki sta nameščena v levem in desnem plinskem kanalu navzdol konvektivnega jaška.
Vsak del ekonomajzerja je sestavljen iz 4 višinskih paketov. Vsak paket vsebuje dva bloka, vsak blok vsebuje 56 ali 54 štirismernih tuljav iz cevi s premerom 25 * 3,5 mm (jeklo20). Tuljave so nameščene vzporedno s sprednjo stranjo kotla v šahovnici z naklonom 80 mm. Kolektorji ekonomajzerja so pripeljani izven konvekcijskega jaška.
Kotel je opremljen z 2 regenerativnima rotacijskima grelnikoma zraka RVP-54.
^
TEHNIČNA NALOGA
"Naprava za vzorčenje dimnih plinov kotlov NGRES"
KAZALO:
1 TOČKA 3
^ 2 SPLOŠNI OPIS OBJEKTA 3
3 OBSEG DOBAVE / IZVAJANJE DEL / IZVAJANJE STORITEV 6
4 TEHNIČNI PODATKI 11
5 IZKLJUČITVE/OMEJITVE/OBVEZNOSTI ZA OPRAVLJANJE DEL/DOBAVE/STORITEV 12
6 Testiranje, prevzem, zagon 13
^ 7 SEZNAM APLIKACIJ 14
8 VARNOSTNE ZAHTEVE ZA DELO 14
9 ZAHTEVE IZVAJALCEV ZA VARSTVO OKOLJA 17
^
10 ALTERNATIVNIH PONUDB 18
1ART
V skladu z okoljskim programom OJSC Enel OGK-5 za obdobje 2011-2015 podružnica Nevinnomysskaya GRES OJSC Enel OGK-5 zahteva naslednje:
Določanje dejanske vrednosti koncentracije dušikovih oksidov, ogljikovega monoksida, metana pri različnih obremenitvah in različnih načinih delovanja kotlov TGM-96 (kotel št. 4) instrumentalni park izvajalca.
Določanje gostote porazdelitve dušikovega dioksida po površini konvektivne površine v kontrolnem odseku.
4. Izdelava predlogov za uporabo nizkocenovnih rekonstruktivnih ukrepov namenjen zmanjšanju emisij dušikovih oksidov.
^
2SPLOŠNI OPIS OBJEKTA
Splošne informacije
GRES se nahaja na severnem obrobju mesta Nevinnomyssk in je sestavljen iz kombinirane toplotne in elektrarne (SPTE), kondenzacijskih enot odprtega tipa (blokovni del) in elektrarne s kombiniranim ciklom (CCGT).
Polno ime objekta: podružnica "Nevinnomysskaya GRES" odprte delniške družbe "Enel, peta proizvodna družba veleprodajnega trga z električno energijo" v mestu Nevinnomyssk, Stavropolsko ozemlje.
Lokacija in poštni naslov: Ruska federacija, 357107, mesto Nevinnomyssk, Stavropolsko ozemlje, ulica Energetikov, 2.
^ Klimatske razmere
Podnebne razmere in parametri zunanjega zraka na tem območju ustrezajo lokaciji državne okrajne elektrarne (Nevinnomyssk) in jih označujejo podatki v tabeli 2.1.
Tabela 2.1 Podnebni podatki za regijo (Nevinnomyssk iz SNiP 23-01-99)
| rob, točka | Zunanja temperatura zraka, st. Z |
|||||||||||||||
| Zunanja temperatura zraka, mesečno povprečje, st. Z |
||||||||||||||||
| jaz | II | III | IV | V | VI | VII | VIII | IX | X | XI | XII |
|||||
| Stavropol | -3,2 | -2,3 | 1,3 | 9,3 | 15,3 | 19,3 | 21,9 | 21,2 | 16,1 | 9,6 | 4,1 | -0,5 |
||||
| Manj kot 8 ℃ | Manj kot 10 ℃ |
|||||||||||||||
| Povprečno letno | Najhladnejše petdnevno obdobje z vrednostjo 0,92 | Trajanje, dni | Povprečna temperatura, st. Z | Trajanje, dni | Povprečna temperatura, st. Z |
|||||||||||
| 9,1 | -19 | 168 | 0,9 | 187 | 1,7 |
|||||||||||
Dolgoletna povprečna temperatura zraka najhladnejšega zimskega meseca (januarja) je minus 4,5°C, najbolj vroča (julij) je +22,1°C.
Trajanje obdobja s stabilnimi zmrzali je približno 60 dni,
Hitrost vetra, katere frekvenca ne presega 5%, je enaka - 10-11 m/s.
Prevladujoča smer vetra je vzhodna.
Letna relativna vlažnost je 62,5 %.
^ KARAKTERISTIKE IN KRATEK OPIS KOTLERJA TGM - 96.
Tlak v bobnu - 155 ati
Tlak za glavnim parnim ventilom - 140 ati
Temperatura pregrete pare - 560С
Temperatura napajalne vode - 230С
^
Glavni konstrukcijski podatki kotla pri gorenju plina:
Kapaciteta pare t/h 480
Tlak pregrete pare kg / cm 2 140
Temperatura pregrete pare С 560
Temperatura napajalne vode С 230
Temperatura hladnega zraka pred RVV С 30
Temperatura vročega zraka С 265
^
ZNAČILNOSTI PEČI
Prostornina zgorevalne komore m 3 1644 Toplotni stres prostornine peči kcal/m 3 h 187,10 3
Urna poraba goriva BP nm 3 /h t/h 37.2.10 3
^ TEMPERATURA PORE
Pregrelnik za steno C 391 Pred končnimi zasloni C 411
Po končnih ščitih С 434 Po srednjih ščitih С 529 Po konvekcijskih dovodnih paketih pregrevalnika С 572
Po vikendih paketi konvektivnih p / n. C 560
^ TEMPERATURA PLINA
Za zasloni С 958
Za konvektivnim p/n С 738 Za vodnim ekonomizatorjem С 314
Izpušni plini С 120
Postavitev kotla je v obliki črke U, z dvema konvektivnima jaškoma, zgorevalna komora je zaščitena z izparilnimi cevmi in ploščami sevalnega pregrevalnika.
Strop peči vodoravnega dimnika rotacijske komore je zaščiten s ploščami stropnega pregrevalnika. V rotacijski komori in prehodnem plinskem kanalu je nameščen sito pregrelnik.
Stranske stene reverzne komore in poševnice konvekcijskih jaškov so zaščitene s stenskimi ploščami vodnega ekonomizatorja. Konvektivni pregrelnik in vodni ekonomizer sta nameščena v konvektivnih jaških.
Paketi konvektivnih pregrevalnikov so nameščeni na viseče cevi vodnega ekonomajzerja.
Paketi konvektivnih vodnih ekonomizatorjev so podprti na zračno hlajenih nosilcih.
Voda, ki vstopa v kotel, teče zaporedno skozi nadzemne cevi, kondenzatorje, stenski vodni ekonomizer, konvektivni vodni ekonomizator in vstopi v boben.
Para iz bobna vstopi v 6 plošč stenskega sevalnega pregrevalnika, od sevalnega do stropa, od stropa do zaslona, od zaslona do stropne stene in nato do konvektivnega pregrevalnika. Temperaturo pare uravnavamo z dvema vbrizgavanjem lastnega kondenzata. Prvo vbrizgavanje se izvede na vseh kotlih pred zaslonskim pregrevalnikom, drugo na K-4,5 in tretje na 5A vbrizgavanje med dovodnim in izstopnim paketom konvektivnega p/n, drugo vbrizgavanje na K-5A v rez zunanjega in srednjega zaslona.
Na zadnji strani kotla so nameščeni trije regenerativni grelniki zraka za predogrevanje zraka, potrebnega za zgorevanje goriva. Kotel je opremljen z dvema puhaloma VDN-26. II in dva dimnika tipa DN26x2A.
Zgorevalna komora kotlovske enote ima prizmatično obliko. Svetle dimenzije zgorevalne komore:
Širina - 14860 mm
Globina - 6080 mm
Prostornina zgorevalne komore je 1644 m 3 .
Navidezna toplotna obremenitev prostornine peči pri obremenitvi 480 t/h: - na plin 187,10 3 kcal/m 3 h;
Na kurilno olje - 190,10 3 kcal / m 3 ure.
Zgorevalna komora je v celoti zaščitena s cevmi uparjalnika dia. 60x6 s 64 mm naklonom in pregrevalnimi cevmi. Da bi zmanjšali občutljivost cirkulacije na različna toplotna in hidravlična izkrivljanja, so vsi izparilni zasloni razdeljeni, vsak odsek (plošča) pa je neodvisen cirkulacijski krog.
Gorilnik kotla.
Ime količine meri. Plinsko olje
1. Ocenjena produktivnost kg/h 9050 8400
2. Hitrost zraka m/s 46 46
3. Hitrost iztoka plina m/s 160 -
4. Upor gorilnika kg/m2 150 150
po zraku.
5. Največja proizvodnja - nm 3 / uro 11000
zmogljivost plina
6. Največja proizvodnja - kg / uro - 10000
zmogljivost kurilnega olja.
7. Nastavljiva meja % 100-60 % 100-60 %
nalaganje. od nominalnega od nominalnega
8. Tlak plina pred gorilnikom. kg/m2 3500 -
9. Tlak kurilnega olja pred gorilnikom - kgf / cm 2 - 20
sramežljiv.
10. Najmanjši padec tlaka - - - 7
odvzem kurilnega olja pri znižani.
obremenitev.
Kratek opis gorilnika - tip GMG.
Gorilniki so sestavljeni iz naslednjih enot:
a) voluta, zasnovana za enakomerno dovajanje perifernega zraka v vodilne lopatice,
b) vodilne lopatice z registrom, nameščenim na vhodu v periferno dovodno komoro zraka. Vodilne lopatice so zasnovane tako, da turbulizirajo tok perifernega zraka in spremenijo njegov zasuk. Povečanje njegovega zasuka s pokrivanjem vodilnih lopatic poveča koničnost gorilnika in zmanjša njegov doseg in obratno,
c) komora za centralni dovod zraka, ki jo na notranji strani tvori površina cevi s premerom 219 mm, ki hkrati služi za vgradnjo delujoče oljne šobe vanj in od zunaj s cevno površino dia. 478 mm, ki je tudi notranja površina komore na izhodu v peč, ima 12 fiksnih vodilnih lopatic (podnožja), ki so zasnovane za turbulizacijo zračnega toka, usmerjenega v središče gorilnika.
d) komore za dovod perifernega zraka, ki jih na notranji strani tvori površina cevi s premerom 529 mm, kar je hkrati zunanja površina komore centralnega dovoda plina in na zunanji strani površina cevi prem. 1180 mm, kar je tudi notranja površina periferne komore za dovod plina,
e) komora za centralno oskrbo s plinom, ki ima vrsto šob s premerom 18 mm (8 kosov) in vrsta lukenj prem. 17 mm (16 kosov). Šobe in luknje so razporejene v dveh vrstah po obodu zunanje površine komore,
f) komora za periferno oskrbo s plinom, ki ima dve vrsti šob s premerom 25 mm v količini 8 kosov in prem. 14 mm v količini 32 kos. Šobe so nameščene po obodu notranje površine komore.
Za možnost regulacije pretoka zraka na gorilnikih so nameščeni:
Skupna loputa na dovodu zraka v gorilnik,
Zaporni ventil na dovodu perifernega zraka,
Zapornica na centralnem dovodu zraka.
Za preprečevanje infiltracije zraka v peč je na vodilni cevi šobe za kurilno olje nameščen blažilnik.
MINISTRSTVO ZA ENERGIJO IN ELEKTRIfikacijo ZSSR
GLAVNI TEHNIČNI ODDELEK ZA DELOVANJE
ENERGETSKI SISTEMI
TIPIČNI ENERGETSKI PODATKI
KOTLA TGM-96B ZA Zgorevanje GORIVA
Moskva 1981
To tipično energijsko karakteristiko je razvil Soyuztekhenergo (inženir G.I. GUTSALO)
Tipična energetska karakteristika kotla TGM-96B je bila sestavljena na podlagi toplotnih testov, ki sta jih opravila Soyuztekhenergo v Rigi CHPP-2 in Sredaztekhenergo v CHPP-GAZ, in odraža tehnično dosegljivo učinkovitost kotla.
Tipična energetska karakteristika lahko služi kot osnova za sestavljanje standardnih značilnosti kotlov TGM-96B pri kurilnem olju.
Dodatek
. KRATEK OPIS OPREME ZA MONTAŽO KOTLA
1.1 . Kotel TGM-96B kotlovnice Taganrog - plinsko olje z naravno cirkulacijo in postavitvijo v obliki črke U, zasnovano za delo s turbinami T -100/120-130-3 in PT-60-130/13. Glavni konstrukcijski parametri kotla pri delovanju na kurilno olje so navedeni v tabeli. .
Po TKZ je najmanjša dovoljena obremenitev kotla glede na stanje obtoka 40 % nazivne.
1.2 . Zgorevalna komora ima prizmatično obliko in je v tlorisu pravokotnik z dimenzijami 6080 × 14700 mm. Prostornina zgorevalne komore je 1635 m 3 . Toplotna obremenitev prostornine peči je 214 kW/m 3 oziroma 184 10 3 kcal/(m 3 h). V zgorevalni komori so nameščeni izhlapevalni zasloni in radiacijski stenski pregrevalnik (RNS). V zgornjem delu peči v rotacijski komori je sito pregrelnik (SHPP). V spustnem konvektivnem jašku sta dva paketa konvektivnega pregrevalnika (CSH) in vodnega ekonomizatorja (WE) nameščena zaporedno vzdolž toka plina.
1.3 . Parna pot kotla je sestavljena iz dveh neodvisnih tokov s prenosom pare med stranicami kotla. Temperaturo pregrete pare uravnavamo z vbrizgavanjem lastnega kondenzata.
1.4 . Na sprednji steni zgorevalne komore so štirje dvotočni oljno-plinski gorilniki HF TsKB-VTI. Gorilniki so nameščeni v dveh nivojih na nadmorskih višinah -7250 in 11300 mm z višinskim kotom 10° na obzorje.
Za kurjenje kurilnega olja so na voljo parno-mehanske šobe "Titan" z nazivno zmogljivostjo 8,4 t / h pri tlaku kurilnega olja 3,5 MPa (35 kgf / cm 2). Tlak pare za izpihovanje in škropljenje kurilnega olja tovarna priporoča 0,6 MPa (6 kgf/cm2). Poraba pare na šobo je 240 kg/h.
1.5 . Kotlovnica je opremljena z:
Dva vlečna ventilatorja VDN-16-P z zmogljivostjo 259 10 3 m 3 / h z rezervo 10%, tlakom 39,8 MPa (398,0 kgf / m 2) z rezervo 20%, močjo 500 / 250 kW in hitrost vrtenja 741/594 vrt/min vsak stroj;
Dva dimnika DN-24 × 2-0,62 GM z zmogljivostjo 10% marže 415 10 3 m 3 / h, tlakom z rezervo 20% 21,6 MPa (216,0 kgf / m 2), močjo 800/400 kW in hitrost 743/595 vrt/min vsakega stroja.
1.6. Za čiščenje konvektivnih ogrevalnih površin iz pepelnih usedlin je v projektu predvidena naprava za streljanje, za čiščenje RAH - vodno pranje in pihanje s paro iz bobna z znižanjem tlaka v dušilni napravi. Trajanje pihanja enega RAH 50 min.
. TIPIČNE ENERGETSKE KARAKTERISTIKE KOTLA TGM-96B
2.1 . Tipična energetska značilnost kotla TGM-96B ( riž. , , ) je bil sestavljen na podlagi rezultatov toplotnih preskusov kotlov v Rigi CHPP-2 in CHPP GAZ v skladu z navodili in metodološkimi smernicami za standardizacijo tehničnih in ekonomskih kazalcev kotlov. Značilnost odraža povprečni izkoristek novega kotla, ki deluje s turbinami T -100/120-130/3 in PT-60-130/13 pod naslednjimi pogoji, sprejetimi kot začetni.
2.1.1
. V gorivni bilanci elektrarn na tekoča goriva prevladuje kurilno olje z visoko vsebnostjo žvepla M 100. Značilnost je torej sestavljena za kurilno olje M 100 (GOST 10585-75 ) z lastnostmi: A P = 0,14 %, W P = 1,5 %, S P = 3,5 % 
(9500 kcal/kg). Za delovno maso kurilnega olja so narejeni vsi potrebni izračuni
2.1.2 . Predpostavlja se, da je temperatura kurilnega olja pred šobami 120 ° C( t t= 120 °С) glede na pogoje viskoznosti kurilnega olja M 100, enako 2,5 ° VU, v skladu z § 5.41 PTE.
2.1.3 . Povprečna letna temperatura hladnega zraka (t x .c.) na vhodu v ventilator puhala je enak 10 ° C , saj se kotli TGM-96B večinoma nahajajo v podnebnih regijah (Moskva, Riga, Gorky, Kišinjev) s povprečno letno temperaturo zraka blizu te temperature.
2.1.4 . Temperatura zraka na vstopu v grelnik zraka (t vp) se vzame enako 70 ° C in konstantna, ko se obremenitev kotla spremeni, v skladu z § 17.25 PTE.
2.1.5 . Za elektrarne s prečnimi povezavami je temperatura napajalne vode (t a.c.) pred kotlom se šteje za izračunano (230 °C) in konstantno, ko se obremenitev kotla spremeni.
2.1.6 . Specifična neto poraba toplote za turbinsko elektrarno je po termičnih testih predpostavljena 1750 kcal/(kWh).
2.1.7 . Predpostavlja se, da se koeficient toplotnega pretoka spreminja glede na obremenitev kotla od 98,5 % pri nazivni obremenitvi do 97,5 % pri obremenitvi 0,6D številka.
2.2 . Izračun standardne karakteristike je bil izveden v skladu z navodili "Toplotnega izračuna kotlovskih enot (normativna metoda)" (M.: Energia, 1973).
2.2.1 . Bruto izkoristek kotla in toplotne izgube z dimnimi plini smo izračunali po metodologiji, opisani v knjigi Ya.L. Pekker "Izračuni toplotne tehnike na podlagi zmanjšanih lastnosti goriva" (M.: Energia, 1977).
kje
tukaj
α uh = α "ve + Δ α tr
α uh- koeficient presežka zraka v izpušnih plinih;
Δ α tr- priseski v plinski poti kotla;
T uh- temperatura dimnih plinov za odvodom dima.
Pri izračunu so upoštevane temperature dimnih plinov, izmerjene v toplotnih preskusih kotla in zmanjšane na pogoje za konstruiranje standardne karakteristike (vhodni parametri
t x v, t "kf, t a.c.).2.2.2 . Koeficient presežka zraka na točki načina (za vodnim ekonomizatorjem)α "ve vzeto enako 1,04 pri nazivni obremenitvi in spremeniti na 1,1 pri 50 % obremenitvi glede na termične preskuse.
Znižanje izračunanega (1.13) koeficienta presežka zraka za vodnim ekonomizatorjem na tistega, ki je sprejet v standardni karakteristiki (1.04), se doseže s pravilnim vzdrževanjem načina zgorevanja po shemi režima kotla, skladnostjo z zahtevami PTE glede sesanje zraka v peč in v plinsko pot ter izbor kompleta šob .
2.2.3 . Sesanje zraka v plinsko pot kotla pri nazivni obremenitvi je enako 25%. S spremembo obremenitve se sesanje zraka določi s formulo
2.2.4 . Toplotne izgube zaradi kemične nepopolnosti zgorevanja goriva (q 3 ) vzamemo enake nič, saj so bili med preskusi kotla z odvečnim zrakom, sprejetim v Tipični energijski karakteristiki, odsotni.
2.2.5 . Izguba toplote zaradi mehanske nepopolnosti zgorevanja goriva (q 4 ) so enaki nič v skladu s "Predpisom o uskladitvi regulativnih značilnosti opreme in ocenjene specifične porabe goriva" (M.: STsNTI ORGRES, 1975).
2.2.6 . Izguba toplote v okolje (q 5 ) med testi niso bili določeni. Izračunajo se v skladu z "Metodo testiranja kotlovnic" (M.: Energia, 1970) po formuli
2.2.7 . Specifična poraba energije za dovodno električno črpalko PE-580-185-2 je bila izračunana z uporabo značilnosti črpalke, sprejetih iz specifikacij TU-26-06-899-74.
2.2.8 . Specifična poraba energije za vlek in pihanje se izračuna iz porabe energije za pogon vlečnih ventilatorjev in odvodov dima, izmerjene med toplotnimi preskusi in zmanjšane na pogoje (Δ α tr= 25 %), sprejetih pri pripravi regulativnih značilnosti.
Ugotovljeno je bilo, da pri zadostni gostoti plinske poti (Δ α ≤ 30 %) dimovodne naprave zagotavljajo nazivno obremenitev kotla pri nizki hitrosti, vendar brez rezerve.
Pihalni ventilatorji pri nizki hitrosti zagotavljajo normalno delovanje kotla do obremenitve 450 t/h.
2.2.9 . Skupna električna moč mehanizmov kotlovnice vključuje moč električnih pogonov: električne napajalne črpalke, odvodov dima, ventilatorjev, regenerativnih grelnikov zraka (sl. ). Moč elektromotorja regenerativnega grelnika zraka se vzame v skladu s podatki iz potnega lista. Moč elektromotorjev odvodov dima, ventilatorjev in električne napajalne črpalke je bila določena pri termičnih preizkusih kotla.
2.2.10 . Specifična poraba toplote za ogrevanje zraka v kalorični enoti se izračuna ob upoštevanju ogrevanja zraka v ventilatorjih.
2.2.11 . Specifična poraba toplote za pomožne potrebe kotlovnice vključuje toplotne izgube v grelnikih, katerih izkoristek je predpostavljen 98 %; za parno pihanje RAH in toplotne izgube s parnim pihanjem kotla.
Porabo toplote za vpihovanje s paro RAH smo izračunali po formuli
Q obd = G obd · jaz obd · τ obd 10 -3 MW (Gcal/h)
kje G obd= 75 kg/min v skladu s "Standardi za porabo pare in kondenzata za pomožne potrebe agregatov 300, 200, 150 MW" (M.: STSNTI ORGRES, 1974);
jaz obd = jaz nas. par= 2598 kJ/kg (kcal/kg)
τ obd= 200 min (4 naprave s časom pihanja 50 min, ko so vklopljene podnevi).
Porabo toplote s prepihanjem kotla smo izračunali po formuli
Q prod = G prod · i k.v10 -3 MW (Gcal/h)
kje G prod = PD št 10 2 kg/h
P = 0,5 %
i k.v- entalpija kotlovske vode;
2.2.12 . Postopek izvajanja preskusov in izbira merilnih instrumentov, uporabljenih pri preskusih, je bila določena z "Metodo testiranja kotlovnic" (M .: Energia, 1970).
. SPREMEMBE PREDPISOV
3.1 . Da bi glavne normativne kazalnike delovanja kotla pripeljali do spremenjenih pogojev njegovega delovanja v mejah dovoljenega odstopanja vrednosti parametrov, so podane spremembe v obliki grafov in številčnih vrednosti. Spremembe kq 2 v obliki grafov so prikazani na sl. , . Popravki temperature dimnih plinov so prikazani na sl. . Poleg navedenega so podani popravki za spremembo temperature kurilnega olja, ki se dovaja v kotel, in za spremembo temperature napajalne vode.
3.1.1 . Popravek za spremembo temperature kurilnega olja, ki se dovaja v kotel, se izračuna iz učinka spremembe Za Q na q 2 po formuli
Nalaganje...