upogib. Arhiv kategorije: Diagramske težave Vzdolžna sila v žarku
šteti žarek za upogibanje obstaja več možnosti:
1. Izračun največje obremenitve, ki jo bo vzdržal
2. Izbira preseka tega žarka
3. Izračun največjih dovoljenih napetosti (za preverjanje)
razmislimo splošno načelo izbire preseka žarka
na dveh nosilcih, obremenjenih z enakomerno porazdeljeno obremenitvijo ali koncentrirano silo.
Za začetek boste morali najti točko (odsek), na kateri bo največji trenutek. Odvisno je od podpore žarka ali njegovega zaključka. Spodaj so diagrami upogibnih momentov za sheme, ki so najpogostejše.
Ko najdemo upogibni moment, moramo najti modul Wx tega odseka po formuli, navedeni v tabeli:
Nadalje, ko delimo največji upogibni moment z upornim momentom v danem odseku, dobimo največja napetost v nosilcu in to obremenitev moramo primerjati z obremenitvijo, ki jo na splošno prenese naš žarek danega materiala.
Za plastične materiale(jeklo, aluminij itd.) bo največja napetost enaka meja tečenja materiala, a za krhko(lito železo) - natezno trdnost. Mejo tečenja in natezno trdnost najdemo iz spodnjih tabel.
Poglejmo si nekaj primerov:
1. [i] Želite preveriti, ali vas I-žarnik št. 10 (jeklo St3sp5) dolžine 2 metra, togo vgrajen v steno, zdrži, če visite na njem. Naj bo vaša masa 90 kg.
Najprej moramo izbrati shemo izračuna.
Ta diagram kaže, da bo največji trenutek v zaključku, in saj ima naš I-žarek enak odsek po celotni dolžini, potem bo največja napetost v zaključku. Najdimo ga:
P = m * g = 90 * 10 = 900 N = 0,9 kN
M = P * l = 0,9 kN * 2 m = 1,8 kN * m
V skladu s tabelo sortimenta I-žarkov najdemo uporni moment I-žarka št. 10.
To bo enako 39,7 cm3. Pretvorite v kubične metre in dobite 0,0000397 m3.
Nadalje po formuli najdemo največje napetosti, ki jih imamo v žarku.
b = M / Š = 1,8 kN/m / 0,0000397 m3 = 45340 kN/m2 = 45,34 MPa
Ko najdemo največjo napetost, ki se pojavi v nosilcu, jo lahko primerjamo z največjo dovoljeno napetostjo, ki je enaka meji tečenja jekla St3sp5 - 245 MPa.
45,34 MPa - desno, tako da ta I-žarek zdrži maso 90 kg.
2. [i] Ker smo dobili kar veliko zalogo, bomo rešili drugi problem, v katerem bomo našli največjo možno maso, ki jo zdrži isti I-žarnik št. 10, dolg 2 metra.
Če želimo najti največjo maso, potem moramo vrednosti meje tečenja in napetosti, ki se bodo pojavile v žarku, izenačiti (b = 245 MPa = 245.000 kN * m2).
Vzdolžno-prečni ovinek je kombinacija prečnega ovinka s stiskanjem ali napetostjo nosilca.
Pri izračunu za vzdolžno-prečno upogibanje se upogibni momenti v prečnih prerezih žarka izračunajo ob upoštevanju upogibov njegove osi.
Razmislite o nosilcu s tečajnimi konci, obremenjenim z nekaj prečne obremenitve in tlačno silo 5, ki deluje vzdolž osi nosilca (slika 8.13, a). Označimo upogib osi žarka v prerezu z absciso (pozitivno smer osi y vzamemo navzdol, zato štejemo, da so upogibi žarka pozitivni, ko so usmerjeni navzdol). Upogibni moment M, ki deluje v tem odseku,
(23.13)
tukaj je upogibni moment zaradi delovanja prečne obremenitve; - dodatni upogibni moment od sile
Za celoten upogib y lahko štejemo, da je sestavljen iz upogiba, ki nastane zaradi delovanja samo prečne obremenitve, in dodatnega upogiba, ki je enak tistemu, ki ga povzroči sila .
Skupni upogib y je večji od vsote upogibov, ki nastanejo zaradi ločenega delovanja prečne obremenitve in sile S, saj so v primeru delovanja samo sile S na nosilec njeni upogibi enaki nič. Tako v primeru vzdolžno-prečnega upogibanja načelo neodvisnosti delovanja sil ne velja.
Ko natezna sila S deluje na žarek (slika 8.13, b), se upogibni moment v prerezu z absciso
(24.13)
Natezna sila S vodi do zmanjšanja upogibov nosilca, to pomeni, da so skupni upogibi y v tem primeru manjši od upogibov, ki jih povzroča samo prečna obremenitev.
V praksi inženirskih izračunov vzdolžno-prečno upogibanje običajno pomeni delovanje tlačne sile in prečne obremenitve.
Pri togem nosilcu, ko so dodatni upogibni momenti majhni v primerjavi s trenutkom, se upogibi y malo razlikujejo od upogibov . V teh primerih je mogoče zanemariti vpliv sile S na velikosti upogibnih momentov in upogibov nosilca ter ga izračunati za centralno stiskanje (ali napetost) s prečnim upogibom, kot je opisano v § 2.9.
Pri nosilcu, katerega togost je nizka, je vpliv sile S na vrednosti upogibnih momentov in upogibov nosilca lahko zelo pomemben in ga pri izračunu ni mogoče zanemariti. V tem primeru je treba žarek izračunati za vzdolžno-prečno upogibanje, kar pomeni izračun za kombinirano delovanje upogibanja in stiskanja (ali napetosti), ki se izvede ob upoštevanju vpliva osne obremenitve (sile S) na upogibanje. deformacija žarka.
Razmislite o metodologiji za tak izračun na primeru žarka, pritrjenega na koncih, obremenjenega s prečnimi silami, usmerjenimi v eno smer, in s tlačno silo S (slika 9.13).
V približno diferencialno enačbo elastične črte (1.13) nadomestimo izraz upogibnega momenta M po formuli (23.13):
[znak minus pred desno stranjo enačbe je vzet, ker se v nasprotju s formulo (1.13) tukaj smer navzdol šteje za pozitivno za odklone], ali
zato
Za poenostavitev rešitve predpostavimo, da se dodatni upogib spreminja sinusno vzdolž dolžine žarka, tj.
Ta predpostavka omogoča doseganje dovolj natančnih rezultatov, ko se na žarek uporabi prečna obremenitev, usmerjena v eno smer (na primer od zgoraj navzdol). Zamenjajmo odklon v formuli (25.13) z izrazom
Izraz sovpada z Eulerjevo formulo za kritično silo stisnjene palice z zgibnimi konci. Zato je označena in imenovana Eulerjeva sila.
zato
Eulerjevo silo je treba razlikovati od kritične sile, izračunane z Eulerjevo formulo. Vrednost se lahko izračuna z uporabo Eulerjeve formule le, če je prožnost palice večja od meje; vrednost se nadomesti v formulo (26.13) ne glede na prožnost žarka. Formula za kritično silo praviloma vključuje najmanjši vztrajnostni moment prečnega prereza palice, izraz za Eulerjevo silo pa vztrajnostni moment glede na glavne vztrajnostne osi prereza, ki je pravokotna na ravnino delovanja prečne obremenitve.
Iz formule (26.13) izhaja, da je razmerje med skupnimi upogibi nosilca y in upogibi, ki jih povzroči delovanje samo prečne obremenitve, odvisno od razmerja (veličina tlačne sile 5 do velikosti Eulerjeve sile) .
Tako je razmerje merilo za togost nosilca pri vzdolžno-prečnem upogibu; če je to razmerje blizu nič, potem je togost žarka velika, in če je blizu ena, je togost žarka majhna, torej je žarek prožen.
V primeru, ko je , upogibanje, torej v odsotnosti sile S, upogibe povzroči samo delovanje prečne obremenitve.
Ko se vrednost tlačne sile S približa vrednosti Eulerjeve sile, se skupni upogibi žarka močno povečajo in so lahko večkrat večji od upogibov, ki jih povzroča samo prečna obremenitev. V omejujočem primeru pri upogibi y, izračunani po formuli (26.13), postanejo enaki neskončnosti.
Opozoriti je treba, da formula (26.13) ni uporabna za zelo velike upogibe žarka, saj temelji na približnem izrazu za ukrivljenost.Ta izraz velja samo za majhne upogibe, pri velikih upogibih pa ga je treba nadomestiti z enak izraz ukrivljenosti (65,7). V tem primeru upogibi y pri at ne bi bili enaki neskončnosti, ampak bi bili, čeprav zelo veliki, vendar končni.
Ko na nosilec deluje natezna sila, dobi formula (26.13) obliko.
Iz te formule izhaja, da so skupni upogibi manjši od upogibov, ki nastanejo zaradi delovanja samo prečne obremenitve. Z natezno silo S, ki je številčno enaka vrednosti Eulerjeve sile (tj. pri ), so upogibi y polovica upogibov
Največja in najmanjša normalna napetost v prerezu nosilca s tečajnimi konci pri vzdolžno-prečnem upogibu in tlačna sila S sta enaki
Razmislite o dvonosnem nosilcu I-preseka z razponom. Žar je na sredini obremenjen z navpično silo P in ga stisne aksialna sila S = 600 (slika 10.13). Površina prečnega prereza vztrajnostnega momenta, upornega momenta in modula elastičnosti
Prečni oporniki, ki povezujejo ta nosilec s sosednjimi nosilci konstrukcije, izključujejo možnost nestabilnosti nosilca v vodoravni ravnini (tj. v ravnini najmanjše togosti).
Upogibni moment in upogib na sredini nosilca, izračunan brez upoštevanja vpliva sile S, sta enaka:
Eulerjeva sila je določena iz izraza
Odklon v sredini žarka, izračunan ob upoštevanju vpliva sile S na podlagi formule (26.13),
Določimo največje normalne (tlačne) napetosti v povprečnem prerezu nosilca po formuli (28.13):
od koder po preoblikovanju
Če v izraz (29.13) nadomestimo različne vrednosti P (in), dobimo ustrezne vrednosti napetosti. Grafično je razmerje med določeno z izrazom (29.13) označeno s krivuljo, prikazano na sl. 11.13.
Določimo dovoljeno obremenitev P, če je za material nosilca in zahtevani varnostni faktor, torej dovoljena napetost za material
Iz sl. 11.23 sledi, da se napetost pojavi v nosilcu pod obremenitvijo in napetost - pod obremenitvijo
Če vzamemo obremenitev kot dovoljeno obremenitev, bo varnostni faktor napetosti enak navedeni vrednosti, vendar bo nosilni nosilec v tem primeru imel nepomemben obremenitveni varnostni faktor, saj bodo napetosti enake od v njem nastale že pri Gniloba
Posledično bo varnostni faktor obremenitve v tem primeru enak 1,06 (ker je e. očitno nezadostna.
Da bi imel nosilec varnostni faktor 1,5 glede na obremenitev, je treba vrednost vzeti za dovoljeno vrednost, medtem ko bodo napetosti v nosilcu, kot sledi iz sl. 11.13, približno enako
Zgoraj je bil opravljen izračun trdnosti glede na dovoljene napetosti. To je zagotovilo potrebno mejo varnosti ne le glede napetosti, ampak tudi glede obremenitev, saj so v skoraj vseh primerih, obravnavanih v prejšnjih poglavjih, napetosti premosorazmerne z velikostjo obremenitev.
Z vzdolžno-prečnim upogibom napetosti, kot sledi iz sl. 11.13 niso neposredno sorazmerne z obremenitvijo, ampak se spreminjajo hitreje od obremenitve (v primeru tlačne sile S). V zvezi s tem lahko celo rahlo nenamerno povečanje obremenitve, ki presega izračunano, povzroči zelo veliko povečanje napetosti in uničenje konstrukcije. Zato je treba izračun stisnjenih upognjenih palic za vzdolžno-prečno upogibanje izvesti ne glede na dovoljene napetosti, temveč glede na dovoljeno obremenitev.
Po analogiji s formulo (28.13) sestavimo pogoj trdnosti pri izračunu vzdolžno-prečnega upogiba glede na dovoljeno obremenitev.
Stisnjeno-ukrivljene palice je treba poleg izračuna vzdolžno-prečnega upogibanja izračunati tudi za stabilnost.
UDK 539.52
OMEJITEV OBREMENITVE ZA VPETNO GROBO, OBREMENO Z VZDOLŽNO SILO, ASIMETRIČNO RAZPODELJENO OBREMENITEV IN PODPORNI MOMENTI
I.A. Monakhov1, Yu.K. Bas 2
oddelek za gradbeno proizvodnjo Gradbena fakulteta Moskovska državna strojegradna univerza ul. Pavel Korchagin, 22, Moskva, Rusija, 129626
2Oddelek za gradbene konstrukcije in konstrukcije Fakulteta za inženirstvo Univerza prijateljstva ljudi Rusije ul. Ordžonikidze, 3, Moskva, Rusija, 115419
Članek razvija tehniko za reševanje problemov majhnih upogibov nosilcev iz idealnega togo-plastičnega materiala pod delovanjem asimetrično porazdeljenih obremenitev, ob upoštevanju predhodne napetosti-stiskanja. Razvita tehnika se uporablja za preučevanje napetostno-deformacijskega stanja enorazponskih nosilcev ter za izračun končne obremenitve nosilcev.
Ključne besede: žarek, nelinearnost, analitično.
V sodobnem gradbeništvu, ladjedelništvu, strojništvu, kemični industriji in drugih vejah tehnologije so najpogostejše vrste konstrukcij palice, zlasti tramovi. Seveda je treba za določitev dejanskega obnašanja paličnih sistemov (zlasti tramov) in njihovih močnih virov upoštevati plastične deformacije.
Izračun konstrukcijskih sistemov ob upoštevanju plastičnih deformacij po modelu idealnega trdoplastičnega telesa je po eni strani najpreprostejši, po drugi strani pa povsem sprejemljiv z vidika zahtev projektantske prakse. Če upoštevamo območje majhnih premikov konstrukcijskih sistemov, je to posledica dejstva, da se izkaže, da je nosilnost ("končna obremenitev") idealnih togo-plastičnih in elastično-plastičnih sistemov enaka.
Zaradi upoštevanja geometrijske nelinearnosti pri deformaciji se pokažejo dodatne rezerve in strožja ocena nosilnosti konstrukcij. Trenutno je upoštevanje geometrijske nelinearnosti pri izračunih konstrukcijskih sistemov prednostna naloga ne le z vidika razvoja teorije računanja, temveč tudi z vidika prakse projektiranja konstrukcij. Sprejemljivost rešitev problemov strukturne analize v razmerah majhnosti
premiki je precej negotov, po drugi strani pa nam praktični podatki in lastnosti deformabilnih sistemov omogočajo domnevo, da so veliki premiki realno dosegljivi. Dovolj je opozoriti na strukture gradbenih, kemičnih, ladjedelniških in strojegradnih objektov. Poleg tega model togo-plastičnega telesa pomeni, da se zanemarjajo elastične deformacije, t.j. plastične deformacije so veliko večje od elastičnih. Ker premiki ustrezajo deformacijam, je primerno upoštevati velike premike togoplastičnih sistemov.
Vendar pa geometrijsko nelinearna deformacija konstrukcij v večini primerov neizogibno vodi do nastanka plastičnih deformacij. Zato je sočasno upoštevanje plastičnih deformacij in geometrijske nelinearnosti pri izračunih strukturnih sistemov in seveda paličnih sistemov še posebej pomembno.
Ta članek obravnava majhne odklone. Podobni problemi so bili rešeni v delih.
Upoštevamo nosilec s stisnjenimi nosilci, pod delovanjem stopničaste obremenitve, robnih momentov in predhodno uporabljene vzdolžne sile (slika 1).
riž. 1. Nosilec pod porazdeljeno obremenitvijo
Enačba ravnotežja žarka za velike odklone v brezdimenzijski obliki ima obliko
d2 t / , h d2 w dn
-- + (n ± w)-- + p \u003d ^ - \u003d 0, dx ax ax
x 2w p12 M N ,g,
kjer so x==, w=-, p=--, t=--, n=-, n in m notranja normala
I do 5xЪk b!!bk 25!!k
sila in upogibni moment, p - prečna enakomerno porazdeljena obremenitev, W - upogib, x - vzdolžna koordinata (izvor na levem nosilcu), 2k - višina preseka, b - širina prečnega prereza, 21 - razpon nosilca, 5^ - material za mejo tečenja. Če je podan N, je sila N posledica delovanja p at
razpoložljivi upogibi, 11 = = , črta nad črkami pomeni dimenzijo vrednosti.
Razmislite o prvi stopnji deformacije - "majhnih" upogibih. Plastični odsek nastane pri x = x2, v njem je m = 1 - n2.
Izrazi za stopnje upogiba imajo obliko - upogib pri x = x2):
(2-x), (x > X2),
Rešitev problema je razdeljena na dva primera: x2< 11 и х2 > 11.
Razmislite o primeru x2< 11.
Za cono 0< х2 < 11 из (1) получаем:
Px 111 1 P11 k1p/1 m = + k1 p + p/1 -k1 p/1 -±4- + -^41
x - (1 - p2) ± a,
(, 1 , p/2 k1 p12L
Px2 + k1 p + p11 - k1 p11 -+ 1 ^
X2 = k1 +11 - k111 - + ^
Ob upoštevanju pojava plastičnega tečaja pri x = x2 dobimo:
tx \u003d x \u003d 1 - n2 \u003d - p
(12 k12 L k +/ - k1 - ^ + k "A
k, + /, - k, /, -L +
(/ 2 k/ 2 A k1 + /1 - k1/1 - ^ + M
Glede na primer x2 > /1 dobimo:
za cono 0< х < /1 выражение для изгибающих моментов имеет вид
k p-p2 + avto/1+p/1 -k1 p/1 ^ x-(1-P12)±
in za cono 11< х < 2 -
^ p-rC + 1^ L
x - (1 - p-) ± a +
(. rg-k1 p1-L
Kx px2 + kx p+
0 in nato
I2 12 1 h h x2 = 1 -- + -.
Enakost izhaja iz pogoja plastičnosti
kjer dobimo izraz za obremenitev:
k1 - 12 + M L2
K1/12 - k2 ¡1
Tabela 1
k1 = 0 11 = 0,66
tabela 2
k1 = 0 11 = 1,33
0 6,48 9,72 12,96 16,2 19,44
0,5 3,24 6,48 9,72 12,96 16,2
Tabela 3
k1 = 0,5 11 = 1,61
0 2,98 4,47 5,96 7,45 8,94
0,5 1,49 2,98 4,47 5,96 7,45
Tabela 5 k1 = 0,8 11 = 0,94
0 2,24 3,56 4,49 5,61 6,73
0,5 1,12 2,24 3,36 4,49 5,61
0 2,53 3,80 5,06 6,33 7,59
0,5 1,27 2,53 3,80 5,06 6,33
Tabela 3
k1 = 0,5 11 = 2,0
0 3,56 5,33 7,11 8,89 10,7
0,5 1,78 3,56 5,33 7,11 8,89
Tabela 6 k1 = 1 11 \u003d 1,33
0 2,0 3,0 4,0 5,0 6,0
0,5 1,0 2,0 3,0 4,0 5,0
Tabela 7 Tabela 8
k, = 0,8 /, = 1,65 k, = 0,2 /, = 0,42
0 2,55 3,83 5,15 6,38 7,66
0,5 1,28 2,55 3,83 5,15 6,38
0 7,31 10,9 14,6 18,3 21,9
0,5 3,65 7,31 10,9 14,6 18,3
Z nastavitvijo faktorja obremenitve k1 od 0 do 1, upogibnega momenta a od -1 do 1, vrednosti vzdolžne sile n1 od 0 do 1, razdalje /1 od 0 do 2, dobimo položaj plastičnega tečaja po formulah (3) in (5), nato pa dobimo vrednost končne obremenitve po formulah (4) ali (6). Številčni rezultati izračunov so povzeti v tabelah 1-8.
LITERATURA
Basov Yu.K., Monakhov I.A. Analitična rešitev problema velikih upogibov togo-plastičnega ukleščenega nosilca pod delovanjem lokalno porazdeljene obremenitve, podpornih momentov in vzdolžne sile Vestnik RUDN University. Serija "Inženirske raziskave". - 2012. - Št. 3. - S. 120-125.
Savchenko L.V., Monakhov I.A. Veliki upogibi fizično nelinearnih okroglih plošč Bilten INGECON. Serija "Tehnične vede". - Težava. 8(35). - Sankt Peterburg, 2009. - S. 132-134.
Galileev S.M., Salikhova E.A. Raziskovanje frekvenc naravnih vibracij konstrukcijskih elementov iz steklenih vlaken, ogljikovih vlaken in grafena // Bilten INGECON. Serija "Tehnične vede". - Težava. 8. - Sankt Peterburg, 2011. - Str.102.
Erkhov M.I., Monakhov A.I. Veliki upogibi prednapetega togoplastičnega nosilca z zgibnimi nosilci pod enakomerno porazdeljeno obremenitvijo in robnimi momenti // Bilten Oddelka za gradbene vede Ruske akademije za arhitekturo in gradbene vede. - 1999. - Št. 2. - S. 151-154. .
MAJHNI DEFEKCIJI PREJ INTENZIVNIH IDEALNIH PLASTIČNIH TRAMOV Z REGIONALNIMI MOMENTI
I.A. Monakhov1, Združeno kraljestvo Basov2
"Oddelek za proizvodnjo gradbene proizvodnje Gradbena fakulteta Moskovska državna strojegradnja, ul. Pavla Korchagina, 22, Moskva, Rusija, 129626
Oddelek za gradbene konstrukcije in objekte Fakulteta za inženiring ljudi" Univerza prijateljstva Rusije Ordzonikidze str., 3, Moskva, Rusija, 115419
Pri izdelavi je razvita tehnika reševanja problemov z majhnimi upogibi nosilcev iz idealnega trdoplastičnega materiala, z različnimi vrstami pritrjevanja, zaradi nedelovanja asimetrično porazdeljenih obremenitev z upoštevanjem predhodnega raztezanja-stiskanja. Razvita tehnika se uporablja za raziskovanje napeto-deformiranega stanja nosilcev, pa tudi za izračun upogiba nosilcev z upoštevanjem geometrijske nelinearnosti.
Ključne besede: žarek, analitičnost, nelinearnost.
Upogibni moment, prečna sila, vzdolžna sila- notranje sile, ki nastanejo zaradi delovanja zunanjih obremenitev (upogibanje, prečna zunanja obremenitev, napetost-stiskanje).
Parcele- grafi sprememb notranjih sil vzdolž vzdolžne osi palice, zgrajeni v določenem merilu.
Ordinata ploskve prikazuje vrednost notranje sile na dani točki presečne osi.
17. Upogibni moment. Pravila (red) za izdelavo diagrama upogibnih momentov.
Upogibni moment- notranja sila, ki nastane zaradi delovanja zunanje obremenitve (upogibanje, ekscentrično stiskanje - raztezanje).
Vrstni red risanja upogibnih momentov:
1. Določitev podpornih reakcij te zasnove.
2. Določitev odsekov te zasnove, znotraj katerih se bo upogibni moment spreminjal po istem zakonu.
3. Naredite prerez te strukture v bližini točke, ki ločuje odseke.
4. Zavrzite enega od delov strukture, razdeljenega na polovico.
5. Poišči trenutek, ki bo uravnotežil delovanje vseh zunanjih obremenitev in spojnih reakcij na enega od preostalih delov konstrukcije.
6. Vrednost tega trenutka, ob upoštevanju predznaka in izbranega merila, nanesite na ploskvi.
Vprašanje številka 18. Prečna sila. Konstrukcija diagrama prečnih sil z uporabo diagrama upogibnih momentov.
Strižna silaQ- notranja sila, ki nastane v palici pod vplivom zunanje obremenitve (upogib, prečna obremenitev). Prečna sila je usmerjena pravokotno na os palice.
Diagram prečnih sil Q je zgrajen na podlagi naslednje diferencialne odvisnosti: ,tj. Prvi izvod upogibnega momenta vzdolž vzdolžne koordinate je enak prečni sili.
Predznak strižne sile se določi na podlagi naslednjega položaja:
Če se nevtralna os strukture na diagramu momentov vrti v smeri urinega kazalca na os diagrama, ima diagram strižnih sil znak plus, če je proti - minus.
Glede na diagram M ima lahko diagram Q tako ali drugačno obliko:
1. Če ima diagram momentov obliko pravokotnika, je diagram prečnih sil enak nič.
2. Če je diagram momentov trikotnik, ima diagram prečnih sil obliko pravokotnika.
3. Če ima diagram momentov obliko kvadratne parabole, ima diagram prečnih sil trikotnik in je zgrajen po naslednjem principu
Vprašanje številka 19. Vzdolžna trdnost. Metoda za konstruiranje grafa vzdolžnih sil z uporabo grafa prečnih sil. Pravilo podpisa.
Strižna sila N- notranja sila, ki izhaja iz centralne in ekscentrične napetosti-stiskanja. Vzdolžna sila je usmerjena vzdolž osi palice.
Za sestavljanje diagrama vzdolžnih sil potrebujete:
1. Izrežite vozel tega dizajna. Če imamo opravka z enodimenzionalno strukturo, naredite odsek v delu te strukture, ki nas zanima.
2. Iz Q diagrama odstranimo vrednosti sil, ki delujejo v neposredni bližini rezanega vozlišča.
3. Vektorjem prečne sile dajte smer na podlagi tega, kakšen predznak ima dana prečna sila na Q diagramu po naslednjih pravilih: če ima prečna sila predznak plus na Q diagramu, mora biti usmerjena tako, da vrti to vozlišče v smeri urinega kazalca, če ima strižna sila predznak minus, v nasprotni smeri urinega kazalca. Če je na vozel položena zunanja sila, jo je treba pustiti in skupaj z njo upoštevati vozel.
4. Uravnotežite vozel z vzdolžnimi silami N.
5. Pravilo predznakov za N: če je vzdolžna sila usmerjena proti odseku, ima ta znak minus (deluje v stiskanju), če je vzdolžna sila usmerjena stran od preseka, ima znak plus (deluje v napetosti ).
Vprašanje številka 20M, Q, N.
1. Na odseku, kjer deluje koncentrirana sila F, bo na diagramu Q skok, enak vrednosti te sile in usmerjen v isto smer (pri risanju diagrama od leve proti desni), in diagram M bo imel prelom usmerjen proti sili F.
2. V odseku, kjer je koncentrirani upogibni moment uporabljen na diagramu M, bo preskok enak vrednosti momenta M; v Q grafu ne bo sprememb. V tem primeru bo smer skoka navzdol (pri risanju od leve proti desni), če koncentrirani moment deluje v smeri urinega kazalca, in navzgor, če v nasprotni smeri urnega kazalca.
3. Če je v območju, kjer je enakomerno porazdeljena obremenitev, strižna sila v enem od odsekov enaka nič (Q=M"=0), potem upogibni moment v tem odseku prevzame skrajno vrednost M ekstra - največjo oz. minimum (tukaj tangenta na diagram M horizontal).
4. Če želite preveriti pravilnost konstrukcije diagrama M, lahko uporabite metodo rezanja vozlišč. V tem primeru je treba trenutek, uporabljen v vozlu, pustiti pri rezanju vozla.
Pravilnost izrisa Q in M lahko preverimo s podvajanjem metode rezanja vozlišč z metodo preseka in obratno.
Objavljeno 13/11/2007 12:34
Torej žarek
1. žarek; teči; prečka
2. žarek
3. les; prečka, prečka
4. rocker (uteži)
5. ročaj kraka ali kraka (žerjava).
nosilec in steber - konstrukcija gred-regalni; končni [končni] okvir kovinskega okvirja
žarek, ki nosi prečne obremenitve - nosilec, obremenjen s prečnimi silami [prečna obremenitev]
žarek pritrjen na obeh koncih - žarek s stisnjenimi konci
nesimetrično obremenjen žarek - žarek, obremenjen z asimetrično obremenitvijo (deluje zunaj ravnine simetrije preseka in povzroča poševno upogibanje)
nosilec iz montažnih votlih blokov - nosilec, sestavljen iz votlih [škatlastih] profilov (z napetostjo vzdolžne armature)
žarek na elastični podlagi - žarek na elastični podlagi
tramovi, postavljeni monolitno s ploščami - tramovi, betonirani skupaj s talnimi ploščami
montažni žarek na mestu
nosilec, izpostavljen (tako) prečnim in aksialnim obremenitvam - nosilec, obremenjen s prečnimi in vzdolžnimi silami; žarek izpostavljen prečnim in aksialnim obremenitvam
žarek, podprt na nosilcu - žarek, ki temelji na teku; žarek, podprt z grede
tram s previsi - konzolni nosilec
žarek s pravokotnim prerezom - pravokotni žarek
žarek s simetričnim (prečnim) presekom - žarek simetričnega (prečnega) prereza
žarek z nesimetričnim (prečnim) prerezom - žarek asimetričnega (prečnega) prereza
žarek stalne globine — žarekkonstantna višina
žarek enega razpona - enoprostorni žarek
žarek enotne moči
sidrni žarek - sidrni žarek
kotni žarek - kovinski kotiček; kotno jeklo
obročasti žarek - obročast žarek
lok (ed) žarek
2. konveksni žarek s pasovi različne ukrivljenosti
baffle beam - vizir žarek
ravnotežna žarka - ravnotežna žarka; ravnotežna greda
bambus-armirani betonski tram - betonski žarek, ojačan z bambusom
kletna greda - kletna greda
bedplate nosilec - nosilec [rob] osnovne plošče
upogibni preskusni žarek - žarek (-vzorec) (beam-sample¦ žarek) za preizkušanje upogibanja
Benkelmanov žarek - Benkelmanov žarek, merilnik odklona
vezalni žarek - šoba za kup
bisimetrični žarek - žarek s prerezom, simetričnim okoli dveh osi
blok nosilec - prednapeta armiranobetonska greda iz ločenih blokov [odsekov] (povezana z natezno armaturo)
vezni nosilec - vezni [ojačitveni] nosilec (armiranobetonski nosilec, ki utrdi kamniti zid in preprečuje nastanek razpok v njem)
mejni žarek - špirovski žarek; robni žarek
škatlasti žarek - žarek v obliki škatle; škatlasti žarek
braced beam - trussed nosilec
oporni žarek - oporni žarek; distančnik
zavorni žarek - zavorni žarek
prsni žarek - skakalec [žarek] čez široko odprtino v steni
opečni tram - navaden opečni skakalec (ojačan z jeklenimi palicami)
bridge beam - mostni tram, mostni zagon
premostitveni tram - prečni nosilec (med talnimi tramovi)
širokoprirobni(d) žarek
odbojni žarek - odbojni žarek, odbijač
vgrajeni žarek - vgrajeni (v zidani) žarek; žarek s stisnjenimi konci
vgrajeni žarek - sestavljeni žarek
pregibni žarek
1. žarek s konveksno zgornjo tetivo
2. tram, rahlo ukrivljen navzgor (za ustvarjanje dvigala stavbe)
svečni žarek - žarek, ki podpira sveče ali svetilke
konzolni nosilec
1. konzolni nosilec, konzola
2. žarek z eno ali dvema konzolama
zaščitni žarek
1. glava; šoba (podporniki mostov)
2. grillage trakast pilotski temelj
obloženi žarek
1. jekleni nosilec, vgrajen v beton
2. jekleni nosilec z zunanjo lupino (običajno dekorativno)
castellated žarek - perforirani žarek
castella Z žarek - perforiran Z profil
stropni žarek - stropni žarek; žarek, ki štrli iz stropa; lažni stropni tram
kanalni žarek - kanalni žarek
chief beam - glavni žarek, teči
krožni žarek - krožni žarek
ovratnik - povečano zategovanje visečih špirovcev
kompozitni žarek - sestavljeni žarek
sestavljeni žarek - sestavljeni žarek
konjugirani žarek - konjugirani žarek
žarek konstantnega preseka - žarek konstantnega preseka
neprekinjen žarek - neprekinjen žarek
dvižni nosilec žerjava
žarek vzletno-pristajalne steze žerjava
prečni žarek
1. prečni žarek
2. hid. klobuk žarek
ukrivljen žarek
1. tram z ukrivljeno osjo (v ravnini obremenitve)
2. ukrivljen (v tlorisu) žarek
palubni žarek - žarek, ki podpira krov; palubno rebro
globok žarek - žarek-sten
dvojni T žarek
1. dvojni montažni betonski žarek v obliki črke "T".
2. montažna betonska plošča z dvema rebroma
dvojno simetrični žarek - žarek simetričnega prereza z dvema simetričnima osema
vlečni žarek - kos lesa, ki podpira poševno špirovsko nogo na dnu; trimer
vpadni žarek - viseči žarek; nosilec (na obeh koncih) podprt s konzolami
napušni tram - pod špirovska greda (zunanja vrsta stebrov)
robni žarek
1. robni žarek
2. stranski kamen
elastično pritrjen nosilec - elastično pritrjen nosilec, nosilec z elastično pritrjenimi konci
encastre žarek - žarek s stisnjenimi konci
zunanji armirani betonski nosilec
lažni žarek - lažni žarek
rib (ed) žarek
1. leseni kompozitni tram s stranskimi kovinskimi zadnjimi ploščami
2. žarek s konveksnimi ukrivljenimi tetivami
fiksni(-končni) žarek - žarek s fiksnimi konci
Flitch(ed) žarek - sestavljeni lesno-kovinski nosilec (sestavljen iz srednjega jeklenega traku in dveh stranskih plošč, pritrjenih skupaj)
talni žarek
1. talni žarek; talni žarek, zamik
2. prečni nosilec vozišča mostu
3. pristajalni žarek
podnožni žarek - zategovanje špirovcanosilci (na ravni koncev špirovskih nog)
temeljni žarek - temeljni žarek, rand žarek
okvirni nosilec - prečka okvirja (okvirna konstrukcija)
prosti nosilec - prosto podprti nosilec na dveh nosilcih
portalna greda - žerjavna greda
Gerber žarek - tečajni žarek, Gerber žarek
lepilni(d) laminirani (leseni) tramlepljeni žarek
grade žarek - temeljni žarek, rand žarek
grillage tramovi - žarni nosilci
zemeljski žarek
1. temeljni tram, rešetka; rand žarek
2. spodnja obroba stene okvirja; prag
H žarek - žarek široke police, I-žar s širokim polico
kladivni žarek
haunched beam - greda s boki
betonski žarek visoke trdnosti - žarek iz visoko trdnega armiranega betona
zgibni žarek - zgibni žarek
votli žarek - votli žarek; škatlasti [cevni] žarek
votla prednapeta betonska greda - votla prednapeta betonska greda
vodoravno ukrivljeni žarek - ukrivljen žarek
viseča greda - večrazponska konzolna greda, Gerberjeva greda
hibridni žarek - jeklokompozitni žarek (iz jekla različnih razredov)
I žarek - I-žarek, I-žarek
obrnjeni T žarek - tram (armiranega betona) s steno obrnjeno navzgor
jack beam - špirovski žarek
šaljiv žarek - okrasni [okrasni] žarek
joggle žarek - sestavljeni tram iz lesenih tramov, povezanih po višini z vzajemnimi izrastki in utori
spojen žarek
1. monolitni armiranobetonski nosilec, betoniran s čelnimi spoji
2. montažni betonski žarek, sestavljen iz ločenih odsekov
zaklenjen žarek - žarek palic s povezavami na prizmatičnih ključih
L žarek - žarek v obliki črke L
laminirani žarek - lepljeni žarek
bočno nepodprti nosilec - nosilec brez bočnega oprijema
rešetkasti žarek - rešetkasti [skozi] žarek
izravnalni žarek - tirnica za preverjanje enakosti cestne površine
dvižni žarek - dvižni žarek
povezovalni žarek - skakalec (nad odprtino v steni)
vzdolžni žarek - vzdolžni žarek
glavni snop - dolgi snop
modificiran I nosilec - montažni betonski nosilec z obrobami, ki štrlijo iz zgornje prirobnice (za povezavo z zgornjo lito armirano betonsko ploščo)
multispan beam - večrazponski žarek
žeblji tram - sestavljeni leseni tram z žebljanimi sklepi; žarek za nohte
igelni žarek
1. nosilec za začasno stensko oporo (pri krepitvi temeljev)
2. zgornji potisni tek zaklopa napere
nosilna greda - nosilec nosilca [dodatnega] nosilca (žerjav, bager)
snop nadzemne vzletno-pristajalne steze - žerjav z žarkom
vzporedne prirobnice žarek - žarek z vzporedno mi police
pregradni žarek - žarek, ki nosi predelno steno
montažni nosilec - montažni betonski žarek
montažni nosilni nosilec - montažni nosilni nosilec (npr. podporna opečna obloga)
prednapeta betonska greda - prednapeta betonska greda
prednapeta montažna betonska greda
prizmatični žarek - prizmatični žarek
podporni konzolni nosilec - nosilec z enim stisnjenim in drugimi tečajnimi konci
pravokotni žarek - pravokoten žarek
armiranobetonski žarek - armiranobetonski žarek
armirani talni nosilec - armiranobetonski rebrasti talni nosilec
zadržan žarek - žarek s stisnjenimi konci
slemenska greda - grebenska greda, grebenska greda
ring beam - obročni žarek
valjani tram s pokrivnimi ploščami
valjani I žarek - valjan [vroče valjan] I-žar
valjani jekleni žarek - valjani jekleni žarek
strešni nosilec - strešni nosilec
žarek vzletno-pristajalne steze - žerjav z žarkom
sendvič žarek - sestavljeni žarek
sekundarni žarek - sekundarni [pomožni] žarek
preprosta greda - preprosta [enojno-razponska prosto podprta] greda
simple-span beam - enojni razpon
preprosto podprti žarek - prosto podprti žarek
enojni tračni žarek - (kompozitni) žarek z eno steno, enostenski (kompozitni) žarek
vitek žarek
vojaški žarek - jekleno stojalo za pritrditev sten jarkov ali vijakov
vretenasti žarek
1. temeljni žarek, rand žarek
2. nosilec okvirja, ki podpira [nosilno] zunanjo steno
razpršilni žarek - razdelilni žarek
statično določen žarek - statično določen žarek
statično nedoločen žarek - statično nedoločen žarek
jekleni nosilec - jekleni nosilec
jekleni vezni nosilec - jekleni distančnik, jekleni vezni nosilec
tog žarek - tog žarek
ojačitveni žarek - ojačitveni žarek
ravni žarek - ravni [premočrtni] žarek
ojačan žarek - ojačan žarek
strut-framed beam - trussed žarek
nosilna greda - nosilna [podporna] greda
viseča greda - viseča [viseča] greda konzolnega razpona (most)
T žarek - tee žarek
repni tram - skrajšani leseni talni tram (na odprtini)
tee žarek - tee žarek
terciarni žarek - žarek, ki ga podpirajo pomožni nosilci
testni žarek
skozi žarek - neprekinjeni večrazponski žarek
vezalni žarek
1. zategovanje (špirovci, loki) na ravni nosilcev
2. distribucijski temeljni nosilec (razporedi obremenitev zunaj središča)
zgornji žarek - povečano zategovanje špirovcev
zgornja žerjavna greda - nosilna žerjavna greda (giblje se vzdolž zgornjega pasu žerjavnih tramov)
prečni žarek - prečnižarek
voziček I žarek - navijalni (I-žarek) žarek
strešni žarek
1. truss z vzporednimi tetivami, nosilni nosilec
2. nosilni žarek
enakomerno obremenjeni žarek - žarek, obremenjen z enakomerno porazdeljeno obremenitvijo; enakomerno obremenjeni žarek
nespojen žarek
1. monolitni armiranobetonski žarek brez delovnega šiva
2. jekleni nosilec brez spoja v mreži
upstand tram - rebrasti talni tram, ki štrli nad ploščo
dolinski žarek - špirovski žarek srednje vrste stebrov; dolinski nosilni nosilec
vibrirajoči žarek
vibrirajoči izravnalni žarek
vibracijski žarek
stenski nosilec - jekleno sidro za pritrditev lesenih tramov ali stropov na steno
varjen I žarek - varjen I-žarek
široki bočni žarek - žarek široke police, I-žar s širokim polico
vetrni žarek - povečano zategovanje visečih špirovcev
les I žarek - leseni I-žar
AZM
Uporabljena fotografija iz materialov tiskovne službe ASTRON Buildings
Nalaganje...