Lingkup pekerjaan perbaikan boiler tgm 84. Peralatan bantu boiler

M. A. Taimarov, A.V. Simakov

HASIL UJI MODERNISASI DAN UPGRADE

OUTPUT TERMAL DARI BOILER TGM-84B

Kata kunci: ketel uap, pengujian, daya termal, kapasitas uap nominal, bukaan jatuh gas.

Secara eksperimental diperoleh dalam pekerjaan bahwa desain boiler TGM-84B memungkinkan untuk meningkatkan keluaran uapnya sebesar 6,04% dan membawanya ke 447 t/jam dengan meningkatkan diameter lubang pasokan gas dari baris kedua pada pipa pasokan gas sentral.

Kata kunci: kaldron uap, pengujian, daya panas, kapasitas nominal, lubang pemberi gas.

Dalam pekerjaan eksperimental diperoleh, bahwa konstruksi boiler TGM-84B memungkinkan untuk meningkatkan Potensinya sebesar 6,04 % dan menyelesaikannya hingga 447 t/jam dengan perbesaran diameter Pipa gas orifice nomor kedua pada pipa gas sentral .

pengantar

Boiler TGM-84B dirancang dan diproduksi 10 tahun lebih awal dari boiler TGM-96B, ketika Pabrik Boiler Taganrog tidak memiliki banyak pengalaman praktis dan desain dalam desain, manufaktur, dan pengoperasian boiler berkapasitas tinggi. Dalam hal ini, cadangan yang signifikan dari area permukaan pemanas layar penerima panas dibuat di mana, seperti yang ditunjukkan oleh semua pengalaman pengoperasian boiler TGM-84B, tidak perlu. Kinerja burner pada boiler TGM-84B juga menurun karena diameter outlet gas yang lebih kecil. Menurut gambar pabrik pertama dari Pabrik Boiler Taganrog, outlet gas baris kedua di pembakar dilengkapi dengan diameter 25 mm, dan kemudian, berdasarkan pengalaman operasi, untuk meningkatkan kepadatan panas tungku, diameter tungku ini outlet gas baris kedua ditingkatkan menjadi 27 mm. Namun demikian, masih ada margin untuk memperbesar diameter saluran keluar gas burner guna meningkatkan keluaran uap boiler TGM-84B.

Relevansi dan pernyataan masalah penelitian

Dalam jangka pendek selama 5 ... .10 tahun, kebutuhan akan panas dan listrik akan meningkat tajam. Pertumbuhan konsumsi energi dikaitkan, di satu sisi, dengan penggunaan teknologi asing untuk pemrosesan dalam minyak, gas, kayu, produk metalurgi langsung di wilayah Rusia, dan, di sisi lain, dengan pensiun dan penurunan kapasitas karena kerusakan fisik armada peralatan pembangkit panas dan listrik yang ada. Konsumsi energi panas untuk keperluan pemanasan meningkat.

Ada dua cara untuk memenuhi permintaan sumber daya energi dengan cepat:

1. Komisioning peralatan pembangkit panas dan listrik baru.

2. Modernisasi dan rekonstruksi peralatan operasional yang ada.

Arah pertama membutuhkan investasi besar.

Dalam arah kedua untuk meningkatkan kapasitas peralatan pembangkit panas dan listrik, biaya terkait dengan jumlah rekonstruksi dan suprastruktur yang diperlukan untuk meningkatkan kapasitas. Rata-rata, ketika menggunakan arah kedua untuk meningkatkan kapasitas peralatan pembangkit listrik dan panas, biayanya 8 kali lebih murah daripada komisioning kapasitas baru.

Kemampuan teknis dan desain solusi untuk meningkatkan daya boiler TGM-84 B

Fitur desain boiler TGM-84B adalah adanya layar dua lampu.

Layar dua lampu memberikan pendinginan gas buang yang lebih intensif daripada di boiler minyak-gas TGM-9bB, yang memiliki kinerja serupa dan tidak memiliki layar dua lampu. Dimensi tungku boiler TGM-9bB dan TGM-84B hampir sama. Desainnya, kecuali keberadaan layar dua lampu di boiler TGM-84B, juga sama. Keluaran uap nominal ketel TGM-84B adalah 420 t/jam, dan untuk ketel TGM-9bB keluaran uap nominal adalah 480 t/jam. Ketel TGM-9b memiliki 4 pembakar dalam dua tingkat. Boiler TGM-84B memiliki 6 burner dalam 2 tingkat, tetapi burner ini kurang bertenaga dibandingkan boiler TGM-9bB.

Karakteristik teknis komparatif utama boiler TGM-84B dan TGM-9bB diberikan pada tabel 1.

Tabel I - Perbandingan karakteristik teknis boiler TGM-84B dan TGM-96B

Nama indikator TGM-84B TGM-96B

Kapasitas uap, t/h 420 480

Volume tungku, m 16x6.2x23 16x1.5x23

Layar Cahaya Ganda Ya Tidak

Nilai keluaran panas burner saat membakar gas, MW 50,2 88,9

Jumlah pembakar, pcs. b 4

Total daya termal pembakar, MW 301,2 355,6

Konsumsi gas, m3/jam 33500 36800

Tekanan gas nominal di depan pembakar pada suhu gas (t = - 0,32 0,32

4 °С), kg/cm2

Tekanan udara di depan burner, kg/m2 180 180

Konsumsi udara yang diperlukan untuk bertiup pada uap pengenal 3/ beban, ribu m3/jam 345,2 394,5

Performa yang dibutuhkan dari penghisap asap pada uap nominal 3 / 399,5 456,6

beban, ribu m / jam

Kapasitas total nominal paspor 2 blower VDN-26-U, ribu m3/jam 506 506

Paspor nominal kapasitas total 2 knalpot asap D-21.5x2U, ribu m3/jam 640 640

Dari Tabel. Gambar 1 menunjukkan bahwa beban uap yang dibutuhkan 480 t/jam dalam hal aliran udara disediakan oleh dua kipas VDN-26-U dengan margin 22%, dan dalam hal pembuangan produk pembakaran oleh dua knalpot asap D-21,5 x2U dengan margin 29%.

Solusi teknis dan desain untuk meningkatkan daya termal boiler TGM-84B

Pada Departemen Instalasi Boiler KSPEU telah dilakukan pekerjaan peningkatan daya termal boiler TGM-84B st. No.10 NchTPP. Perhitungan termal-hidraulik dilakukan

pembakar dengan pasokan gas sentral, perhitungan aerodinamis dan termal dilakukan dengan peningkatan diameter lubang pasokan gas.

Pada boiler TGM-84B dengan stasiun No. 10, pada burner No. 1,2,3,4 dari tingkat pertama (bawah) dan No. 5.6 dari tingkat kedua, 6 dari 12 outlet gas yang ada baris ke-2 dari diameter 027 mm hingga diameter 029 mm. Aliran jatuh, suhu nyala dan parameter operasi lainnya dari boiler No. 10 diukur (Tabel 2). Output panas unit burner meningkat sebesar 6,09% dan sebesar 332,28 MW bukannya 301,2 MW sebelum reaming. Produksi steam meningkat sebesar 6,04% dan sebesar 447 t/jam dari 420 t/jam sebelum reaming.

Tabel 2 - Perbandingan indikator boiler TGM-84B st. No. 10 NchCHP sebelum dan sesudah rekonstruksi burner

Indikator boiler TGM-84B No. 10 NchTPP Diameter lubang 02? Diameter lubang 029

Daya termal satu burner, MW 50,2 55,58

Keluaran panas tungku, MW 301,2 332,28

Peningkatan daya termal tungku,% - 6,09

Kapasitas uap boiler, t/h 420 441

Peningkatan produksi uap, % - 6,04

Perhitungan dan pengujian boiler modern menunjukkan tidak ada pemisahan jet gas dari lubang pasokan gas pada beban uap rendah.

1. Meningkatkan diameter lubang suplai gas baris ke-2 dari 27 menjadi 29 mm pada burner tidak menyebabkan gangguan aliran gas pada beban rendah.

2. Modernisasi boiler TGM-84B dengan meningkatkan luas penampang pasokan gas

bukaan dari 0,205 m menjadi 0,218 m memungkinkan peningkatan kapasitas uap nominal dari 420 t/jam menjadi 447 t/jam selama pembakaran gas.

literatur

1. Taimarov, M.A. Boiler TPP daya tinggi dan superkritis Bagian 1: panduan belajar / M.A. Taimarov, V.M. Taimarov. Kazan: Kazan. negara energi un-t, 2009. - 152 hal.

2. Taimarov, M.A. Perangkat pembakar / M.A. Taimarov, V.M. Taimarov. - Kazan: Kazan. negara energi un-t, 2007. - 147 hal.

3. Taimarov, M.A. Lokakarya laboratorium tentang kursus "Pabrik boiler dan pembangkit uap" / M.A. Taimarov. - Kazan: Kazan. negara energi un-t, 2004. - 107 hal.

Unit boiler TGM-84 dirancang sesuai dengan tata letak berbentuk U dan terdiri dari ruang bakar, yang merupakan saluran gas menaik, dan poros konvektif yang diturunkan, dibagi menjadi 2 saluran gas. Asap horizontal transisi antara tungku dan poros konvektif praktis tidak ada. Superheater layar terletak di bagian atas tungku dan di ruang putar. Di poros konvektif, dibagi menjadi 2 saluran gas, superheater horizontal dan economizer air ditempatkan secara seri (sepanjang gas). Di belakang economizer air ada ruang putar dengan tempat sampah penerima abu.

Dua pemanas udara regeneratif yang terhubung secara paralel dipasang di belakang poros konveksi.

Ruang bakar memiliki bentuk prismatik biasa dengan dimensi antara sumbu pipa 6016 * 14080 mm dan dibagi oleh dua layar air ringan menjadi dua semi-tungku. Dinding samping dan belakang ruang bakar dilindungi dengan pipa evaporator dengan diameter 60 * 6 mm (baja-20) dengan pitch 64 mm. Tirai samping di bagian bawah memiliki kemiringan ke arah tengah di bagian bawah dengan sudut 15 terhadap horizontal dan membentuk lantai "dingin".

Layar dua lampu juga terdiri dari pipa dengan diameter 60 * 6 mm dengan pitch 64 mm dan memiliki jendela yang dibentuk oleh perutean pipa untuk menyamakan tekanan di semi-tungku. Sistem layar ditangguhkan dari struktur logam langit-langit dengan bantuan batang dan memiliki kemampuan untuk jatuh bebas selama ekspansi termal.

Plafon ruang bakar dibuat mendatar dan terlindung oleh pipa-pipa superheater plafon.

Sebuah ruang bakar dilengkapi dengan 18 pembakar minyak, yang terletak di dinding depan dalam tiga tingkatan. Ketel dilengkapi dengan drum dengan diameter internal 1800 mm. Panjang bagian silinder adalah 16200 mm. Pemisahan diatur dalam drum boiler, uap dicuci dengan air umpan.

Diagram skema pemanas super

Superheater boiler TGM-84 bersifat radiasi-konvektif dalam persepsi panas dan terdiri dari 3 bagian utama berikut: radiasi, layar atau semi-radiatif dan konvektif.

Bagian radiasi terdiri dari superheater dinding dan langit-langit.

Superheater semi-radiasi terdiri dari 60 layar standar. Superheater konvektif tipe horizontal terdiri dari 2 bagian yang ditempatkan pada 2 saluran gas downcomer di atas water economizer.

Superheater yang dipasang di dinding dipasang di dinding depan ruang bakar, dibuat dalam bentuk enam blok pipa yang dapat diangkut dengan diameter 42 * 55 (baja 12 * 1MF).

Ruang keluar dari langit-langit p / p terdiri dari 2 kolektor yang dilas bersama, membentuk ruang bersama, satu untuk setiap semi-tungku. Ruang keluaran dari pembakaran p/p adalah satu dan terdiri dari 6 kolektor yang dilas menjadi satu.

Ruang masuk dan keluar superheater layar terletak satu di atas yang lain dan terbuat dari pipa dengan diameter 133*13 mm.

Superheater konvektif dibuat sesuai dengan skema berbentuk Z, mis. uap masuk dari dinding depan. Setiap p/p terdiri dari 4 kumparan single-pass.

Perangkat kontrol superheat uap termasuk unit kondensasi dan desuperheater injeksi. Desuperheater injeksi dipasang di depan superheater layar di potongan layar dan di potongan superheater konvektif. Saat bekerja pada gas, semua desuperheater bekerja, saat bekerja pada bahan bakar minyak, hanya yang dipasang di bagian konvektif p / p.

Penghemat air baja melingkar terdiri dari 2 bagian yang ditempatkan di saluran gas kiri dan kanan poros konvektif ke bawah.

Setiap bagian dari economizer terdiri dari 4 paket ketinggian. Setiap paket berisi dua blok, setiap blok berisi 56 atau 54 gulungan empat arah yang terbuat dari pipa dengan diameter 25 * 3,5 mm (baja20). Kumparan terletak sejajar dengan bagian depan boiler dalam pola kotak-kotak dengan pitch 80 mm. Kolektor economizer dibawa keluar poros konveksi.

Ketel dilengkapi dengan 2 pemanas udara putar regeneratif RVP-54.

^ TUGAS TEKNIS
"Perangkat untuk pengambilan sampel gas buang boiler NGRES"

DAFTAR ISI:

1 BARANG 3

^ 2 GAMBARAN UMUM FASILITAS 3

3 LINGKUP PENGIRIMAN / KINERJA KERJA / PENYEDIAAN LAYANAN 6

4 DATA TEKNIS 11

5 PENGECUALIAN/BATASAN/ KEWAJIBAN MENYEDIAKAN KARYA/PERSEDIAAN/JASA 12

6 Pengujian, penerimaan, commissioning 13

^ 7 DAFTAR APLIKASI 14

8 PERSYARATAN KESELAMATAN UNTUK BEKERJA 14

9 PERSYARATAN PERLINDUNGAN LINGKUNGAN OLEH KONTRAKTOR 17

^ 10 PENAWARAN ALTERNATIF 18

1 BARANG

Sesuai dengan Program Lingkungan OJSC Enel OGK-5 untuk 2011-2015, cabang Nevinnomysskaya GRES dari OJSC Enel OGK-5 memerlukan yang berikut:

Penentuan nilai sebenarnya dari konsentrasi nitrogen oksida, karbon monoksida, metana pada beban yang berbeda dan mode operasi boiler yang berbeda TGM-96 (boiler No. 4) taman instrumen pemain.
Penentuan densitas distribusi nitrogen dioksida di atas luas permukaan konvektif di bagian kontrol.

3. Evaluasi pengurangan pembentukan nitrogen oksida karena penggunaan langkah-langkah rezim dan perubahan indikator teknis dan ekonomi operasi boiler ( menentukan efektivitas penerapan langkah-langkah rezim).

4. Pengembangan proposal untuk penggunaan langkah-langkah rekonstruksi berbiaya rendah bertujuan untuk mengurangi emisi nitrogen oksida.

2 DESKRIPSI UMUM OBJEK

Informasi Umum

Pembangkit Listrik Distrik Negara Bagian Nevinnomyssk (NGRES) dengan kapasitas desain 1340 MW dirancang untuk memenuhi kebutuhan listrik di Kaukasus Utara dan memasok energi panas ke perusahaan dan penduduk kota Nevinnomyssk. Saat ini, kapasitas terpasang Nevinnomysskaya GRES adalah 1.700,2 MW.

GRES terletak di pinggiran utara kota Nevinnomyssk dan terdiri dari pembangkit listrik dan panas gabungan (CHP), unit daya kondensasi tipe terbuka (bagian blok) dan pembangkit siklus gabungan (CCGT).

Nama lengkap fasilitas: cabang "Nevinnomysskaya GRES" dari Perusahaan Gabungan Terbuka "Perusahaan Pembangkit Kelima Enel dari Pasar Listrik Grosir" di kota Nevinnomyssk, Wilayah Stavropol.

Lokasi dan alamat pos: Federasi Rusia, 357107, kota Nevinnomyssk, Wilayah Stavropol, jalan Energetikov, 2.

^ Kondisi iklim

Iklim: benua sedang

Kondisi iklim dan parameter udara ambien di daerah ini sesuai dengan lokasi pembangkit listrik distrik negara bagian (Nevinnomyssk) dan dicirikan oleh data pada Tabel 2.1.

Tabel 2.1 Data iklim untuk wilayah tersebut (Nevinnomyssk dari SNiP 23-01-99)

tepi, titik	Suhu udara luar, derajat. Dengan
	Suhu udara luar, rata-rata bulanan, derajat. Dengan
	Saya	II	AKU AKU AKU	IV		V	VI		VII	VIII		IX	X	XI		XII
Stavropol	-3,2	-2,3	1,3	9,3		15,3	19,3		21,9	21,2		16,1	9,6	4,1		-0,5
					Kurang dari 8℃						Kurang dari 10℃
Rata rata tahunan	Periode lima hari terdingin dengan keamanan 0,92				Durasi, hari			Suhu rata-rata, derajat. Dengan			Durasi, hari				Suhu rata-rata, derajat. Dengan
9,1	-19				168			0,9			187				1,7

Suhu udara rata-rata jangka panjang pada bulan musim dingin terdingin (Januari) adalah minus 4,5°С, terpanas (Juli) adalah +22.1°С.

Durasi periode dengan salju stabil adalah sekitar 60 hari,

Kecepatan angin, yang frekuensinya tidak melebihi 5%, sama dengan - 10-11 m/s.

Arah angin yang dominan adalah timur.

Kelembaban relatif tahunan adalah 62,5%.

^ KARAKTERISTIK DAN DESKRIPSI SINGKAT BOILER UNIT TGM - 96.

Gas-oil boiler tipe TGM-96 dari Taganrog Boiler Plant adalah single-drum, dengan sirkulasi alami, kapasitas steam 480 t/jam dengan parameter sebagai berikut:

Tekanan dalam drum - 155 ati

Tekanan di belakang katup uap utama - 140 ati

Suhu uap super panas - 560С

Suhu air umpan - 230С
^ Data desain utama boiler saat membakar gas:
Kapasitas uap t/h 480

Tekanan uap super panas kg / cm 2 140

Suhu uap super panas 560

Suhu air umpan 230

Suhu udara dingin sebelum RVV 30

Suhu udara panas 265
^ KARAKTERISTIK TUNGKU

Volume ruang bakar m 3 1644 Tegangan panas tungku volume kkal/m 3 h 187,10 3

Konsumsi bahan bakar per jam BP nm 3 /j t/h 37.2.10 3

^ SUHU UAP

Di belakang dinding superheater C 391 Di depan layar akhir C 411

Setelah pelindung ujung 434 Setelah pelindung tengah 529 Paket saluran masuk superheater setelah konvektif 572

Setelah paket akhir pekan konvektif p / n. C 560

^ SUHU GAS

Di balik layar 958

Di belakang konvektif p/n 738 Di belakang penghemat air 314

Gas buang 120
Tata letak boiler berbentuk U, dengan dua poros konvektif.Ruang pembakaran dilindungi oleh pipa evaporator dan panel superheater bercahaya.

Langit-langit tungku cerobong asap horizontal ruang putar dilindungi oleh panel superheater langit-langit. Sebuah superheater layar terletak di ruang putar dan saluran gas transisi.

Dinding samping ruang pembalik dan kemiringan poros konveksi dilindungi dengan panel penghemat air yang dipasang di dinding. Superheater konvektif dan penghemat air terletak di poros konvektif.

Paket superheater konvektif dipasang pada pipa penghemat air yang ditangguhkan.

Paket hemat air konvektif didukung oleh balok berpendingin udara.

Air yang masuk ke boiler melewati pipa overhead berturut-turut, kondensor, penghemat air yang dipasang di dinding, penghemat air konvektif dan memasuki drum.

Uap dari drum memasuki 6 panel pancaran superheater yang dipasang di dinding, dari pancaran ke langit-langit, dari langit-langit ke layar, dari layar ke dinding langit-langit dan kemudian ke superheater konvektif. Temperatur steam dikendalikan oleh dua injeksi kondensatnya sendiri. Injeksi pertama dilakukan pada semua boiler di depan superheater layar, yang kedua pada K-4.5 dan yang ketiga pada injeksi 5A antara paket inlet dan outlet p / n konvektif, injeksi kedua pada K-5A ke dalam potongan layar luar dan tengah.

Tiga pemanas udara regeneratif dipasang di sisi belakang boiler untuk memanaskan udara yang dibutuhkan untuk pembakaran bahan bakar. Boiler dilengkapi dengan dua blower VDN-26. II dan dua knalpot tipe DN26x2A.

Ruang bakar unit boiler memiliki bentuk prismatik. Dimensi ruang bakar yang jelas:

Lebar - 14860 mm

Kedalaman - 6080 mm

Volume ruang bakar adalah 1644 m 3 .

Tegangan termal semu dari volume tungku pada beban 480 t/jam: - pada gas 187,10 3 kkal/m 3 jam;

Pada bahan bakar minyak - 190,10 3 kkal / m 3 jam.

Ruang bakar sepenuhnya terlindung oleh tabung evaporator dia. 60x6 dengan pitch 64mm dan tabung superheater. Untuk mengurangi sensitivitas sirkulasi terhadap berbagai distorsi termal dan hidraulik, semua layar penguapan dibagi, dan setiap bagian (panel) adalah sirkuit sirkulasi independen.

Pembakar ketel.

Nama besaran meas Minyak gas

1. Nilai produktivitas kg/jam 9050 8400
2. Kecepatan udara m/s 46 46
3. Kecepatan aliran keluar gas m/s 160 -
4. Ketahanan pembakar kg/m2 150 150

lewat udara.
5. Produksi maksimum - nm 3 / jam 11000

kinerja gas
6. Produksi maksimum - kg / jam - 10000

kinerja bahan bakar minyak.
7. Batas yang dapat disesuaikan % 100-60% 100-60%

Memuat. dari nominal dari nominal
8. Tekanan gas di depan burner. kg/m2 3500 -
9. Tekanan bahan bakar minyak di depan burner - kgf / cm 2 - 20

malu.
10. Penurunan tekanan minimum - - - 7

penghapusan bahan bakar minyak di diturunkan.

memuat.

Deskripsi singkat tentang burner - tipe GMG.
Burner terdiri dari unit-unit berikut:

a) volute yang dirancang untuk secara seragam memasok udara perifer ke baling-baling pemandu,

b) baling-baling pemandu dengan register yang dipasang di saluran masuk ke ruang suplai udara perifer. Baling-baling pemandu dirancang untuk menggoyahkan aliran udara perifer dan mengubah putarannya. Meningkatkan putarannya dengan menutupi baling-baling pemandu meningkatkan kerucut obor dan mengurangi jangkauannya dan sebaliknya,

c) ruang pasokan udara pusat, dibentuk di bagian dalam oleh permukaan pipa dengan diameter 219 mm, yang sekaligus berfungsi untuk memasang nosel oli yang bekerja di dalamnya dan dari luar dengan permukaan pipa dia. 478 mm, yang juga merupakan permukaan bagian dalam ruang di outlet ke tungku, memiliki 12 baling-baling pemandu tetap (soket), yang dirancang untuk menggoyahkan aliran udara yang diarahkan ke pusat obor.

d) ruang suplai udara perifer, dibentuk di sisi dalam oleh permukaan pipa dengan diameter 529 mm, yang secara bersamaan merupakan permukaan luar ruang pasokan gas pusat dan, di sisi luar, permukaan pipa dia. 1180mm, yang juga merupakan permukaan bagian dalam ruang pasokan gas periferal,

e) ruang pasokan gas pusat, yang memiliki deretan nozel dengan diameter 18 mm (8 pcs) dan deretan lubang dia. 17mm (16 buah). Nozel dan lubang disusun dalam dua baris di sekitar keliling permukaan luar ruangan,

f) ruang untuk pasokan gas perifer, memiliki dua baris nozel dengan diameter 25 mm dalam jumlah 8 pcs dan dia. 14 mm dalam jumlah 32 pcs. Nozel terletak di sekitar lingkar permukaan bagian dalam ruangan.

Untuk kemungkinan mengatur aliran udara pada pembakar, berikut ini dipasang:

Peredam umum pada pasokan udara ke burner,

Katup gerbang pada suplai udara perifer,

Gerbang di pusat pasokan udara.

Untuk mencegah masuknya udara ke dalam tungku, peredam dipasang pada pipa pemandu nosel bahan bakar minyak.

KEMENTERIAN ENERGI DAN ELEKTRIFIKASI USSR

DEPARTEMEN TEKNIS UTAMA UNTUK OPERASI
SISTEM ENERGI

DATA ENERGI KHUSUS
BOILER TGM-96B UNTUK PEMBAKARAN BAHAN BAKAR BAHAN BAKAR

Moskow 1981

Karakteristik Energi Khas ini dikembangkan oleh Soyuztekhenergo (insinyur G.I. GUTSALO)

Karakteristik energi khas boiler TGM-96B disusun berdasarkan uji termal yang dilakukan oleh Soyuztekhenergo di Riga CHPP-2 dan Sredaztekhenergo di CHPP-GAZ, dan mencerminkan efisiensi boiler yang dapat dicapai secara teknis.

Karakteristik energi yang khas dapat menjadi dasar untuk menyusun karakteristik standar boiler TGM-96B saat membakar bahan bakar minyak.

Lampiran

. DESKRIPSI SINGKAT PERALATAN INSTALASI BOILER

1.1 . Boiler TGM-96B dari Pabrik Boiler Taganrog - gas-minyak dengan sirkulasi alami dan tata letak berbentuk U, dirancang untuk bekerja dengan turbin T -100/120-130-3 dan PT-60-130/13. Parameter desain utama boiler saat beroperasi dengan bahan bakar minyak diberikan pada Tabel. .

Menurut TKZ, beban minimum boiler yang diizinkan menurut kondisi sirkulasi adalah 40% dari nominal.

1.2 . Ruang bakar berbentuk prismatik dan denahnya berbentuk persegi panjang dengan dimensi 6080 × 14700 mm. Volume ruang bakar adalah 1635 m 3 . Tegangan termal volume tungku adalah 214 kW/m 3 , atau 184 10 3 kkal/(m 3 jam). Layar evaporasi dan superheater dinding radiasi (RNS) ditempatkan di ruang bakar. Di bagian atas tungku di ruang putar terdapat screen superheater (SHPP). Dalam poros konvektif yang lebih rendah, dua paket superheater konvektif (CSH) dan penghemat air (WE) ditempatkan secara seri di sepanjang aliran gas.

1.3 . Jalur uap boiler terdiri dari dua aliran independen dengan transfer uap antara sisi boiler. Temperatur steam superheated dikontrol dengan injeksi kondensatnya sendiri.

1.4 . Di dinding depan ruang bakar ada empat pembakar minyak-gas aliran ganda HF TsKB-VTI. Burner dipasang dalam dua tingkat pada elevasi -7250 dan 11300 mm dengan sudut elevasi 10° terhadap horizon.

Untuk pembakaran bahan bakar minyak, nozel mekanis uap "Titan" disediakan dengan kapasitas nominal 8,4 t / jam pada tekanan bahan bakar minyak 3,5 MPa (35 kgf / cm 2). Tekanan uap untuk meniup dan menyemprotkan bahan bakar minyak direkomendasikan oleh pembangkit sebesar 0,6 MPa (6 kgf/cm2). Konsumsi uap per nosel adalah 240 kg/jam.

1.5 . Pabrik boiler dilengkapi dengan:

Dua kipas angin VDN-16-P dengan kapasitas 259 10 3 m 3 / jam dengan margin 10%, tekanan 39,8 MPa (398,0 kgf / m 2) dengan margin 20%, kekuatan 500/ 250 kW dan kecepatan putaran 741/594 rpm setiap mesin;

Dua knalpot asap DN-24 × 2-0,62 GM dengan kapasitas margin 10% 415 10 3 m 3 / jam, tekanan dengan margin 20% 21,6 MPa (216,0 kgf / m 2), daya 800/400 kW dan kecepatan 743/595 rpm setiap mesin.

1.6. Untuk membersihkan permukaan pemanas konvektif dari endapan abu, proyek menyediakan pabrik tembakan, untuk membersihkan RAH - mencuci air dan meniup dengan uap dari drum dengan penurunan tekanan di pabrik pelambatan. Durasi meniup satu RAH 50 menit.

. KARAKTERISTIK ENERGI KHUSUS BOILER TGM-96B

2.1 . Karakteristik energi khas boiler TGM-96B ( Nasi. , , ) disusun berdasarkan hasil tes termal boiler di Riga CHPP-2 dan CHPP GAZ sesuai dengan bahan instruktif dan pedoman metodologis untuk standarisasi indikator teknis dan ekonomi boiler. Karakteristiknya mencerminkan efisiensi rata-rata boiler baru yang beroperasi dengan turbin T -100/120-130/3 dan PT-60-130/13 di bawah kondisi berikut diambil sebagai inisial.

2.1.1 . Neraca bahan bakar pembangkit listrik yang menggunakan bahan bakar cair didominasi oleh bahan bakar minyak dengan kandungan sulfur tinggi M 100. Oleh karena itu, karakteristik dibuat untuk bahan bakar minyak M 100 (GOST 10585-75 ) dengan ciri-ciri: AP = 0,14%, W P = 1,5%, S P = 3,5%, (9500 kkal/kg). Semua perhitungan yang diperlukan dibuat untuk massa kerja bahan bakar minyak

2.1.2 . Suhu bahan bakar minyak di depan nozel diasumsikan 120 ° C( t t= 120 °С) berdasarkan kondisi viskositas bahan bakar minyak M 100, sama dengan 2,5 ° VU, menurut 5,41 PTE.

2.1.3 . Suhu rata-rata tahunan udara dingin (tx .c.) pada saluran masuk ke kipas blower diambil sama dengan 10 ° C , karena boiler TGM-96B terutama terletak di daerah iklim (Moskow, Riga, Gorky, Chisinau) dengan suhu udara tahunan rata-rata mendekati suhu ini.

2.1.4 . Suhu udara pada saluran masuk ke pemanas udara (t vp) diambil sama dengan 70 ° C dan konstan ketika beban boiler berubah, sesuai dengan 17,25 PTE.

2.1.5 . Untuk pembangkit listrik dengan sambungan silang, suhu air umpan (t a.c.) di depan boiler diambil seperti yang dihitung (230 °C) dan konstan ketika beban boiler berubah.

2.1.6 . Konsumsi panas bersih spesifik untuk pembangkit turbin diasumsikan 1750 kkal/(kWh), menurut pengujian termal.

2.1.7 . Koefisien aliran panas diasumsikan bervariasi dengan beban boiler dari 98,5% pada beban pengenal hingga 97,5% pada beban 0,6nomor D.

2.2 . Perhitungan karakteristik standar dilakukan sesuai dengan instruksi "Perhitungan termal unit boiler (metode normatif)", (M.: Energia, 1973).

2.2.1 . Efisiensi kotor boiler dan kehilangan panas dengan gas buang dihitung sesuai dengan metodologi yang dijelaskan dalam buku oleh Ya.L. Pekker “Perhitungan rekayasa panas berdasarkan karakteristik reduksi bahan bakar” (M.: Energia, 1977).

di mana

di sini

uh = α "ve + Δ tr

uh- koefisien kelebihan udara dalam gas buang;

Δ tr- cangkir hisap di jalur gas boiler;

T uh- suhu gas buang di belakang knalpot asap.

Perhitungan memperhitungkan suhu gas buang yang diukur dalam pengujian termal boiler dan diturunkan ke kondisi untuk membangun karakteristik standar (parameter inputt x masuk, t "kf, t a.c.).

2.2.2 . Koefisien udara berlebih pada titik mode (di belakang economizer air)α "ve diambil sama dengan 1,04 pada beban pengenal dan berubah menjadi 1,1 pada beban 50% menurut uji termal.

Pengurangan koefisien udara berlebih yang dihitung (1,13) di hilir economizer air ke yang diadopsi dalam karakteristik standar (1,04) dicapai dengan pemeliharaan mode pembakaran yang benar sesuai dengan peta rezim boiler, sesuai dengan PTE persyaratan mengenai hisap udara ke dalam tungku dan ke jalur gas dan pemilihan satu set nozel.

2.2.3 . Hisap udara ke jalur gas boiler pada beban pengenal diambil sama dengan 25%. Dengan perubahan beban, hisap udara ditentukan oleh rumus

2.2.4 . Kehilangan panas dari ketidaklengkapan kimia pembakaran bahan bakar (q 3 ) diambil sama dengan nol, karena selama pengujian boiler dengan udara berlebih, diterima dalam karakteristik energi Khas, mereka tidak ada.

2.2.5 . Kehilangan panas dari ketidaklengkapan mekanis pembakaran bahan bakar (q 4 ) diambil sama dengan nol menurut "Peraturan tentang harmonisasi karakteristik peraturan peralatan dan perkiraan konsumsi bahan bakar spesifik" (M.: STsNTI ORGRES, 1975).

2.2.6 . Kehilangan panas ke lingkungan (q 5 ) tidak ditentukan selama pengujian. Mereka dihitung sesuai dengan "Metode pengujian pabrik boiler" (M.: Energia, 1970) sesuai dengan rumus

2.2.7 . Konsumsi daya spesifik untuk pompa listrik umpan PE-580-185-2 dihitung menggunakan karakteristik pompa yang diadopsi dari spesifikasi TU-26-06-899-74.

2.2.8 . Konsumsi daya spesifik untuk draft dan blast dihitung dari konsumsi daya untuk penggerak kipas angin dan knalpot asap, diukur selama pengujian termal dan dikurangi ke kondisi (Δ tr= 25%), diadopsi dalam penyusunan karakteristik peraturan.

Telah ditetapkan bahwa pada kepadatan yang cukup dari jalur gas (Δ α 30%) knalpot asap memberikan beban pengenal boiler pada kecepatan rendah, tetapi tanpa cadangan apa pun.

Kipas angin dengan kecepatan rendah memastikan pengoperasian normal boiler hingga beban 450 t/jam.

2.2.9 . Total daya listrik dari mekanisme pabrik boiler mencakup kekuatan penggerak listrik: pompa umpan listrik, knalpot asap, kipas, pemanas udara regeneratif (Gbr. ). Kekuatan motor listrik pemanas udara regeneratif diambil sesuai dengan data paspor. Kekuatan motor listrik dari knalpot asap, kipas dan pompa umpan listrik ditentukan selama pengujian termal boiler.

2.2.10 . Konsumsi panas spesifik untuk pemanasan udara dalam unit kalori dihitung dengan mempertimbangkan pemanasan udara dalam kipas.

2.2.11 . Konsumsi panas spesifik untuk kebutuhan tambahan pabrik boiler termasuk kehilangan panas di pemanas, yang efisiensinya diasumsikan 98%; untuk steam blowing RAH dan heat loss dengan steam blowing dari boiler.

Konsumsi panas untuk hembusan uap RAH dihitung dengan rumus

Q obd = Astaga · saya setuju · obd 10 -3 MW (Gkal/jam)

di mana Astaga= 75 kg/menit sesuai dengan “Standar konsumsi steam dan kondensat untuk kebutuhan tambahan unit daya 300, 200, 150 MW” (M.: STSNTI ORGRES, 1974);

saya setuju = saya kita. pasangan= 2598 kJ/kg (kkal/kg)

obd= 200 menit (4 perangkat dengan waktu tiup 50 menit saat dinyalakan pada siang hari).

Konsumsi panas dengan blowdown boiler dihitung dengan rumus

produk Q = produk G · saya k.v10 -3 MW (Gkal/jam)

di mana produk G = nomor PD 10 2 kg/jam

P = 0,5%

saya k.v- entalpi air boiler;

2.2.12 . Prosedur untuk melakukan pengujian dan pilihan alat ukur yang digunakan dalam pengujian ditentukan oleh "Metode pengujian instalasi boiler" (M.: Energia, 1970).

. PERUBAHAN PERATURAN

3.1 . Untuk membawa indikator normatif utama dari operasi boiler ke kondisi yang berubah dari operasinya dalam batas deviasi yang diizinkan dari nilai parameter, amandemen diberikan dalam bentuk grafik dan nilai numerik. Amandemen untukq 2 dalam bentuk grafik ditunjukkan pada gambar. , . Koreksi suhu gas buang ditunjukkan pada gambar. . Selain di atas, koreksi diberikan untuk perubahan suhu bahan bakar minyak pemanas yang dipasok ke boiler, dan untuk perubahan suhu air umpan.

3.1.1 . Koreksi untuk perubahan suhu bahan bakar minyak yang dipasok ke boiler dihitung dari efek perubahan Ke Q di q 2 dengan rumus