Obim radova na popravku kotla tgm 84. Kotlovska pomoćna oprema

M. A. Taimarov, A. V. Simakov

REZULTATI ISPITIVANJA MODERNIZACIJE I NADOGRADNJE

TOPLINSKI IZLAZ KOTLA TGM-84B

Ključne riječi: parni kotao, ispitivanja, toplinska snaga, nazivni kapacitet pare, otvori za plin.

U radu je eksperimentalno dobiveno da konstrukcija kotla TGM-84B omogućuje povećanje proizvodnje pare za 6,04% i povećanje do 447 t/h povećanjem promjera otvora za dovod plina drugog reda na centralna cijev za dovod plina.

Ključne riječi: parni kotao, ispitivanje, toplinska snaga, nazivni kapacitet, otvori za plin.

U radu je eksperimentalno dobiveno da konstrukcija kotla TGM-84B omogućava povećanje njegove snage za 6,04 % i doradu do 447 t/h povećanjem promjera Plinska cijev otvora drugog broja na središnjoj plinskoj cijevi .

Uvod

Kotao TGM-84B projektiran je i proizveden 10 godina ranije od kotla TGM-96B, kada kotlovnica Taganrog nije imala puno praktičnog i dizajnerskog iskustva u projektiranju, proizvodnji i radu kotlova velikog kapaciteta. S tim u vezi, napravljena je značajna rezerva površine grijaćih površina zaslona za primanje topline u kojoj, kao što je pokazalo svo iskustvo rada kotlova TGM-84B, nema potrebe. Učinak plamenika na kotlovima TGM-84B također je smanjen zbog manjeg promjera izlaza plina. Prema prvom tvorničkom nacrtu kotlovnice u Taganrogu, izlazi plina drugog reda u plamenicima imaju promjer od 25 mm, a kasnije, na temelju radnog iskustva, za povećanje gustoće topline peći, ovaj promjer drugi red izlaza plina povećan je na 27 mm. Međutim, još uvijek postoji margina za povećanje promjera izlaza plina iz plamenika kako bi se povećao izlaz pare kotlova TGM-84B.

Relevantnost i iskaz problema istraživanja

Kratkoročno za 5 ... .10 godina, potražnja za toplinskom i električnom energijom će se naglo povećati. Rast potrošnje energije povezan je, s jedne strane, s korištenjem stranih tehnologija za dubinsku preradu nafte, plina, drva, metalurških proizvoda izravno na teritoriju Rusije, as druge strane, s umirovljenjem i smanjenje kapaciteta zbog fizičkog propadanja postojećeg voznog parka opreme za proizvodnju toplinske i električne energije. Povećava se potrošnja toplinske energije za potrebe grijanja.

Postoje dva načina da se brzo zadovolji rastuća potražnja za energetskim resursima:

1. Puštanje u pogon nove opreme za proizvodnju toplinske i električne energije.

2. Modernizacija i rekonstrukcija postojeće operativne opreme.

Prvi smjer zahtijeva velika ulaganja.

U drugom smjeru povećanja kapaciteta opreme za proizvodnju toplinske i električne energije, troškovi su povezani s količinom potrebne rekonstrukcije i nadgradnje za povećanje kapaciteta. U prosjeku, kada se koristi drugi smjer povećanja kapaciteta opreme za proizvodnju toplinske i električne energije, troškovi su 8 puta jeftiniji od puštanja u rad novih kapaciteta.

Tehničke i dizajnerske mogućnosti rješenja za povećanje snage kotla TGM-84 B

Značajka dizajna kotla TGM-84B je prisutnost zaslona s dva svjetla.

Dvosvjetlosni zaslon omogućuje intenzivnije hlađenje dimnih plinova nego kod uljno-plinskog kotla TGM-9bB slične izvedbe, koji nema dvosvjetleći zaslon. Dimenzije kotlovskih peći TGM-9bB i TGM-84B su gotovo iste. Dizajni, osim prisutnosti zaslona s dva svjetla u kotlu TGM-84B, također su isti. Nominalni učin pare kotla TGM-84B je 420 t/h, a za kotao TGM-9bB nazivni izlaz pare je 480 t/h. Kotao TGM-9b ima 4 plamenika u dva nivoa. Kotao TGM-84B ima 6 plamenika u 2 nivoa, ali su ti plamenici manje snažni nego u kotlu TGM-9bB.

Glavne usporedne tehničke karakteristike kotlova TGM-84B i TGM-9bB prikazane su u tablici 1.

Tablica I - Usporedne tehničke karakteristike kotlova TGM-84B i TGM-96B

Naziv indikatora TGM-84B TGM-96B

Kapacitet pare, t/h 420 480

Volumen peći, m 16x6,2x23 16x1,5x23

Dvostruki svjetlosni zaslon Da Ne

Nazivna toplinska snaga plamenika pri izgaranju plina, MW 50,2 88,9

Broj plamenika, kom. b 4

Ukupna toplinska snaga plamenika, MW 301,2 355,6

Potrošnja plina, m3/h 33500 36800

Nazivni tlak plina ispred plamenika pri temperaturi plina (t = - 0,32 0,32

4 °S), kg/cm2

Tlak zraka ispred plamenika, kg/m2 180 180

Potrebna potrošnja zraka za upuhivanje pri nazivnoj pari 3/opterećenje, tisuća m3/sat 345,2 394,5

Potrebna izvedba dimovoda pri nazivnoj pari 3 / 399,5 456,6

opterećenje, tisuća m / sat

Pasoški nazivni ukupni kapacitet 2 puhala VDN-26-U, tisuća m3/sat 506 506

Putovnica nazivnog ukupnog kapaciteta 2 dimovoda D-21,5x2U, tisuća m3/sat 640 640

Iz tablice. Slika 1 pokazuje da potrebno opterećenje parom od 480 t/h u smislu protoka zraka osiguravaju dva ventilatora VDN-26-U s marginom od 22%, a u smislu odvođenja produkata izgaranja dva dimovoda D-21.5 x2U s maržom od 29%.

Tehnička i dizajnerska rješenja za povećanje toplinske snage kotla TGM-84B

U Zavodu za kotlovske instalacije KSPEU-a radilo se na povećanju toplinske snage kotla TGM-84B st. br. 10 NchTPP. Proveden je toplinsko-hidraulički proračun

plamenika sa centralnom opskrbom plinom, aerodinamički i toplinski proračuni su izvedeni s povećanjem promjera otvora za dovod plina.

Na kotlu TGM-84B sa stanicom br. 10, na plamenicima br. 1,2,3,4 prvog (donjeg) reda i br. 5.6 drugog reda, 6 od postojećih 12 plinskih izlaza 2. red od promjera 027 mm do promjera 029 mm. Mjereni su padajući protoci, temperatura plamena i drugi radni parametri kotla br. 10 (tablica 2). Jedinični toplinski učinak plamenika povećan je za 6,09% i iznosio je 332,28 MW umjesto 301,2 MW prije razvrtanja. Proizvodnja pare porasla je za 6,04% i iznosila je 447 t/h umjesto 420 t/h prije razvrtanja.

Tablica 2 - Usporedba pokazatelja kotla TGM-84B st. br. 10 NchCHP prije i nakon rekonstrukcije plamenika

Indikatori kotla TGM-84B br. 10 NchTPP Promjer rupe 02? Promjer rupe 029

Toplinska snaga jednog plamenika, MW 50,2 55,58

Toplinska snaga peći, MW 301,2 332,28

Povećanje toplinske snage peći,% - 6,09

Kapacitet pare kotla, t/h 420 441

Povećanje proizvodnje pare, % - 6.04

Proračuni i ispitivanje nadograđenih kotlova pokazali su da se mlaz plina ne odvaja od otvora za dovod plina pri niskim opterećenjima parom.

1. Povećanje promjera otvora za dovod plina 2. reda s 27 na 29 mm na plamenicima ne uzrokuje poremećaj protoka plina pri malim opterećenjima.

2. Modernizacija kotla TGM-84B povećanjem površine poprečnog presjeka dovoda plina

otvori od 0,205 m do 0,218 m omogućili su povećanje nazivnog parnog kapaciteta s 420 t/h na 447 t/h tijekom izgaranja plina.

Književnost

1. Taimarov, M.A. Kotlovi TE velike snage i superkritični 1. dio: studijski vodič / M.A. Taimarov, V.M. Taimarov. Kazan: Kazan. država energije un-t, 2009. - 152 str.

2. Taimarov, M.A. Uređaji plamenika / M.A. Taimarov, V.M. Taimarov. - Kazan: Kazan. država energije un-t, 2007. - 147 str.

3. Taimarov, M.A. Laboratorijska radionica na kolegiju "Kotlovska postrojenja i parogeneratori" / M.A. Taimarov. - Kazan: Kazan. država energije un-t, 2004. - 107 str.

Kotlovska jedinica TGM-84 je projektirana prema rasporedu u obliku slova U i sastoji se od komore za izgaranje, koja je uzlazni plinski kanal, i spuštajuće konvektivne osovine, podijeljene u 2 plinska kanala. Prijelazni horizontalni dimovod između peći i konvektivne osovine praktički je odsutan. U gornjem dijelu peći i u komori za okretanje nalazi se sito pregrijač. U konvektivnom oknu, podijeljenom na 2 plinska kanala, serijski su (uz plinove) postavljeni horizontalni pregrijač i vodeni ekonomajzer. Iza ekonomajzera vode nalazi se rotirajuća komora s spremnicima za prihvat pepela.

Iza konvekcijske osovine ugrađuju se dva paralelno povezana regenerativna grijača zraka.

Komora za izgaranje ima uobičajeni prizmatični oblik s dimenzijama između osi cijevi 6016 * 14080 mm i podijeljena je dvosvjetlosnim vodenim zaslonom u dvije polupeći. Bočne i stražnje stijenke komore za izgaranje zaštićene su cijevima isparivača promjera 60 * 6 mm (čelik-20) s nagibom od 64 mm. Bočna paravana u donjem dijelu imaju nagibe prema sredini u donjem dijelu pod kutom od 15 u odnosu na horizontalu i tvore “hladni” pod.

Dvosvjetlosni zaslon također se sastoji od cijevi promjera 60 * 6 mm s nagibom od 64 mm i ima prozore formirane usmjeravanjem cijevi za izjednačavanje tlaka u polupeći. Sustav zaslona je ovješen na metalne konstrukcije stropa uz pomoć šipki i ima sposobnost slobodnog pada tijekom toplinskog širenja.

Strop komore za izgaranje izveden je horizontalno i zaštićen cijevima stropnog pregrijača.

Komora za izgaranje opremljena s 18 uljnih plamenika, koji se nalaze na prednjoj stijenci u tri razine. Kotao je opremljen bubnjem s unutarnjim promjerom od 1800 mm. Duljina cilindričnog dijela je 16200 mm. Odvajanje je organizirano u bubnju kotla, para se pere napojnom vodom.

Shematski dijagram pregrijača

Pregrijač kotla TGM-84 radijacijsko-konvektivni je po prirodi percepcije topline i sastoji se od sljedeća 3 glavna dijela: radijacijskog, zaslonskog ili poluradijacijskog i konvektivnog.

Dio zračenja sastoji se od zidnog i stropnog pregrijača.

Pregrijač poluzračenja sastoji se od 60 standardiziranih zaslona. Konvektivni pregrijač horizontalnog tipa sastoji se od 2 dijela smještena u 2 plinska kanala silaznog voda iznad ekonomajzera vode.

Na prednji zid komore za izgaranje ugrađen je zidni pregrijač, izrađen u obliku šest prenosivih blokova cijevi promjera 42 * 55 (čelik 12 * 1MF).

Izlazna komora stropa p / p sastoji se od 2 kolektora zavarena zajedno, tvoreći zajedničku komoru, po jednu za svaku polupeć. Izlazna komora za izgaranje p/p je jedna i sastoji se od 6 kolektora zavarenih zajedno.

Ulazne i izlazne komore sita pregrijača nalaze se jedna iznad druge i izrađene su od cijevi promjera 133*13 mm.

Konvektivni pregrijač izrađen je prema shemi u obliku slova Z, t.j. para ulazi iz prednjeg zida. Svaki p / p sastoji se od 4 zavojnice s jednim prolazom.

Uređaji za kontrolu pregrijavanja pare uključuju kondenzacijsku jedinicu i injekcione odgrijače. Injekcioni pregrijači ugrađuju se ispred pregrijača sita u rezu sita i u rezu konvektivnog pregrijača. Prilikom rada na plin, rade svi odgrejači zraka, pri radu na loživo ulje, samo onaj koji je instaliran u dijelu konvektivnog p / p.

Čelični namotani vodeni ekonomajzer sastoji se od 2 dijela smještena u lijevi i desni plinski kanali dolje konvektivne osovine.

Svaki dio ekonomajzera sastoji se od 4 visinska paketa. Svaki paket sadrži dva bloka, svaki blok sadrži 56 ili 54 četverosmjerne zavojnice izrađene od cijevi promjera 25 * 3,5 mm (čelik20). Zavojnice su smještene paralelno s prednjom stranom kotla u šahovnici s nagibom od 80 mm. Kolektori ekonomajzera se izvode izvan konvekcijske osovine.

Kotao je opremljen sa 2 regenerativna rotirajuća grijača zraka RVP-54.

^ TEHNIČKI ZADATAK
"Uređaj za uzorkovanje dimnih plinova kotlova NGRES"

SADRŽAJ:

1 STAVKA 3

^ 2 OPĆI OPIS OBJEKTA 3

3 OBIM ISPORUKE / IZVOĐENJE RADOVA / PRUŽANJE USLUGA 6

4 TEHNIČKI PODACI 11

5 ISKLJUČENJA/OGRANIČENJA/OBVEZE PRUŽANJA RADOVA/NABAVKE/USLUGA 12

6 Ispitivanje, prijem, puštanje u rad 13

^ 7 POPIS APLIKACIJA 14

8 SIGURNOSNI ZAHTJEVI ZA RAD 14

9 ZAHTJEVI IZVOĐAČA ZAŠTITE OKOLIŠA 17

^ 10 ALTERNATIVNIH PONUDA 18

1 STAVKA

U skladu s Programom zaštite okoliša OJSC Enel OGK-5 za 2011.-2015., podružnica Nevinnomysskaya GRES OJSC Enel OGK-5 zahtijeva sljedeće:

Određivanje stvarne vrijednosti koncentracije dušikovih oksida, ugljičnog monoksida, metana pri različitim opterećenjima i različitim režimima rada kotlova TGM-96 (kotla br. 4) instrumentalni park izvođača.
Određivanje gustoće raspodjele dušikovog dioksida po površini konvektivne površine u kontrolnom dijelu.

3. Procjena smanjenja stvaranja dušikovih oksida uslijed primjene režimskih mjera i promjena tehničko-ekonomskih pokazatelja rada kotla ( utvrđivanje učinkovitosti primjene režimskih mjera).

4. Izrada prijedloga za korištenje jeftinih rekonstruktivnih mjera usmjerena na smanjenje emisije dušikovih oksida.

2OPĆI OPIS OBJEKTA

Opće informacije

Državna okružna elektrana Nevinnomyssk (NGRES) s projektiranim kapacitetom od 1340 MW dizajnirana je za pokrivanje potreba za električnom energijom na Sjevernom Kavkazu i opskrbu toplinskom energijom poduzeća i stanovništva grada Nevinnomysska. Trenutno je instalirana snaga Nevinnomysskaya GRES 1.700,2 MW.

GRES se nalazi na sjevernoj periferiji grada Nevinnomysska i sastoji se od kombinirane toplinske i elektrane (CHP), kondenzacijskih jedinica otvorenog tipa (blok dio) i postrojenja s kombiniranim ciklusom (CCGT).

Puni naziv objekta: podružnica "Nevinnomysskaya GRES" otvorenog dioničkog društva "Enel Peta proizvodna tvrtka veleprodajnog tržišta električne energije" u gradu Nevinnomyssk, Stavropoljski teritorij.

Lokacija i poštanska adresa: Ruska Federacija, 357107, grad Nevinnomissk, Stavropoljski teritorij, ulica Energetikov, 2.

^ Klimatski uvjeti

Klima: umjereno kontinentalna

Klimatski uvjeti i parametri ambijentalnog zraka u ovom području odgovaraju lokaciji državne elektrane (Nevinnomyssk) i karakteriziraju ih podaci u tablici 2.1.

Tablica 2.1 Klimatski podaci za regiju (Nevinnomyssk iz SNiP 23-01-99)

rub, točka	Vanjska temperatura zraka, st. S
	Vanjska temperatura zraka, mjesečni prosjek, st. S
	ja	II	III	IV		V	VI		VII	VIII		IX	x	XI		XII
Stavropol	-3,2	-2,3	1,3	9,3		15,3	19,3		21,9	21,2		16,1	9,6	4,1		-0,5
					Manje od 8℃						Manje od 10℃
Prosječna godišnja	Najhladniji petodnevni period sa sigurnošću od 0,92				Trajanje, dani			Prosječna temperatura, st. S			Trajanje, dani				Prosječna temperatura, st. S
9,1	-19				168			0,9			187				1,7

Dugogodišnja prosječna temperatura zraka najhladnijeg zimskog mjeseca (siječanj) je minus 4,5°C, najtoplije (srpanj) je +22,1°C.

Trajanje razdoblja sa stabilnim mrazevima je oko 60 dana,

Brzina vjetra, čija učestalost ne prelazi 5%, jednaka je - 10-11 m/sec.

Prevladavajući smjer vjetra je istočni.

Godišnja relativna vlažnost zraka iznosi 62,5%.

^ KARAKTERISTIKE I KRATAK OPIS KOTLOVSKOG Agregata TGM - 96.

Kotao na plinsko ulje tipa TGM-96 kotlovnice Taganrog je jednobubanj, s prirodnom cirkulacijom, parnog kapaciteta 480 t/h sa sljedećim parametrima:

Pritisak u bubnju - 155 ati

Tlak iza glavnog parnog ventila - 140 ati

Temperatura pregrijane pare - 560S

Temperatura napojne vode - 230S
^ Glavni projektni podaci kotla pri izgaranju plina:
Kapacitet pare t/h 480

Tlak pregrijane pare kg / cm 2 140

Temperatura pregrijane pare S 560

Temperatura napojne vode S 230

Temperatura hladnog zraka prije RVV S 30

Temperatura vrućeg zraka S 265
^ KARAKTERISTIKE PEĆI

Volumen komore za izgaranje m 3 1644 Toplinski stres volumena peći kcal/m 3 h 187,10 3

Potrošnja goriva po satu BP nm 3 /h t/h 37.2.10 3

^ TEMPERATURA PARE

Iza zidnog pregrijača C 391 Ispred završnih zaslona C 411

Nakon završnih štitova Y 434 Nakon srednjih štitova Y 529 Ulazni paketi nakon konvektivnog pregrijača Y 572

Nakon vikend paketi konvektivnih p / n. C 560

^ TEMPERATURA PLINA

Iza paravana Y 958

Iza konvektivnog p/n Y 738 Iza ekonomajzera za vodu Y 314

Ispušni plinovi Y 120
Raspored kotla je u obliku slova U, s dvije konvekcijske osovine.Komora za izgaranje je zaštićena cijevima isparivača i pločama radijacijskog pregrijača.

Strop peći horizontalnog dimovoda rotacijske komore zaklonjen je pločama stropnog pregrijača. U rotacijskoj komori i kanalu prijelaznog plina nalazi se sito pregrijač.

Bočne stijenke reverzne komore i kosine konvekcijskih osovina zaštićene su zidnim pločama vodenog ekonomajzera. Konvektivni pregrijač i vodeni ekonomizer smješteni su u konvektivnim oknima.

Paketi konvektivnog pregrijača montirani su na viseće cijevi ekonomajzera vode.

Paketi konvektivnog vodenog ekonomajzera oslonjeni su na zrakom hlađene grede.

Voda koja ulazi u kotao prolazi sukcesivno preko nadzemnih cijevi, kondenzatora, zidnog ekonomajzera vode, konvektivnog ekonomajzera vode i ulazi u bubanj.

Para iz bubnja ulazi u 6 panela zidnog radijantnog pregrijača, od radijatora do stropa, od stropa do zaslona, od zaslona do stropnog zida i zatim do konvektivnog pregrijača. Temperaturu pare kontroliraju dva ubrizgavanja vlastitog kondenzata. Prvo ubrizgavanje se vrši na svim kotlovima ispred sita pregrijača, drugo na K-4,5 i treće na 5A injektiranje između ulaznog i izlaznog paketa konvektivnog p/n, drugo ubrizgavanje na K-5A u rez vanjskog i srednjeg zaslona.

Na stražnjoj strani kotla ugrađena su tri regenerativna grijača zraka za predgrijavanje zraka potrebnog za izgaranje goriva. Kotao je opremljen sa dva VDN-26 puhala. II i dva dimovoda tipa DN26x2A.

Komora za izgaranje kotlovske jedinice ima prizmatični oblik. Čiste dimenzije komore za izgaranje:

Širina - 14860 mm

Dubina - 6080 mm

Volumen komore za izgaranje je 1644 m 3 .

Prividno toplinsko naprezanje volumena peći pri opterećenju od 480 t/h: - na plin 187,10 3 kcal/m 3 sat;

Na loživo ulje - 190,10 3 kcal / m 3 sata.

Komora za izgaranje je potpuno zaštićena cijevima isparivača prom. 60x6 s 64 mm nagiba i cijevi pregrijača. Kako bi se smanjila osjetljivost cirkulacije na različita toplinska i hidraulička izobličenja, svi zasloni za isparavanje su podijeljeni, a svaki dio (panel) je neovisni cirkulacijski krug.

Plamenik kotla.

Naziv količina mjere. Plinsko ulje

1. Nazivna produktivnost kg/h 9050 8400
2. Brzina zraka m/s 46 46
3. Brzina istjecanja plina m/s 160 -
4. Otpor plamenika kg/m2 150 150

zrakom.
5. Maksimalna proizvodnja - nm 3 / sat 11000

performanse plina
6. Maksimalna proizvodnja - kg / sat - 10000

performanse loživog ulja.
7. Podesiva granica % 100-60% 100-60%

Učitavam. od nominalnog od nominalnog
8. Tlak plina ispred plamenika. kg/m2 3500 -
9. Tlak loživog ulja ispred plamenika - kgf / cm 2 - 20

stidljiv.
10. Minimalni pad tlaka - - - 7

uklanjanje loživog ulja kod sniženog.

opterećenje.

Kratak opis plamenika - tip GMG.
Plamenici se sastoje od sljedećih jedinica:

a) spiralu dizajniranu za jednoliku opskrbu perifernim zrakom u vodeće lopatice,

b) vodeće lopatice s registrom ugrađenim na ulazu u perifernu komoru za dovod zraka. Vodilice su dizajnirane da turbuliziraju protok perifernog zraka i mijenjaju njegov zavoj. Povećanje zaokreta prekrivanjem vodilica povećava koničnost plamenika i smanjuje njegov domet i obrnuto,

c) komora za središnji dovod zraka, formirana s unutarnje strane površinom cijevi promjera od 219 mm, koji istovremeno služi za ugradnju radne mlaznice loživog ulja u nju i izvana s površinom cijevi prom. 478 mm, što je ujedno i unutarnja površina komore na izlazu iz peći, ima 12 fiksnih vodećih lopatica (utičnica), koje su dizajnirane za turbulizaciju strujanja zraka usmjerenog prema središtu baklje.

d) komore perifernog dovoda zraka, formirane s unutarnje strane površinom cijevi promjera 529 mm, što je istovremeno vanjska površina komore centralnog dovoda plina i, s vanjske strane, površina cijevi prom. 1180 mm, što je ujedno i unutarnja površina periferne komore za dovod plina,

e) komora za središnji dovod plina, koja ima niz mlaznica promjera od 18 mm (8 kom) i red rupa prom. 17 mm (16 kom). Mlaznice i rupe su raspoređene u dva reda po obodu vanjske površine komore,

f) komora za perifernu opskrbu plinom, koja ima dva reda mlaznica promjera od 25 mm u količini od 8 kom i prom. 14 mm u količini od 32 kom. Mlaznice se nalaze po obodu unutarnje površine komore.

Za regulaciju protoka zraka na plamenicima ugrađuju se sljedeće:

Zajednička klapna na dovodu zraka u plamenik,

Zasun na perifernom dovodu zraka,

Vrata na centralnom dovodu zraka.

Kako bi se spriječila infiltracija zraka u peć, na vodećoj cijevi mlaznice loživog ulja ugrađena je zaklopka.

MINISTARSTVO ENERGIJE I ELEKTRIFIKACIJE SSSR-a

GLAVNI TEHNIČKI ODJEL ZA POSLOVANJE
ENERGETSKI SUSTAVI

TIPIČNI ENERGETSKI PODACI
KOTLA TGM-96B ZA IZGORIVANJE GORIVA

Moskva 1981

Ovu tipičnu energetsku karakteristiku razvio je Soyuztekhenergo (inženjer G.I. GUTSALO)

Tipična energetska karakteristika kotla TGM-96B sastavljena je na temelju toplinskih ispitivanja koje su proveli Soyuztekhenergo u Rigi CHPP-2 i Sredaztekhenergo u CHPP-GAZ, i odražava tehnički ostvarivu učinkovitost kotla.

Tipična energetska karakteristika može poslužiti kao osnova za sastavljanje standardnih karakteristika kotlova TGM-96B pri izgaranju loživog ulja.

dodatak

. KRATAK OPIS OPREME ZA UGRADNJU KOTLOVA

1.1 . Kotao TGM-96B kotlovnice Taganrog - plinsko ulje s prirodnom cirkulacijom i rasporedom u obliku slova U, dizajnirano za rad s turbinama T -100/120-130-3 i PT-60-130/13. Glavni projektni parametri kotla pri radu na loživo ulje dani su u tablici. .

Prema TKZ-u, minimalno dopušteno opterećenje kotla prema stanju cirkulacije je 40% nazivnog.

1.2 . Komora za izgaranje ima prizmatični oblik i u tlocrtu je pravokutnik dimenzija 6080 × 14700 mm. Volumen komore za izgaranje je 1635 m 3 . Toplinsko naprezanje volumena peći je 214 kW/m 3 , odnosno 184 10 3 kcal/(m 3 h). U komoru za izgaranje postavljaju se evaporativni zasloni i radijacijski zidni pregrijač (RNS). U gornjem dijelu peći u rotacijskoj komori nalazi se sito pregrijač (SHPP). U spuštajućem konvektivnom oknu serijski su duž strujanja plina smještena dva paketa konvektivnog pregrijača (CSH) i vodenog ekonomajzera (WE).

1.3 . Put pare kotla sastoji se od dva neovisna toka s prijenosom pare između stranica kotla. Temperatura pregrijane pare kontrolira se ubrizgavanjem vlastitog kondenzata.

1.4 . Na prednjoj stijenci komore za izgaranje nalaze se četiri dvoprotočna uljno-plinska plamenika HF TsKB-VTI. Plamenici su postavljeni u dva nivoa na kotama od -7250 i 11300 mm s kutom elevacije od 10° prema horizontu.

Za sagorijevanje loživog ulja, parno-mehaničke mlaznice "Titan" imaju nazivni kapacitet od 8,4 t / h pri tlaku loživog ulja od 3,5 MPa (35 kgf / cm 2). Tlak pare za ispuhivanje i prskanje loživog ulja tvornica preporučuje da bude 0,6 MPa (6 kgf/cm2). Potrošnja pare po mlaznici je 240 kg/h.

1.5 . Kotlovnica je opremljena:

Dva ventilatora VDN-16-P kapaciteta 259 10 3 m 3 / h s marginom od 10%, tlakom od 39,8 MPa (398,0 kgf / m 2) s marginom od 20%, snagom od 500 / 250 kW i brzinom vrtnje od 741 /594 o/min svaki stroj;

Dva dimovoda DN-24 × 2-0,62 GM s kapacitetom od 10% margine 415 10 3 m 3 / h, tlak s marginom od 20% 21,6 MPa (216,0 kgf / m 2), snaga 800/400 kW i brzina od 743/595 o/min svakog stroja.

1.6. Za čišćenje konvektivnih ogrjevnih površina od naslaga pepela, projektom je predviđeno postrojenje za sačmanje, za čišćenje RAH-a - pranje vode i puhanje parom iz bubnja uz smanjenje tlaka u postrojenju za prigušivanje. Trajanje puhanja jednog RAH-a 50 min.

. TIPIČNE ENERGETSKE KARAKTERISTIKE KOTLA TGM-96B

2.1 . Tipična energetska karakteristika kotla TGM-96B ( riža. , , ) sastavljen je na temelju rezultata toplinskih ispitivanja kotlova u Rigi CHPP-2 i CHPP GAZ u skladu s uputnim materijalima i smjernicama za standardizaciju tehničkih i ekonomskih pokazatelja kotlova. Karakteristika odražava prosječnu učinkovitost novog kotla koji radi s turbinama T -100/120-130/3 i PT-60-130/13 pod sljedećim uvjetima uzetim kao početnim.

2.1.1 . U bilanci goriva elektrana na tekuća goriva dominira loživo ulje s visokim sadržajem sumpora M 100. Dakle, karakteristika je sastavljena za loživo ulje M 100 (GOST 10585-75 ) sa karakteristikama: A P = 0,14%, W P = 1,5%, S P = 3,5%, (9500 kcal/kg). Izrađuju se svi potrebni proračuni za radnu masu loživog ulja

2.1.2 . Pretpostavlja se da je temperatura loživog ulja ispred mlaznica 120° C( t t= 120 °S) na temelju uvjeta viskoznosti loživog ulja M 100, jednako 2,5 ° VU, prema § 5.41 PTE.

2.1.3 . Prosječna godišnja temperatura hladnog zraka (t x .c.) na ulazu u ventilator puhala uzima se jednakim 10 ° C , budući da se kotlovi TGM-96B uglavnom nalaze u klimatskim regijama (Moskva, Riga, Gorky, Kišinjev) s prosječnom godišnjom temperaturom zraka blizu ove temperature.

2.1.4 . Temperatura zraka na ulazu u grijač zraka (t vp) uzima se jednakim 70 ° C i konstantan kada se opterećenje kotla mijenja, u skladu s § 17.25 PTE.

2.1.5 . Za elektrane s križnim spojevima temperatura napojne vode (t a.c.) ispred kotla uzima se kao izračunato (230 °C) i konstantno pri promjeni opterećenja kotla.

2.1.6 . Pretpostavlja se da je specifična neto potrošnja topline za turbinsko postrojenje 1750 kcal/(kWh), prema toplinskim ispitivanjima.

2.1.7 . Pretpostavlja se da koeficijent protoka topline varira s opterećenjem kotla od 98,5% pri nazivnom opterećenju do 97,5% pri opterećenju od 0,6D broj.

2.2 . Proračun standardne karakteristike proveden je u skladu s uputama "Termičkog proračuna kotlovskih jedinica (normativna metoda)", (M.: Energia, 1973).

2.2.1 . Bruto učinkovitost kotla i gubitak topline s dimnim plinovima izračunati su prema metodologiji opisanoj u knjizi Ya.L. Pekker "Termički proračuni temeljeni na smanjenim karakteristikama goriva" (M.: Energia, 1977).

gdje

ovdje

α uh = α "ve + Δ α tr

α uh- koeficijent viška zraka u ispušnim plinovima;

Δ α tr- usisne čašice na plinskom putu kotla;

T uh- temperatura dimnih plinova iza dimovoda.

Izračun uzima u obzir temperature dimnih plinova izmjerene u toplinskim ispitivanjima kotla i svedene na uvjete za izradu standardne karakteristike (ulazni parametrit x in, t "kf, t a.c.).

2.2.2 . Koeficijent viška zraka u točki načina rada (iza vodenog ekonomajzera)α "ve uzima se jednakim 1,04 pri nazivnom opterećenju i mijenja se na 1,1 pri 50% opterećenja prema toplinskim ispitivanjima.

Smanjenje izračunatog (1.13) koeficijenta viška zraka nizvodno od vodnog ekonomajzera na onaj koji je usvojen u standardnoj karakteristici (1.04) postiže se ispravnim održavanjem načina izgaranja prema karti režima kotla, usklađenošću sa zahtjevima PTE u pogledu usis zraka u peć i u plinski put i odabir seta mlaznica .

2.2.3 . Usis zraka u plinski put kotla pri nazivnom opterećenju uzima se jednakim 25%. S promjenom opterećenja, usis zraka određuje se formulom

2.2.4 . Gubici topline zbog kemijske nepotpunosti izgaranja goriva (q 3 ) uzimaju se jednakima nuli, budući da su tijekom ispitivanja kotla s viškom zraka, prihvaćenih u Tipičnoj energetskoj karakteristici, izostali.

2.2.5 . Gubitak topline zbog mehaničke nepotpunosti sagorijevanja goriva (q 4 ) uzimaju se jednakima nuli prema "Pravilniku o usklađivanju regulatornih karakteristika opreme i procijenjene specifične potrošnje goriva" (M.: STsNTI ORGRES, 1975.).

2.2.6 . Gubitak topline u okoliš (q 5 ) nisu utvrđeni tijekom ispitivanja. Izračunavaju se prema "Metodi ispitivanja kotlovskih postrojenja" (M.: Energia, 1970.) prema formuli

2.2.7 . Specifična potrošnja energije za dovodnu električnu pumpu PE-580-185-2 izračunata je korištenjem karakteristika crpke usvojenih iz specifikacija TU-26-06-899-74.

2.2.8 . Specifična potrošnja energije za propuh i eksploziju izračunava se iz potrošnje energije za pogon ventilatora propuha i dimovoda, mjerene tijekom toplinskih ispitivanja i svedene na uvjete (Δ α tr= 25%), usvojeno u izradi regulatornih karakteristika.

Utvrđeno je da pri dovoljnoj gustoći puta plina (Δ α ≤ 30%) dimovodni uređaji osiguravaju nazivno opterećenje kotla pri maloj brzini, ali bez rezerve.

Ventilatori za puhanje pri maloj brzini osiguravaju normalan rad kotla do opterećenja od 450 t/h.

2.2.9 . Ukupna električna snaga mehanizama kotlovnice uključuje snagu električnih pogona: električnu pumpu za napajanje, dimovode, ventilatore, regenerativne grijače zraka (Sl. ). Snaga elektromotora regenerativnog grijača zraka uzima se prema podacima iz putovnice. Termičkim ispitivanjem kotla određena je snaga elektromotora dimovoda, ventilatora i električne napojne pumpe.

2.2.10 . Specifična potrošnja topline za grijanje zraka u kaloričkoj jedinici izračunava se uzimajući u obzir zagrijavanje zraka u ventilatorima.

2.2.11 . Specifična potrošnja topline za pomoćne potrebe kotlovnice uključuje gubitke topline u grijačima, čija je učinkovitost 98%; za upuhivanje parom RAH-a i gubitak topline s parnim puhanjem kotla.

Potrošnja topline za parno puhanje RAH-a izračunata je po formuli

Q obd = G obd · ja obd · τ obd 10 -3 MW (Gcal/h)

gdje G obd= 75 kg/min u skladu sa "Standartima za potrošnju pare i kondenzata za pomoćne potrebe agregata 300, 200, 150 MW" (M.: STSNTI ORGRES, 1974);

ja obd = ja nas. par= 2598 kJ/kg (kcal/kg)

τ obd= 200 min (4 uređaja s vremenom puhanja od 50 min kada su uključeni tijekom dana).

Potrošnja topline s propuštanjem kotla izračunata je po formuli

Q prod = G prod · i k.v10 -3 MW (Gcal/h)

gdje G prod = PD nom 10 2 kg/h

P = 0,5%

i k.v- entalpija kotlovske vode;

2.2.12 . Postupak provođenja ispitivanja i izbor mjernih instrumenata koji se koriste u ispitivanjima određeni su "Metodom ispitivanja kotlovskih postrojenja" (M .: Energia, 1970).

. IZMJENE I DOPUNE PRAVILNIKA

3.1 . Kako bi se glavni normativni pokazatelji rada kotla doveli u promijenjene uvjete njegovog rada unutar granica dopuštenih odstupanja vrijednosti parametara, izmjene su dane u obliku grafikona i brojčanih vrijednosti. Izmjene i dopuneq 2 u obliku grafikona prikazani su na sl. , . Korekcije temperature dimnih plinova prikazane su na sl. . Uz navedeno, daju se i korekcije za promjenu temperature loživog ulja za grijanje koje se dovodi u kotao, te za promjenu temperature napojne vode.

3.1.1 . Korekcija za promjenu temperature loživog ulja koje se dovodi u kotao izračunava se iz učinka promjene Do P na q 2 po formuli