Kirim karya bagus Anda di basis pengetahuan sederhana. Gunakan formulir di bawah ini

Mahasiswa, mahasiswa pascasarjana, ilmuwan muda yang menggunakan basis pengetahuan dalam studi dan pekerjaan mereka akan sangat berterima kasih kepada Anda.

Badan Federal untuk Pendidikan

Institusi pendidikan negara

pendidikan profesional yang lebih tinggi

"Universitas Teknik Negeri Ural - UPI

Nama Presiden pertama Rusia B.N. Yeltsin" -

cabang di Sredneuralsk

KHUSUS: 140101

KELOMPOK: TPP -441

PROYEK KURSUS

PERHITUNGAN TERMAL BOILER UNIT TGM - 96

TENTANG DISIPLIN “Pabrik boiler pembangkit listrik termal”

Guru

Svalova Nina Pavlovna

Kashurin Anton Vadimovich

Sredneuralsk

1.Tugas untuk proyek kursus

2. Deskripsi singkat dan parameter boiler TGM-96

3. Koefisien udara berlebih, volume dan entalpi produk pembakaran

4. Perhitungan termal unit boiler:

4.1 Keseimbangan panas dan perhitungan bahan bakar

4.2 Pemanas udara regeneratif

sebuah. bagian dingin

b. bagian panas

4.4 Keluar dari layar

4.4 Layar masuk

Bibliografi

1. Tugas untuk proyek kursus

Untuk perhitungan, unit boiler drum TGM - 96 diadopsi.

masukan pekerjaan

Parameter boiler TGM - 96

Kapasitas uap boiler - 485 t/jam

Tekanan uap superheated di outlet boiler adalah 140 kgf / cm 2

Suhu uap super panas - 560

Tekanan kerja di drum boiler - 156 kgf / cm 2

Suhu air umpan di saluran masuk ke boiler - 230ºС

Tekanan air umpan pada saluran masuk ke boiler - 200 kgf / cm 2

Suhu udara dingin di saluran masuk ke RVP adalah 30ºС

2 . Deskripsi skema termal

Air umpan boiler adalah kondensat turbin. Yang dipanaskan oleh pompa kondensat secara berurutan melalui main ejector, seals ejector, stuffing box heater, LPH-1, LPH-2, LPH-3 dan LPH-4 hingga temperatur 140-150 °C dan diumpankan ke deaerator 6 atm. Dalam deaerator, gas-gas terlarut dalam kondensat dipisahkan (deaerasi) dan selanjutnya dipanaskan hingga suhu sekitar 160-170 °C. Kemudian kondensat dari deaerator diumpankan secara gravitasi ke suction feed pump, setelah itu tekanan naik menjadi 180-200 kgf/cm² dan feed water melalui HPH-5, HPH-6, dan HPH-7 dipanaskan sampai suhu 225-235 °C diumpankan ke catu daya boiler yang dikurangi. Di belakang regulator daya boiler, tekanan turun menjadi 165 kgf / cm² dan diumpankan ke economizer air.

Air umpan melalui 4 ruang D 219x26 mm memasuki pipa gantung D 42x4,5 mm st. Ruang outlet pipa gantung terletak di dalam cerobong asap, tergantung pada 16 pipa D 108x11 mm st. Pada saat yang sama, aliran ditransfer dari satu sisi ke sisi lain. Panel terbuat dari pipa D28x3,5 mm, Pasal 20 dan layar dinding samping dan ruang putar.

Air mengalir dalam dua aliran paralel melalui panel atas dan bawah dan diarahkan ke ruang inlet economizer konvektif.

Economizer konvektif terdiri dari paket atas dan bawah, bagian bawah dibuat dalam bentuk gulungan dari pipa dengan diameter 28x3,5 mm Seni. 20, disusun dalam pola kotak-kotak dengan pitch 80x56 mm. Ini terdiri dari 2 bagian yang terletak di saluran gas kanan dan kiri. Setiap bagian terdiri dari 4 blok (2 atas dan 2 bawah). Pergerakan air dan gas buang dalam economizer konvektif berlawanan arah. Saat menggunakan gas, economizer mendidih 15%. Pemisahan uap yang dihasilkan di economizer (economizer memiliki titik didih 15% saat beroperasi dengan gas) terjadi di kotak pemisah uap khusus dengan segel hidraulik labirin. Melalui lubang di dalam kotak, sejumlah air umpan yang konstan, terlepas dari bebannya, disuplai bersama dengan uap ke dalam volume drum di bawah pelindung pencuci. Pembuangan air dari pelindung pembilasan dilakukan menggunakan kotak pembuangan.

Campuran uap-air dari saringan melalui pipa uap memasuki kotak distribusi, dan kemudian ke dalam siklon pemisahan vertikal, di mana pemisahan primer terjadi. Di kompartemen bersih, 32 siklon ganda dan 7 tunggal dipasang, di kompartemen garam 8 - 4 di setiap sisi. Kotak dipasang di bawah semua siklon untuk mencegah uap dari siklon memasuki downcomer. Air yang dipisahkan dalam siklon mengalir ke bawah ke dalam volume air drum, dan uap, bersama dengan sejumlah uap air, naik, melewati penutup reflektif siklon, memasuki perangkat cuci, yang terdiri dari lubang-lubang horizontal. perisai, yang 50% dari air umpan dipasok. Uap, melewati lapisan perangkat cuci, memberikan jumlah utama garam silikon yang terkandung di dalamnya. Setelah perangkat pembilasan, uap melewati separator louvered dan juga dibersihkan dari tetesan air, dan kemudian melalui pelindung langit-langit berlubang, yang menyamakan medan kecepatan di ruang uap drum, memasuki superheater.

Semua elemen pemisahan dapat dilipat dan diikat dengan irisan, yang dilas ke bagian pemisahan.

Ketinggian air rata-rata dalam drum adalah 50 mm di bawah bagian tengah kaca pengukur rata-rata dan 200 mm di bawah pusat geometrik drum. Level atas yang diizinkan adalah +100mm, level yang diizinkan di bawah adalah 175 mm pada kaca pengukur.

Untuk memanaskan badan drum selama penyalaan dan mendinginkan ketika boiler dihentikan, perangkat khusus sesuai dengan proyek UTE dipasang di dalamnya. Uap disuplai ke perangkat ini dari boiler yang beroperasi di sekitar.

Uap jenuh dari drum dengan suhu 343°C masuk ke 6 panel radiative superheater dan dipanaskan sampai suhu 430°C, setelah itu dipanaskan hingga 460-470°C di 6 panel ceiling superheater.

Pada desuperheater pertama, temperatur steam diturunkan menjadi 360-380 °C. Sebelum desuperheater pertama, aliran uap dibagi menjadi dua aliran, dan setelahnya, untuk menyamakan sapuan suhu, aliran uap kiri dipindahkan ke sisi kanan, dan aliran kanan ke kiri. Setelah transfer, setiap aliran uap memasuki 5 saringan dingin masuk, diikuti oleh 5 saringan dingin keluar. Di layar ini, uap bergerak berlawanan arah. Selanjutnya, uap memasuki 5 saringan saluran masuk panas dalam aliran arus searah, diikuti oleh 5 saringan saluran keluar panas. Layar dingin terletak di sisi boiler, panas - di tengah. Tingkat suhu uap di layar adalah 520-530оС.

Selanjutnya, melalui 12 pipa bypass uap D 159x18 mm st. Jika suhu naik di atas nilai yang ditentukan, injeksi kedua dimulai. Lebih jauh di sepanjang pipa bypass D 325x50 st. 12X1MF memasuki paket keluaran pos pemeriksaan, di mana kenaikan suhu adalah 10-15oC. Setelah itu, uap memasuki manifold keluaran gearbox, yang masuk ke pipa uap utama menuju bagian depan boiler, dan 2 katup pengaman kerja utama dipasang di bagian belakang.

Untuk menghilangkan garam yang terlarut dalam air boiler, dilakukan peniupan terus menerus dari drum boiler; Untuk menghilangkan lumpur dari pengumpul bawah saringan, pembersihan berkala dari titik bawah dilakukan. Untuk mencegah pembentukan kerak kalsium di boiler, fosfat air boiler.

Jumlah fosfat yang dimasukkan diatur oleh insinyur senior atas instruksi dari pengawas shift bengkel kimia. Untuk mengikat oksigen bebas dan membentuk lapisan pasif (pelindung) pada permukaan bagian dalam pipa boiler, dosis hidrazin ke dalam air umpan, mempertahankan kelebihannya 20-60 g/kg. Dosis hidrazin ke dalam air umpan dilakukan oleh personel departemen turbin atas instruksi pengawas shift toko bahan kimia.

Untuk pemanfaatan panas dari blowdown terus menerus boiler P och. 2 ekspander blowdown terus menerus yang terhubung secara seri dipasang.

Ekspander 1 sdm. memiliki volume 5000 l dan dirancang untuk tekanan 8 atm dengan suhu 170 ° C, uap diarahkan ke pengumpul uap pemanas 6 atm, pemisah melalui perangkap kondensat ke dalam expander och.

Ekspander R st. memiliki volume 7500 l dan dirancang untuk tekanan 1,5 atm dengan suhu lingkungan 127 ° C, flash steam diarahkan ke NDU dan dihubungkan secara paralel dengan flash steam dari drain expander dan pipa steam tereduksi dari ROU pengapian. Pemisah dilator diarahkan melalui segel air setinggi 8 m ke dalam sistem saluran pembuangan. Pengajuan ekspander drainase P st. dalam skema dilarang! Untuk pembuangan darurat dari boiler P och. dan membersihkan titik bawah boiler ini, 2 ekspander terhubung paralel dengan volume masing-masing 7500 liter dan tekanan desain 1,5 atm dipasang di KTC-1. Flash steam dari setiap expander blowdown periodik melalui pipa dengan diameter 700 mm tanpa katup penutup diarahkan ke atmosfer dan dibawa ke atap toko boiler. Pemisahan uap yang dihasilkan di economizer (economizer memiliki titik didih 15% saat beroperasi dengan gas) terjadi di kotak pemisah uap khusus dengan segel hidraulik labirin. Melalui lubang di dalam kotak, sejumlah air umpan yang konstan, terlepas dari bebannya, disuplai bersama dengan uap ke dalam volume drum di bawah pelindung pencuci. Pembuangan air dari pelindung pembilasan dilakukan dengan menggunakan kotak pembuangan

3 . Koefisien udara berlebih, volume dan entalpiproduk pembakaran

Perkiraan karakteristik bahan bakar gas (Tabel II)

Koefisien udara berlebih untuk saluran gas:

Koefisien udara berlebih di outlet tungku:

t = 1,0 + ? t \u003d 1,0 + 0,05 \u003d 1,05

?Koefisien udara berlebih di belakang pos pemeriksaan:

PPC \u003d t + ? KPP \u003d 1,05 + 0,03 \u003d 1,08

Koefisien udara berlebih untuk CE:

VE \u003d pos pemeriksaan + ? VE \u003d 1,08 + 0,02 \u003d 1,10

Koefisien udara berlebih di belakang RAH:

RVP \u003d VE + ? RVP \u003d 1,10 + 0,2 \u003d 1,30

Karakteristik produk pembakaran

Nilai yang dihitung	Dimensi	V°=9,5 2	V° H2O= 2 , 10	V° N2 = 7 , 6 0	V RO2=1, 04	V°g = 10, 73
		G A Z O C O D S
		Tungku				Wow. gas
Koefisien udara berlebih, ? ?
Rasio udara berlebih, rata-rata? Menikahi
V H2O = V° H2O +0,0161* (?-1)* V°
V G \u003d V RO2 + V ° N2 + V H2O + (?-1) * V °
r RO2 \u003d V RO2 / V G
r H2O \u003d V H2O / V G
rn=rRO2 +rH2O

Jumlah teoritis udara

V ° \u003d 0,0476 (0,5CO + 0,575H 2 O + 1,5H 2 S + U (m + n / 4) C m H n - O P)

Volume teoritis nitrogen

Volume teoritis uap air

Volume gas triatomik

Entalpi produk pembakaran (J - tabel).

J°g, kkal/nmі

J°v, kkal/nmі

J=J°g+(?-1)*J°v, kkal/nmі

Tungku

Gas keluar

1, 09

1,2 0

1,3 0

4. Hangatperhitungan baru unit boiler

4.1 Keseimbangan panas dan perhitungan bahan bakar

Nilai yang dihitung	Penamaan	Ukuran-ness	Formula atau pembenaran	Perhitungan
Keseimbangan termal
Panas yang tersedia dari bahan bakar
Suhu gas buang
Entalpi			Oleh J-??table
Suhu udara dingin
Entalpi			Oleh J-??table
Kehilangan panas:
Dari kegagalan mekanis
dari cedera kimia			Tabel 4
dengan gas buang			(Jux-?ux*J°xv)/Q p p	(533-1,30*90,3)*100/8550=4,9
ke dalam lingkungan
Jumlah kehilangan panas
Efisiensi unit boiler (kotor)
Aliran uap super panas
Tekanan uap super panas di belakang unit boiler
Suhu uap super panas di belakang unit boiler
Entalpi			Menurut tabel XXVI(N.m.p.221)
Tekanan air umpan
Suhu air umpan
Entalpi			Menurut tabel XXVII (N.m.p.222)
Konsumsi air bersih				0,01*500*10 3 =5,0*10 3
Suhu air bersih			t n pada R b \u003d 156 kgf / cm 2
Entalpi air blowdown	ipr.v = saya? TIDUR		Menurut tabel XX1II (N.M.p.205)
Nilai yang dihitung	Penamaan	Dimensi	Formula atau pembenaran	Perhitungan

4.2 Regpemanas udara ineratif

Nilai yang dihitung	Penamaan	Dimensi	Formula atau pembenaran	Perhitungan
Diameter rotor			Menurut data desain
Jumlah pemanas udara per rumah			Menurut data desain
Jumlah sektor			Menurut data desain	24 (13 gas, 9 udara dan 2 pemisahan)
Fraksi permukaan dicuci oleh gas dan udara
bagian dingin
Diameter Setara			hal.42 (Biasa)
Ketebalan lembaran			Menurut data desain (lembaran bergelombang halus)
			0,785*Din 2 *hg*Cr*	0,785*5,4 2 *0,542*0,8*0,81*3=26,98
			0,785*Makan 2 *hv*Cr*	0,785*5,4 2 *0,375*0,8*0,81*3=18,7
Tinggi isian			Menurut data desain
Permukaan pemanas			Menurut data desain
Suhu udara masuk
Entalpi udara masuk			Oleh J-? meja
Rasio aliran udara di outlet bagian dingin dengan teoritis
hisap udara
Suhu udara keluar (menengah)			Diterima sementara
Entalpi udara keluar			Oleh J-? meja
			(di"hh +??hh) (J°pr-J°hv)	(1,15+0,1)*(201,67 -90,3)=139
Suhu gas keluar
Nilai yang dihitung	Penamaan	Dimensi	Formula atau pembenaran	Perhitungan
Entalpi gas pada saat keluar			Menurut tabel J-?
Entalpi gas pada saluran masuk			Jux + Qb / c -??xh * J ° xv	533+139 / 0,998-0,1*90,3=663
Suhu gas masuk			Oleh J-? meja
Suhu gas rata-rata
Suhu udara rata-rata
Perbedaan suhu rata-rata
Suhu dinding rata-rata			(хг*?ср+хв*tср)/ (хг+хв)	(0,542*140+0,375*49)/(0,542+0,375)= 109
Kecepatan rata-rata gas			(Вр*Vг*(?av+273))/	(37047*12,6747*(140+273))/(29*3600*273)=6,9
Kecepatan udara rata-rata			(Вр * Vє * (dalam "xh + xh / 2) * (tav + 273)) /	(37047*9,52*(1,15+0,1)*(49+273))/ (3600*273*20,07)=7,3
		kkal / (m 2 * j * * hujan es)	Nomogram 18 Sn*Sf*Sy*?n	0,9*1,24*1,0*28,3=31,6
		kkal / (m 2 * j * * hujan es)	Nomogram 18 Sn*S"f*Sy*?n	0,9*1,16*1,0*29,5=30,8
Faktor pemanfaatan
Koefisien perpindahan panas		kkal / (m 2 * j * * hujan es)		0,85/(1/(0,542*31,6)+1/(0,375*30,8))=5,86
Penyerapan termal bagian dingin (menurut persamaan perpindahan panas)				5,86*9750*91/37047=140
Rasio persepsi termal				(140/ 139)*100=100,7

Nilai yang dihitung	Penamaan	Dimensi	Formula atau pembenaran	Perhitungan
bagian panas
Diameter Setara			hal.42 (Biasa)
Ketebalan lembaran			Menurut data desain
Area bersih untuk gas dan udara			0,785*Din 2 *hg*Cr*Cl*n	0,785*5,4 2 *0,542*0,897*0,89*3=29,7
			0,785*Din 2 *hv*Kr*Kl*n	0,785*5,4 2 *0,375*0,897*0,89*3=20,6
Tinggi isian			Menurut data desain
Permukaan pemanas			Menurut data desain
Suhu saluran masuk udara (menengah)			Diadopsi terlebih dahulu (di bagian yang dingin)
Entalpi udara masuk			Oleh J-? meja
hisap udara
Rasio laju aliran udara di outlet bagian panas dengan teoritis
Suhu udara keluar			Diterima sementara
Entalpi udara keluar			Oleh J-? meja
Penyerapan panas langkah (sesuai keseimbangan)			(v "gch +?? gch / 2) * * (J ° gv-J ° pr)	(1,15+0,1)*(806- 201,67)=755
Suhu gas keluar			Dari bagian yang dingin
Entalpi gas pada saat keluar			Menurut tabel J-?
Entalpi gas pada saluran masuk			J?hch + Qb / c-??gch *	663+755/0,998-0,1*201,67=1400
Suhu gas masuk			Oleh J-? meja
Suhu gas rata-rata			(?"vp + ??xh) / 2	(330 + 159)/2=245
Suhu udara rata-rata
Perbedaan suhu rata-rata
Suhu dinding rata-rata			(хг*?ср+хв*tср)	(0,542*245+0,375*164)/(0,542+0,375)=212
Kecepatan rata-rata gas			(Вр*Vг*(?av+273))	(37047*12,7*(245 +273)/29,7*3600*273 =8,3
Nilai yang dihitung	Penamaan	Dimensi	Formula atau pembenaran	Perhitungan
Kecepatan udara rata-rata			(Вр * Vє * (dalam "vp + ?? hch *(tav+273))/(3600**273* Fv)	(37047*9,52(1,15+0,1)(164+273)/ /3600*20,6*273=9,5
Koefisien perpindahan panas dari gas ke dinding		kkal / (m 2 * j * * hujan es)	Nomogram 18 Sn*Sf*Sy*?n	1,6*1,0*1,07*32,5=54,5
Koefisien perpindahan panas dari dinding ke udara		kkal / (m 2 * j * * hujan es)	Nomogram 18 Sn*S"f*Sy*?n	1,6*0,97*1,0*36,5=56,6
Faktor pemanfaatan
Koefisien perpindahan panas		kkal / (m 2 * j * * hujan es)	o / (1/ (хг*?гк) + 1/(*?вк))	0,85/ (1/(0,542*59,5)+1/0,375*58,2))=9,6
Penyerapan panas dari bagian yang panas (menurut persamaan perpindahan panas)				9,6*36450*81/37047=765
Rasio persepsi termal				765/755*100=101,3
Nilai Qt dan Qb berbeda kurang dari 2%.

vp=330 °С tdv=260 °С

Jvp=1400 kkal/nm 3 Jgv=806 kkal/nm 3

hch=159°С tpr=67°С

hh \u003d 663 kkal / nm 3

Jpr \u003d 201,67 kkal / nm 3

ux=120°С txv=30°С

hv \u003d 90,3 kkal / nm 3

Jux \u003d 533 kkal / nm 3

4.3 Tungku

Nilai yang dihitung	Penamaan	Dimensi	Formula atau pembenaran	Perhitungan
Diameter dan ketebalan pipa layar			Menurut data desain
			Menurut data desain
Total permukaan dinding bagian tungku			Menurut data desain
Volume bagian tungku			Menurut data desain
				3,6*1635/1022=5,76
Koefisien udara berlebih di tungku
Hisap udara di tungku boiler
suhu udara panas			Dari perhitungan pemanas udara
Entalpi udara panas			Oleh J-? meja
Panas yang dibawa oleh udara ke dalam tungku			(?t-??t)* J°gw + +??t*J°hv	(1,05-0,05)*806+0,05*90,3= 811,0
Pembuangan panas yang berguna di tungku			Q p p * (100-q 3) / 100 + Qv	(8550*(100-0,5)/100)+811 =9318
Suhu pembakaran teoritis			Oleh J-? meja
Posisi relatif suhu maksimum di sepanjang tinggi tungku			xt \u003d xg \u003d hg / Ht
Koefisien			halaman 16 0.54 - 0.2*xt	0,54 - 0,2*0,143=0,511
			Diterima sementara
			Oleh J-? meja
Kapasitas panas total rata-rata produk pembakaran		kkal/(nmі*deg)	(Qt- J?t)*(1+Chr)	(9318 -5 018 )*(1+0,1) (2084-1200) =5,35
Kerja		m*kgf/cm²		1,0*0,2798*5,35=1,5
Koefisien redaman sinar oleh gas triatomik		1/ (m ** kgf / / cm 2)	Nomogram 3
Ketebalan optik				0,38*0,2798*1,0*5,35=0,57
Nilai yang dihitung	Penamaan	Dimensi	Formula atau pembenaran	Perhitungan
kegelapan obor			Nomogram 2
Koefisien efisiensi termal dari layar tabung halus			shekr=x*f shek \u003d w di x \u003d 1 menurut tabel. 6-2
Tingkat kegelapan ruang bakar			Nomogram 6
Suhu gas di outlet tungku			Ta / [M * ​​​​((4.9 * 10 -8 * * shekr * Fst * at * Tai) / (ts * *Vср)) 0,6 +1]-273	(2084+273)/-273=1238
Entalpi gas di outlet tungku			Oleh J-? meja
Jumlah panas yang diterima di tungku				0,998*(9318-5197)=4113
Beban panas rata-rata dari permukaan pemanas penerima radiasi			Vr*Q t l/Nl	37047*4113/ 903=168742
Tegangan termal dari volume tungku			Vr*Q r n / Vt	37047*8550/1635=193732

4.4 Panaswirma

Nilai yang dihitung	konvoi- nache- nie	Dimensi	Formula atau pembenaran	Perhitungan
Diameter dan ketebalan pipa			Menurut gambar
			Menurut gambar
Jumlah layar			Menurut gambar
Langkah rata-rata antar layar			Menurut gambar
Pitch memanjang			Menurut gambar
Nada relatif
Nada relatif
Permukaan pemanas layar			Menurut data desain
Permukaan pemanas tambahan di area layar panas			Menurut gambar	6,65*14,7/2= 48,9
Permukaan jendela masuk			Menurut gambar	(2,5+5,38)*14,7=113,5
			in*(НшI/(НшI+HdopI))	113,5*624/(624+48,9)=105,3
			H in - H lshI
Izin untuk gas			Menurut data desain
Bersihkan area untuk uap			Menurut data desain
Ketebalan efektif dari lapisan yang memancar			1,8 / (1/ A+1/ B+1/ C)
Suhu gas masuk			Dari perhitungan tungku
Entalpi			Oleh J-? meja
Koefisien
Koefisien
	kkal / (m 2 jam)	c * w c * q l	0,6*1,35*168742=136681
Panas radiasi yang diterima oleh bidang bagian masuk dari layar panas			(q lsh * H in) / (Vr / 2)	(136681*113,5)/ 37047*0,5=838
Nilai yang dihitung	Penamaan	Dimensi	Formula atau pembenaran	Perhitungan
Suhu gas di outlet layar I dan ?? Langkah			Diterima sementara
			Oleh J-? meja
Suhu rata-rata gas di layar panas				(1238+1100)/2=1069
Kerja		m*kgf/cm²		1,0*0,2798*0,892=0,25
			Nomogram 3
Ketebalan optik				1,11*0,2798*1,0*0,892=0,28
			Nomogram 2
			v ((th/S1)I+1)th/S1
			(Q l in? (1-a)?? C w) / in + + (4,9 * 10 -8 a * Zl.out * T cf 4 * op) / Vr * 0,5	(838 *(1-0,245)*0,065)/0,6+(4,9*10 -8 * *0,245*(89,8*)*(1069+273) 4 *0,7)/ 37047*0,5)= 201
Panas yang diterima oleh radiasi dari tungku dengan layar tahap 1	Q LSHI + tambahan		Q l masuk - Q l keluar
			Q t l - Q l in
			(Qscreen?Vr) / D	(3912*37047)/490000=296
Jumlah panas radiasi yang diterima dari tungku oleh layar			QlshI + ekstra* Nlsh I / (Nlsh I + Nl tambah I)	637*89,8/(89,8+23,7)= 504
			Q lsh I + tambah * H l tambah I / (N lsh I + N l tambahkan I)	637*23,7/(89,8+23,7)= 133
				0,998*(5197-3650)= 1544
Termasuk:
layar sebenarnya			Diterima sementara
permukaan tambahan			Diterima sementara
			Diterima sementara
entalpi ada
Nilai yang dihitung	Penamaan	Dimensi	Formula atau pembenaran	Perhitungan
			(Qbsh + Qlsh) * Vr	(1092 + 27 2 ,0 )* 3 7047 *0,5
Entalpi uap di outlet				747,8 +68,1=815,9
Suhunya ada			Tabel XXV
Suhu uap rata-rata				(440+536)/2= 488
perbedaan suhu
Kecepatan rata-rata gas
				52*0,985*0,6*1,0=30,7
Faktor polusi		m 2 jam derajat/ /kkal
				488+(0,0*(1063+275)*33460/624)=
				220*0,245*0,985=53,1
Faktor pemanfaatan
Koefisien perpindahan panas dari gas ke dinding				((30,7*3,14*0,042/2*0,0475*0,98)+53,1) *0,85= 76,6
Koefisien perpindahan panas				76,6/ (1+ (1+504/1480)*0,0*76,6)=76,6
			k? Saya ??t / *0,5	76,6*624*581/37047*0,5=1499
Rasio persepsi termal			(Qtsh / Qbsh)??100	(1499/1480)*100=101,3
			Diterima sementara
			k? Tidak? (?rata-rata?-t)/Br	76,6*48,9*(1069-410)/37047=66,7
Rasio persepsi termal	Q t tambah / Q b tambah		(Q t tambah / Q b tambah)?? 100	(66,7/64)*100=104,2

NilaiQtsh danQ

sebuahQt tambahan danQ

4.4 Dinginwirma

Nilai yang dihitung	Penamaan	Dimensi	Formula atau pembenaran	Perhitungan
Diameter dan ketebalan pipa			Menurut gambar
Jumlah pipa yang disambung paralel			Menurut gambar
Jumlah layar			Menurut gambar
Langkah rata-rata antar layar			Menurut gambar
Pitch memanjang			Menurut gambar
Nada relatif
Nada relatif
Permukaan pemanas layar			Menurut data desain
Permukaan pemanas tambahan di area layar			Menurut gambar	(14,7/2*6,65)+(2*6,65*4,64)=110,6
Permukaan jendela masuk			Menurut gambar	(2,5+3,5)*14,7=87,9
Permukaan layar penerima radiasi			in*(НшI/(НшI+HdopI))	87,9*624/(624+110,6)=74,7
Permukaan penerima radiasi tambahan			H in - H lshI
Izin untuk gas			Menurut data desain
Bersihkan area untuk uap			Menurut data desain
Ketebalan efektif dari lapisan yang memancar			1,8 / (1/ A+1/ B+1/ C)	1,8/(1/5,28+1/0,7+1/2,495)=0,892
Suhu gas di outlet dingin			Berdasarkan panas
Entalpi			Oleh J-? meja
Koefisien
Koefisien
	kkal / (m 2 jam)	c * w c * q l	0,6*1,35*168742=136681
Panas radiasi yang diterima oleh bidang bagian pintu masuk layar			(q lsh * H in) / (Vr * 0,5)	(136681*87,9)/ 37047*0,5=648,6
Faktor koreksi untuk memperhitungkan radiasi ke balok di belakang layar
Nilai yang dihitung	Penamaan	Dimensi	Formula atau pembenaran	Perhitungan
Suhu gas di saluran masuk ke layar dingin			Berdasarkan panas
Entalpi gas di outlet layar pada suhu yang diasumsikan			J-tabel
Suhu rata-rata gas di layar? Art.				(1238+900)/2=1069
Kerja		m*kgf/cm²		1,0*0,2798*0,892=0,25
Koefisien redaman sinar: oleh gas triatomik			Nomogram 3
Ketebalan optik				1,11*0,2798*1,0*0,892=0,28
Tingkat kegelapan gas di layar			Nomogram 2
Koefisien kemiringan dari input ke bagian output layar			v ((1/S 1)І+1)-1/S 1	v((5.4/0.7)І+1) -5.4/0.7=0.065
Radiasi panas dari tungku ke layar masuk			(Ql masuk? (1-a)?? tssh) / di + (4,9 * 10 -8 *а*Zl.out*(Тср) 4 *op) /	(648,6 *(1-0,245)*0,065)/0,6+(4,9*10 -8 * *0,245*(80,3*)*(1069+273)4 *0,7)/ 37047*0,5)= 171,2
Panas yang diterima oleh radiasi dari tungku dengan layar dingin			Ql masuk - Ql keluar	648,6 -171,2= 477,4
Penyerapan panas dari layar pembakaran			Qtl - Ql dalam	4113 -171,2=3942
Kenaikan entalpi medium di layar			(Qscreen?Vr) / D	(3942*37047)/490000=298
Jumlah panas radiasi yang diambil dari tungku oleh layar masuk			QlshI + ekstra* Nlsh I / (Nlsh I + Nl tambah I)	477,4*74,7/(74,7+13,2)= 406,0
Hal yang sama dengan permukaan tambahan			Qlsh I + tambah * Nl tambah I / (NlshI + Nl tambahkan I)	477,4*13,2/(74,7+13,2)= 71,7
Penyerapan panas layar tahap pertama dan permukaan tambahan sesuai dengan keseimbangan			c * (Ј "-Ј "")	0,998*(5197-3650)=1544
Nilai yang dihitung	Penamaan	Dimensi	Formula atau pembenaran	Perhitungan
Termasuk:
layar sebenarnya			Diterima sementara
permukaan tambahan			Diterima sementara
Suhu uap di outlet layar saluran masuk			Berdasarkan akhir pekan
entalpi ada			Menurut tabel XXVI
Peningkatan entalpi uap di layar			(Qbsh + Qlsh) * Vr	((1440+406,0)* 37047) / ((490*10 3)=69,8
Entalpi uap di inlet ke layar inlet				747,8 - 69,8 = 678,0
Suhu uap di pintu masuk ke layar			Menurut tabel XXVI (P=150kgf/cm2)
Suhu uap rata-rata
perbedaan suhu				1069 - 405=664,0
Kecepatan rata-rata gas			di r? Vg? (?av+273) / 3600 * 273* Fg	37047*11,2237*(1069+273)/(3600*273*74,8 =7,6
Koefisien perpindahan panas konveksi				52,0*0,985*0,6*1,0=30,7
Faktor polusi		m 2 jam derajat/ /kkal
Suhu permukaan luar kontaminan			t cf + (e? (Q bsh + Q lsh) * Vr / NshI)	405+(0,0*(600+89,8)*33460/624)=
Koefisien perpindahan panas radiasi				210*0,245*0,96=49,4
Faktor pemanfaatan
Koefisien perpindahan panas dari gas ke dinding			(? k? p*d / (2*S 2 ? x)+ ? l)?? ?	((30,7*3,14*0,042/2*0,0475*0,98)+49,4) *0,85= 63,4
Koefisien perpindahan panas			1 / (1+ (1+ Q ls / Q bs)?? ??? ? 1)	63,4/(1+ (1+89,8/1440)*0,0*65,5)=63,4
Penyerapan panas layar sesuai dengan persamaan perpindahan panas			k? Saya ??t /	63,4*624*664/37047*0,5=1418
Rasio persepsi termal			(Qtsh / Qbsh)??100	(1418/1420)*100=99,9
Suhu uap rata-rata di permukaan tambahan			Diterima sementara
Nilai yang dihitung	Penamaan	Dimensi	Formula atau pembenaran	Perhitungan
Penyerapan panas permukaan tambahan sesuai dengan persamaan perpindahan panas			k? Tidak? (?rata-rata?-t)/Br	63,4*110,6*(1069-360)/37047=134,2
Rasio persepsi termal	Q t tambah / Q b tambah		(Q t tambah / Q b tambah)?? 100	(134,2/124)*100=108,2

NilaiQtsh danQbsh berbeda tidak lebih dari 2%,

sebuahQt tambahan danQb tambahan - kurang dari 10%, yang dapat diterima.

Bibliografi

Perhitungan termal unit boiler. metode normatif. Moskow: Energi, 1973, 295 hal.

Rivkin S.L., Alexandrov A.A. Tabel sifat termodinamika air dan uap. Moskow: Energi, 1975

Fadyushina M.P. Perhitungan termal unit boiler: Pedoman untuk pelaksanaan proyek kursus dalam disiplin "Pabrik boiler dan generator uap" untuk siswa penuh waktu dari spesialisasi 0305 - Pembangkit listrik termal. Sverdlovsk: UPI im. Kirova, 1988, 38 hal.

Fadyushina M.P. Perhitungan termal unit boiler. Pedoman pelaksanaan proyek kursus dalam disiplin "Instalasi boiler dan pembangkit uap". Sverdlovsk, 1988, 46 hal.

Dokumen serupa

Karakteristik boiler TP-23, desainnya, keseimbangan panas. Perhitungan entalpi produk pembakaran udara dan bahan bakar. Keseimbangan termal unit boiler dan efisiensinya. Perhitungan perpindahan panas di tungku, verifikasi perhitungan termal memperhiasi.

makalah, ditambahkan 15/04/2011


Karakteristik struktural unit boiler, skema ruang bakar, cerobong asap dan ruang putar. Komposisi dasar dan panas pembakaran bahan bakar. Penentuan volume dan tekanan parsial produk pembakaran. Perhitungan termal boiler.

makalah, ditambahkan 08/05/2012


Diagram termal unit boiler E-50-14-194 D. Perhitungan entalpi gas dan udara. Perhitungan verifikasi ruang bakar, bundel boiler, superheater. Distribusi penyerapan panas di sepanjang jalur uap-air. Keseimbangan panas pemanas udara.

makalah, ditambahkan 03/11/2015


Perkiraan karakteristik bahan bakar. Perhitungan volume udara dan hasil pembakaran, efisiensi, ruang bakar, festoon, superheater tahap I dan II, economizer, air heater. Keseimbangan termal unit boiler. Perhitungan entalpi untuk saluran gas.

makalah, ditambahkan 27/01/2016


Perhitungan ulang jumlah panas ke keluaran uap ketel uap. Perhitungan volume udara yang dibutuhkan untuk pembakaran, produk dari pembakaran sempurna. Komposisi produk pembakaran. Keseimbangan termal unit boiler, efisiensi.

tes, ditambahkan 12/08/2014


Deskripsi unit boiler GM-50-1, jalur gas dan uap-air. Perhitungan volume dan entalpi udara dan produk pembakaran untuk bahan bakar tertentu. Penentuan parameter keseimbangan, tungku, hiasan unit boiler, prinsip distribusi panas.

makalah, ditambahkan 30/03/2015


Deskripsi desain dan karakteristik teknis unit boiler DE-10-14GM. Perhitungan konsumsi udara teoritis dan volume produk pembakaran. Penentuan koefisien kelebihan udara dan hisap di saluran gas. Memeriksa keseimbangan panas boiler.

makalah, ditambahkan 23/01/2014


Karakteristik boiler DE-10-14GM. Perhitungan volume produk pembakaran, fraksi volume gas triatomik. Rasio udara berlebih. Keseimbangan termal unit boiler dan penentuan konsumsi bahan bakar. Perhitungan perpindahan panas dalam tungku, penghemat air.

makalah, ditambahkan 20/12/2015


Perhitungan volume dan entalpi udara dan produk pembakaran. Perkiraan keseimbangan panas dan konsumsi bahan bakar unit boiler. Periksa perhitungan ruang bakar. Permukaan pemanas konvektif. Perhitungan penghemat air. Konsumsi produk pembakaran.

makalah, ditambahkan 11/04/2012


Jenis bahan bakar, komposisi dan karakteristik termal. Perhitungan volume udara selama pembakaran bahan bakar padat, cair dan gas. Penentuan koefisien udara berlebih dengan komposisi gas buang. Bahan dan keseimbangan panas dari unit boiler.

PENGARUH BEBAN UAP TERHADAP SIFAT RADIASI TORCH DI BOILER FIRE CHAMBER

Mikhail Taimarov

dr. sci. tech., profesor universitas energik negara bagian Kazan,

Rais Sungatulin

guru tinggi universitas energik negara bagian Kazan,

Rusia, Republik Tatarstan, Kazan

ANOTASI

Dalam makalah ini, kami mempertimbangkan aliran panas dari suar selama pembakaran gas alam di boiler TGM-84A (stasiun No. 4) Nizhnekamsk CHP-1 (NkCHP-1) untuk berbagai kondisi operasi untuk menentukan kondisi di mana lapisan layar belakang paling tidak rentan terhadap kerusakan termal.

ABSTRAK

Dalam operasi ini fluks panas dari obor dalam kasus pembakaran gas alam di boiler TGM-84A (stasiun No. 4) dari Nizhnekamsk TETc-1 (NkTETs-1) untuk kondisi rezim yang berbeda untuk tujuan penentuan kondisi di bawah di mana amplop bata dari layar belakang dianggap paling tidak mengalami kerusakan termal.

Kata kunci: ketel uap, aliran panas, parameter putaran udara.

kata kunci: boiler, fluks panas, parameter puntir udara.

Pengantar.

Boiler TGM-84A adalah boiler gas-minyak yang banyak digunakan dengan dimensi yang relatif kecil. Ruang pembakarannya dibagi oleh layar dua cahaya. Bagian bawah dari setiap layar samping masuk ke layar perapian yang sedikit miring, kolektor bawah yang melekat pada kolektor layar dua lampu dan bergerak bersama dengan deformasi termal selama pembakaran dan shutdown boiler. Pipa miring perapian dilindungi dari radiasi suar oleh lapisan batu bata tahan api dan massa kromit. Kehadiran layar dua lampu memberikan pendinginan gas buang yang intensif.

Di bagian atas tungku, pipa-pipa layar belakang ditekuk ke dalam ruang bakar, membentuk ambang dengan proyeksi 1400 mm. Ini memastikan pencucian layar dan perlindungannya dari radiasi langsung obor. Sepuluh pipa dari setiap panel lurus, tidak memiliki tonjolan ke dalam tungku dan menahan beban. Saringan terletak di atas ambang batas, yang merupakan bagian dari superheater dan dirancang untuk mendinginkan produk pembakaran dan memanaskan uap. Kehadiran layar dua lampu, sesuai dengan niat perancang, harus memberikan pendinginan gas buang yang lebih intensif daripada di boiler minyak-gas TGM-96B, yang memiliki kinerja serupa. Namun, area permukaan layar pemanas memiliki margin yang signifikan, yang praktis lebih tinggi dari yang diperlukan untuk operasi nominal boiler.

Model dasar TGM-84 berulang kali direkonstruksi, sebagai akibatnya, seperti yang ditunjukkan di atas, model TGM-84A (dengan 4 pembakar), dan kemudian TGM-84B muncul. (6 pembakar). Boiler modifikasi pertama TGM-84 dilengkapi dengan 18 pembakar minyak-gas yang ditempatkan dalam tiga baris di dinding depan ruang bakar. Saat ini, empat atau enam burner berkapasitas lebih tinggi sedang dipasang.

Ruang bakar boiler TGM-84A dilengkapi dengan empat pembakar minyak gas KhF-TsKB-VTI-TKZ dengan kapasitas unit 79 MW, dipasang dalam dua tingkat berturut-turut dengan puncak di dinding depan. Pembakar tingkat bawah (2 pcs.) dipasang pada level 7200 mm, tingkat atas (2 pcs) - pada level 10200 mm. Burner dirancang untuk pembakaran terpisah antara gas dan bahan bakar minyak. Kinerja burner pada gas 5200 nm 3 /jam. Menyalakan boiler pada nozel mekanik uap. Untuk mengontrol suhu superheated steam, dipasang 3 tahap injeksi kondensatnya sendiri.

Pembakar HF-TsKB-VTI-TKZ adalah pembakar udara panas aliran ganda pusaran dan terdiri dari badan, 2 bagian pusaran aksial (pusat) dan bagian 1 pusaran udara tangensial (periferal), pipa instalasi pusat untuk pembakar minyak dan penyala, pipa pendistribusi gas . Desain utama (desain) karakteristik teknis dari pembakar KhF-TsKB-VTI-TKZ diberikan pada Tabel. satu.

Tabel 1.

Spesifikasi desain dasar (desain)pembakar HF-TsKB-VTI-TKZ:

Tekanan gas, kPa
Konsumsi gas per burner, nm 3 / jam
Daya termal pembakar, MW
Resistansi jalur gas pada beban pengenal, mm w.c. Seni.
Tahanan jalur udara pada beban terukur, mm w.c. Seni.
Dimensi keseluruhan, mm	3452x3770x3080
Total bagian outlet saluran udara panas, m 2
Total bagian outlet pipa gas, m 2

Karakteristik arah putaran udara di pembakar HF-TsKB-VTI-TKZ ditunjukkan pada gambar. 1. Skema mekanisme puntir ditunjukkan pada gambar. 2. Tata letak pipa outlet gas di pembakar ditunjukkan pada gambar. 3.

Gambar 1. Skema penomoran burner, putaran udara di burner dan lokasi burner KhF-TsKB-VTI-TKZ di dinding depan tungku boiler TGM-84A No. 4.5 NkCHP-1

Gambar 2. Skema mekanisme penerapan putaran udara pada burner KhF-TsKB-VTI-TKZ boiler TGM-84A NkCHP-1

Kotak udara panas di burner dibagi menjadi dua aliran. Sebuah pusaran aksial dipasang di saluran dalam, dan pusaran tangensial yang dapat disesuaikan dipasang di saluran tangensial periferal.

Gambar 3. Diagram lokasi pipa outlet gas dalam pembakar KhF-TsLB-VTI-TKZ boiler TGM-84A NkCHP-1

Selama percobaan, gas Urengoy dibakar dengan nilai kalor 8015 kkal/m 3 . Teknik penelitian eksperimental didasarkan pada penggunaan metode non-kontak untuk mengukur fluks panas yang datang dari obor. Dalam percobaan, nilai insiden fluks panas dari obor di layar q Penurunan diukur dengan radiometer yang dikalibrasi laboratorium.

Pengukuran produk pembakaran tidak bercahaya di tungku boiler dilakukan secara non-kontak menggunakan pirometer radiasi jenis RAPIR, yang menunjukkan suhu radiasi. Kesalahan dalam mengukur suhu aktual produk tidak bercahaya saat keluar dari tungku pada 1100 °C dengan metode radiasi untuk mengkalibrasi RK-15 dengan bahan lensa kuarsa diperkirakan ± 1,36%.

Secara umum, ekspresi untuk nilai lokal dari insiden fluks panas dari obor di layar q drop dapat direpresentasikan sebagai fungsi dari suhu nyala nyata T f di ruang bakar dan emisivitas obor f, menurut hukum Stefan-Boltzmann:

q bantalan = 5,67 10 -8 f T f 4, W / m 2,

di mana: T f adalah suhu produk pembakaran dalam obor, K. Tingkat kecerahan emisivitas obor ​f = 0,8 diambil sesuai dengan rekomendasi.

Grafik ketergantungan pada pengaruh beban uap pada sifat radiasi api ditunjukkan pada Gambar. 4. Pengukuran dilakukan pada ketinggian 5,5 m melalui lubang palka No. 1 dan No. 2 di sisi kiri layar. Dapat dilihat dari grafik bahwa dengan peningkatan beban uap boiler, terjadi peningkatan yang sangat kuat pada nilai fluks panas yang jatuh dari obor di area layar belakang. Saat mengukur melalui palka yang terletak lebih dekat ke dinding depan, ada juga peningkatan nilai yang jatuh dari obor ke layar aliran panas dengan peningkatan beban. Namun, dibandingkan dengan fluks panas di layar belakang, dalam hal nilai absolut, fluks panas di area layar depan untuk beban berat rata-rata 2 ... 2,5 kali lebih rendah.

Gambar 4. Distribusi fluks panas insiden q bantalan sesuai dengan kedalaman tungku, tergantung pada kapasitas uap D sesuai dengan pengukuran melalui lubang palka 1, 2 Tingkat 1 pada level 5,5 m di sepanjang dinding kiri tungku untuk boiler TGM-84A No. 4 NkCHP-1 pada putaran udara maksimum pada posisi bilah di burner Z (jarak antara lubang palka 1 dan 2 adalah 6,0 m dengan total kedalaman tungku 7,4 m):

pada gambar. Gambar 5 menunjukkan grafik distribusi fluks panas insiden q jatuh di sepanjang kedalaman tungku, tergantung pada kapasitas uap D k, menurut pengukuran melalui lubang palka No. 6 dan No. 7 dari tingkat ke-2 pada ketinggian 9,9 m di sepanjang dinding kiri tungku untuk boiler TGM-84A No. 4 NKTES pada putaran udara maksimum pada posisi bilah di pembakar 3 dibandingkan dengan aliran panas yang dihasilkan menurut pengukuran melalui lubang palka No. 1 dan No 2 dari tingkat pertama.

Gambar 5. Distribusi fluks panas insiden q bantalan sesuai dengan kedalaman tungku, tergantung pada kapasitas uap D menurut pengukuran melalui lubang palka No. 6 dan No. 7 dari tingkat ke-2 di ketinggian. 9,9 m di sepanjang dinding kiri tungku untuk boiler TGM-84A No. 4 NKTEC pada putaran udara maksimum pada posisi bilah di pembakar H dibandingkan dengan aliran panas yang dihasilkan menurut pengukuran melalui lubang palka No. 1 dan 2 tingkat pertama (jarak antara lubang 6 dan 7 sama dengan 5,5 m dengan total kedalaman tungku 7,4 m):

Sebutan untuk posisi pusaran udara di pembakar, diadopsi dalam pekerjaan ini:

Z - putaran maksimum, O - tanpa putaran, udara mengalir tanpa putaran.

Indeks c adalah putaran tengah, indeks p adalah putaran utama periferal.

Tidak adanya indeks berarti posisi sudu yang sama untuk lilitan tengah dan perifer (baik lilitan pada posisi O atau kedua lilitan pada posisi Z).

Dari gambar. 5 dapat dilihat bahwa nilai aliran panas tertinggi dari obor ke permukaan pemanas layar terjadi, menurut pengukuran melalui lubang palka No. 6 dari tingkat kedua, paling dekat dengan dinding belakang tungku sekitar 9,9 m Pada tanda 9,9 m, menurut pengukuran melalui lubang palka No 6, pertumbuhan fluks panas dari obor terjadi pada tingkat 2 kW/m2 untuk setiap 10 t/jam peningkatan beban uap, sedangkan untuk burner No kW / m 2 untuk setiap 10 t / jam peningkatan beban uap.

Pertumbuhan fluks panas yang jatuh dari obor ke layar belakang, menurut pengukuran melalui lubang palka No. 1 pada tingkat 5,5 m dari tingkat pertama, dengan peningkatan beban boiler TGM-84A No. peningkatan fluks panas di dekat layar belakang sekitar 9,9 m.

Kepadatan maksimum radiasi termal dari obor ke layar belakang, yang diukur melalui lubang palka No. 6 pada level 9,9 m, bahkan pada keluaran uap maksimum dari boiler TGM-84A No. ) rata-rata 23% lebih tinggi dibandingkan dengan nilai kerapatan radiasi dari obor di layar belakang pada ketinggian 5,5 m, menurut pengukuran melalui lubang palka No. 1.

Fluks panas yang dihasilkan diperoleh dari pengukuran pada level 9,9 m melalui palka No. 7 tingkat kedua (paling dekat dengan layar depan), dengan peningkatan beban uap boiler TGM-84A No. putaran udara di burner (posisi bilah putar H) untuk setiap 10 t / jam meningkat 2 kW / m 2, yaitu, seperti dalam kasus di atas, menurut pengukuran melalui lubang palka No. 6 yang paling dekat dengan layar belakang sekitar 9,9 m.

Peningkatan nilai fluks panas jatuh, menurut pengukuran melalui lubang palka No. 7 tingkat kedua pada level 9,9 m, terjadi dengan peningkatan beban uap boiler TGM-84A No. 4 tahun NCTPP dari 230 t/h menjadi 420 t/jam untuk setiap 10 t/jam pada laju 4 ,7 kW / m 2, yaitu 2,35 kali lebih lambat dibandingkan dengan pertumbuhan fluks panas yang turun dari obor, menurut pengukuran melalui lubang palka No. 2 sekitar 5,5 m.

Pengukuran fluks panas yang turun dari obor melalui palka No. 7 pada ketinggian 9,9 m pada nilai beban uap boiler 420 t/jam praktis bertepatan dengan nilai yang diperoleh selama pengukuran melalui palka No. 2 di level 5,5 m untuk kondisi pusaran udara maksimum di burner (posisi bilah puntir H) dari boiler TGM-84A No. 4 dari NKTES.

Temuan.

1. Pengaruh perubahan putaran aksial (pusat) udara di pembakar pada nilai aliran panas dari obor, dibandingkan dengan perubahan putaran tangensial udara di pembakar, kecil dan lebih terlihat di ketinggian 5,5 m di sepanjang seksi 2.

2. Aliran terukur tertinggi terjadi tanpa adanya putaran udara tangensial (periferal) di burner dan sebesar 362,7 kW / m 2, diukur melalui palka No. 6 pada level 9,9 m pada beban 400 t / jam. Nilai fluks panas dari obor dalam kisaran 360 ... 400 kW/m 2 berbahaya ketika tungku dioperasikan dengan lemparan langsung obor ke dinding tungku dari sisi pembakaran karena penghancuran bertahap dari lapisan dalam.

Bibliografi:

1. Garnisun T.R. pirometri radiasi. – M.: Mir, 1964, 248 hal.
2. Gordov A.N. Dasar-dasar pirometri - M.: Metalurgi, 1964. 471 hal.
3. Taimarov M.A. Lokakarya laboratorium pada kursus "Pabrik boiler dan pembangkit uap". Buku Ajar Kazan, KSEU 2002, 144 hal.
4. Taimarov M.A. Studi efisiensi fasilitas energi. - Kazan: Kazan. negara energi un-t, 2011. 110 hal.
5. Taimarov M.A. Pelatihan praktis di CHP. - Kazan: Kazan. negara energi un-t, 2003., 90 hal.
6. Penerima radiasi termal. Prosiding Simposium All-Union ke-1. Kyiv, Naukova Dumka, 1967. 310 hal.
7. Shubin E.P., Livin B.I. Desain instalasi pengolahan panas untuk pembangkit listrik termal dan rumah boiler - M .: Energia, 1980. 494 hal.
8. Trasition Metal Pyrite Dichaicogenides: Sintesis Tekanan Tinggi dan Korelasi Sifat / T.A. Bitter, R.I. Bouchard, W.H. Awan dkk. // Inorg. Kimia - 1968. - V. 7. - P. 2208–2220.

0

proyek kursus

Verifikasi perhitungan termal unit boiler TGM-84 merek E420-140-565

Tugas untuk proyek kursus ………………………………………………………………

1. Deskripsi singkat dari pabrik boiler..………………………………..…

• Ruang pembakaran………………………………………………………..……..
• Perangkat intradrum …………………………………….…….…
• Superheater………………………………………………………..……..
  • Superheater radiasi……………………………………….
  • Superheater langit-langit………………………………..……….
  • Superheater layar……………………………..………………
  • Superheater konvektif……………………………………………….
• Penghemat air………………………………………………………………
• Pemanas udara regeneratif……………………………………….
• Membersihkan permukaan pemanas………………………………………………..

1. Perhitungan boiler……………………………………………………………….………

2.1. Komposisi Bahan Bakar……………………………………………………….………

2.2. Perhitungan volume dan entalpi produk pembakaran………………………………

2.3. Perkiraan keseimbangan panas dan konsumsi bahan bakar……………………………….

2.4. Perhitungan ruang bakar………………………………………………..……………

2.5. Perhitungan boiler superheater………………………………………………..

2.5.1 Perhitungan superheater yang dipasang di dinding……………………………………………….

2.5.2. Perhitungan superheater langit-langit………………………..……….

2.5.3. Perhitungan superheater layar……………………….………

2.5.4. Perhitungan superheater konvektif……………………………….

2.6. Kesimpulan…………………………………………………………………..

1. Bibliografi……………………………………………….

Latihan

Penting untuk membuat perhitungan termal verifikasi unit boiler TGM-84 merek E420-140-565.

Dalam perhitungan termal verifikasi, sesuai dengan desain dan dimensi boiler yang diadopsi untuk beban dan jenis bahan bakar tertentu, suhu air, uap, udara dan gas pada batas antara permukaan pemanas individu, efisiensi, konsumsi bahan bakar, laju aliran dan kecepatan uap, udara dan gas buang ditentukan.

Perhitungan verifikasi dilakukan untuk mengevaluasi efisiensi dan keandalan boiler saat beroperasi dengan bahan bakar tertentu, mengidentifikasi tindakan rekonstruksi yang diperlukan, memilih peralatan bantu dan mendapatkan bahan baku untuk perhitungan: aerodinamis, hidrolik, suhu logam, kekuatan pipa, abu pipa tingkat keausan, korosi, dll.

Data awal:

1. Keluaran uap terukur D 420 t/jam
2. Suhu air umpan t pv 230 °
3. Suhu uap super panas 555 °
4. Tekanan uap super panas 14 MPa
5. Tekanan operasi di drum boiler 15,5 MPa
6. Suhu udara dingin 30°С
7. Suhu gas buang 130…160°С
8. Bahan bakar pipa gas alam Nadym-Punga-Tura-Sverdlovsk-Chelyabinsk
9. Nilai kalor bersih 35590 kJ / m 3
10. Volume tungku 1800m 3
11. Diameter pipa layar 62*6 mm
12. Jarak pipa penyaring 60 mm.
13. Diameter pipa gearbox 36 * 6
14. Lokasi pipa pos pemeriksaan terhuyung-huyung
15. Pitch melintang dari pipa gearbox S 1 120 mm
16. Pitch longitudinal pipa gearbox S 2 60 mm
17. Diameter pipa ShPP 33*5 mm
18. Diameter pipa PPP 54*6 mm
19. Area bersih untuk lewatnya produk pembakaran 35,0 mm

1. Tujuan ketel uap TGM-84 dan parameter utama.

Unit boiler seri TGM-84 dirancang untuk menghasilkan uap bertekanan tinggi dengan membakar bahan bakar minyak atau gas alam.

1. Deskripsi singkat tentang ketel uap.

Semua boiler seri TGM-84 memiliki tata letak berbentuk U dan terdiri dari ruang bakar, yang merupakan saluran gas naik, dan poros konvektif yang diturunkan, dihubungkan di bagian atas oleh saluran gas horizontal.

Layar evaporasi dan superheater yang dipasang di dinding terletak di ruang bakar. Di bagian atas tungku (dan dalam beberapa modifikasi boiler dan di cerobong asap horizontal) ada superheater layar. Dalam poros konvektif, superheater konvektif dan economizer air ditempatkan secara seri (sepanjang gas). Poros konvektif setelah superheater konvektif dibagi menjadi dua saluran gas, yang masing-masing berisi satu aliran penghemat air. Di belakang penghemat air, saluran gas berbelok, di bagian bawahnya ada bunker untuk abu dan tembakan. Pemanas udara putar regeneratif dipasang di belakang poros konveksi di luar gedung boiler.

1.1. Ruang tungku.

Ruang bakar berbentuk prismatik dan denahnya berbentuk persegi panjang dengan dimensi: 6016x14080 mm. Dinding samping dan belakang ruang bakar semua jenis boiler dilindungi oleh tabung evaporator dengan diameter 60x6 mm dengan pitch 64 mm yang terbuat dari baja 20. Sebuah superheater berseri-seri ditempatkan di dinding depan, yang desainnya dijelaskan di bawah ini. Sebuah layar dua-cahaya membagi ruang bakar menjadi dua semi-tungku. Layar dua lampu terdiri dari tiga panel dan dibentuk oleh pipa dengan diameter 60x6 mm (baja 20). Panel pertama terdiri dari dua puluh enam pipa dengan jarak antar pipa 64 mm; panel kedua - dari dua puluh delapan pipa dengan jarak antara pipa 64 mm; panel ketiga - dari dua puluh sembilan pipa, jarak antara pipa adalah 64 mm. Kolektor input dan output dari layar lampu ganda terbuat dari pipa dengan diameter 273x32 mm (baja20). Layar dua cahaya ditangguhkan dari struktur logam langit-langit dengan bantuan batang dan memiliki kemampuan untuk bergerak dengan ekspansi termal. Untuk menyamakan tekanan melintasi semi-tungku, layar tinggi ganda memiliki jendela yang dibentuk oleh perpipaan.

Layar samping dan belakang secara struktural identik untuk semua jenis boiler TGM-84. Layar samping di bagian bawah membentuk lereng bagian bawah corong dingin dengan kemiringan 15 0 ke horizontal. Di sisi pembakaran, pipa perapian ditutupi dengan lapisan batu bata fireclay dan lapisan massa kromit. Di bagian atas dan bawah ruang bakar, layar samping dan belakang terhubung ke kolektor dengan diameter masing-masing 219x26 mm dan 219x30 mm. Kolektor atas layar belakang terbuat dari pipa dengan diameter 219x30 mm, yang lebih rendah terbuat dari pipa dengan diameter 219x26 mm. Material dari screen collector adalah baja 20. Pasokan air ke screen collector dilakukan melalui pipa dengan diameter 159x15 mm dan 133x13 mm. Campuran uap-air dihilangkan dengan pipa dengan diameter 133x13 mm. Pipa layar dipasang pada balok rangka boiler untuk mencegah defleksi ke dalam tungku. Panel layar samping dan layar dua lampu memiliki empat tingkat pengencang, panel layar belakang memiliki tiga tingkat. Suspensi panel layar pembakaran dilakukan dengan bantuan batang dan memungkinkan pergerakan vertikal pipa.

Jarak pipa di panel dilakukan oleh batang las dengan diameter 12 mm, panjang 80 mm, bahannya baja 3kp.

Untuk mengurangi efek pemanasan yang tidak merata pada sirkulasi, semua layar ruang bakar dibagi: pipa dengan kolektor dibuat dalam bentuk panel, yang masing-masing merupakan sirkuit sirkulasi terpisah. Secara total, ada lima belas panel di tungku: layar belakang memiliki enam panel, dua lampu dan setiap layar samping memiliki tiga panel. Setiap panel layar belakang terdiri dari tiga puluh lima pipa evaporator, tiga pipa air dan tiga pipa pembuangan. Setiap panel layar samping terdiri dari tiga puluh satu tabung evaporator.

Di bagian atas ruang bakar ada tonjolan (ke kedalaman tungku) yang dibentuk oleh pipa-pipa layar belakang, yang berkontribusi pada pembilasan bagian layar superheater yang lebih baik oleh gas buang.

1.2. Perangkat intradrum.

1 - kotak distribusi; 2 - kotak siklon; 3 - kotak pembuangan; 4 - topan; 5 - palet; 6 - pipa pembuangan darurat; 7 - kolektor fosfat; 8 - pengumpul pemanas uap; 9 - lembaran langit-langit berlubang; 10 - pipa umpan; 11 - lembar menggelegak.

Boiler TGM-84 ini menggunakan skema evaporasi dua tahap. Drum adalah kompartemen yang bersih dan merupakan tahap pertama penguapan. Drum memiliki diameter dalam 1600 mm dan terbuat dari baja 16GNM. Ketebalan dinding drum adalah 89 mm. Panjang bagian silinder drum adalah 16200 mm, panjang total drum adalah 17990 mm.

Tahap kedua dari penguapan adalah siklon jarak jauh.

Campuran uap-air melalui pipa penghantar uap memasuki drum boiler - ke dalam kotak distribusi siklon. Siklon memisahkan uap dari air. Air dari siklon dikeringkan ke dalam baki, dan uap yang terpisah masuk ke bawah perangkat pencuci.

Pencucian uap dilakukan di lapisan air umpan, yang didukung pada lembaran berlubang. Uap melewati lubang di lembaran berlubang dan menggelembung melalui lapisan air umpan, membebaskan dirinya dari garam.

Kotak distribusi terletak di atas perangkat pembilasan dan memiliki lubang di bagian bawahnya untuk mengalirkan air.

Ketinggian air rata-rata dalam drum adalah 200 mm di bawah sumbu geometrik. Pada instrumen penunjuk air, level ini dianggap nol. Level atas dan bawah masing-masing 75 m lebih rendah dan lebih tinggi dari level rata-rata.Untuk mencegah boiler dari overfeeding, pipa pembuangan darurat dipasang di drum, yang memungkinkan pembuangan air berlebih, tetapi tidak lebih dari level rata-rata.

Untuk mengolah air ketel dengan fosfat, sebuah pipa dipasang di bagian bawah drum, di mana fosfat dimasukkan ke dalam drum.

Di bagian bawah drum ada dua kolektor untuk pemanasan uap drum. Dalam ketel uap modern, mereka hanya digunakan untuk pendinginan drum yang dipercepat ketika ketel dihentikan. Mempertahankan rasio antara suhu tubuh drum "atas-bawah" dicapai dengan langkah-langkah rezim.

1.3. pemanas super.

Permukaan superheater pada semua boiler terletak di ruang bakar, cerobong asap horizontal dan poros konveksi. Menurut sifat penyerapan panas, superheater dibagi menjadi dua bagian: radiasi dan konvektif.

Bagian radiasi meliputi pancaran superheater (RTS) yang dipasang di dinding, layar tahap pertama dan bagian dari pemanas super langit-langit yang terletak di atas ruang bakar.

Bagian konvektif meliputi - bagian dari superheater layar (tidak langsung menerima radiasi dari tungku), superheater langit-langit dan superheater konvektif.

Skema superheater dibuat aliran ganda dengan pencampuran uap berulang di dalam setiap aliran dan transfer uap melintasi lebar boiler.

Diagram skema superheater.

1.3.1. Superheater radiasi.

Pada boiler seri TGM-84, pipa-pipa superheater berseri-seri melindungi dinding depan ruang bakar dari tanda 2000 mm hingga 24600 mm dan terdiri dari enam panel, yang masing-masing merupakan sirkuit independen. Pipa panel berdiameter 42x5 mm, terbuat dari baja 12Kh1MF, dipasang dengan anak tangga 46 mm.

Di setiap panel, dua puluh dua pipa diturunkan, sisanya diangkat. Semua manifold panel terletak di luar area yang dipanaskan. Kolektor atas ditangguhkan dari struktur logam langit-langit dengan bantuan batang. Pengikatan pipa di panel dilakukan oleh spacer dan batang yang dilas. Panel-panel dari superheater berseri-seri disambungkan untuk pemasangan pembakar dan disambungkan untuk lubang got dan pengintip.

1.3.2. Superheater langit-langit.

Ceiling superheater terletak di atas ruang bakar, cerobong asap horizontal dan poros konveksi. Langit-langit dibuat pada semua boiler dari pipa dengan diameter 32x4 mm dalam jumlah tiga ratus sembilan puluh empat pipa ditempatkan dengan langkah 35 mm. Pipa langit-langit diikat sebagai berikut: strip persegi panjang dilas di satu ujung ke pipa superheater langit-langit, dan di sisi lain - ke balok khusus, yang digantung dengan bantuan batang ke struktur logam langit-langit. Ada delapan baris pengencang di sepanjang pipa langit-langit.

1.3.3. Layar superheater (SHPP).

Dua jenis layar vertikal dipasang pada boiler seri TGM-84. Layar berbentuk U dengan gulungan dengan panjang yang berbeda dan layar terpadu dengan gulungan dengan panjang yang sama. Layar dipasang di bagian atas tungku dan di jendela keluaran tungku.

Pada boiler berbahan bakar minyak, layar berbentuk U dipasang dalam satu atau dua baris. Boiler gas-minyak dilengkapi dengan layar terpadu dalam dua baris.

Di dalam setiap layar berbentuk U terdapat empat puluh satu gulungan, yang dipasang dengan langkah 35 mm, di setiap baris ada delapan belas layar, dengan langkah 455 mm di antara layar.

Langkah antara gulungan di dalam layar terpadu adalah 40 mm, tiga puluh layar dipasang di setiap baris, masing-masing dengan dua puluh tiga gulungan. Jarak gulungan di layar dilakukan dengan menggunakan sisir dan klem, dalam beberapa desain - dengan batang las.

Superheater layar ditangguhkan dari struktur logam langit-langit dengan bantuan batang yang dilas ke telinga kolektor. Dalam kasus ketika kolektor terletak satu di atas yang lain, kolektor yang lebih rendah ditangguhkan dari yang atas, dan yang terakhir, pada gilirannya, ditangguhkan dari langit-langit dengan batang.

1.3.4. Superheater konvektif (KPP).

Skema superheater konvektif (KPP).

Pada boiler tipe TGM-84, superheater konvektif tipe horizontal terletak di awal poros konvektif. Superheater dibuat aliran ganda dan setiap aliran terletak simetris relatif terhadap sumbu boiler.

Suspensi paket tahap input superheater dibuat pada pipa suspensi poros konvektif.

Tahap keluaran (kedua) terletak pertama di poros konveksi di sepanjang saluran gas. Gulungan tahap ini juga terbuat dari pipa dengan diameter 38x6 mm (baja 12Kh1MF) dengan langkah yang sama. Manifold input dengan diameter 219x30 mm, manifold outlet dengan diameter 325x50 mm (baja 12X1MF).

Pemasangan dan jaraknya mirip dengan tahap masuk.

Dalam beberapa versi boiler, superheater berbeda dari yang dijelaskan di atas dalam hal ukuran standar manifold inlet dan outlet dan langkah-langkah dalam paket koil.

1.4. Penghemat air

Penghemat air terletak di poros konveksi, yang dibagi menjadi dua cerobong asap. Masing-masing aliran penghemat air terletak di cerobong yang sesuai, membentuk dua aliran independen paralel.

Menurut ketinggian masing-masing cerobong asap, penghemat air dibagi menjadi empat bagian, di antaranya ada bukaan setinggi 665 mm (pada beberapa boiler bukaan memiliki ketinggian 655 mm) untuk pekerjaan perbaikan.

Economizer terbuat dari pipa dengan diameter 25x3,3mm (baja 20), dan manifold inlet dan outlet dibuat dengan diameter 219x20mm (baja 20).

Paket hemat air terdiri dari 110 kumparan enam arah kembar. Paket-paket tersebut disusun secara terhuyung-huyung dengan langkah melintang S 1 =80mm dan langkah membujur S 2 =35mm.

Kumparan economizer air terletak sejajar dengan bagian depan boiler, dan kolektor terletak di luar cerobong asap di dinding samping poros konveksi.

Jarak gulungan dalam paket dilakukan dengan menggunakan lima baris rak, pipi keriting yang menutupi gulungan dari dua sisi.

Bagian atas dari water economizer bertumpu pada tiga balok yang terletak di dalam cerobong asap dan didinginkan oleh udara. Bagian berikutnya (yang kedua di sepanjang aliran gas) digantung dari balok-balok dingin yang disebutkan di atas menggunakan rak-rak jarak jauh. Pemasangan dan suspensi dua bagian bawah economizer air identik dengan dua yang pertama.

Balok dingin terbuat dari produk yang digulung dan ditutup dengan beton pelindung panas. Dari atas, beton dilapisi dengan lembaran logam yang melindungi balok dari benturan.

Kumparan, yang merupakan arah pertama pergerakan gas buang, memiliki lapisan logam yang terbuat dari baja3 untuk melindungi dari keausan akibat tembakan.

Kolektor saluran masuk dan keluar dari economizer air memiliki 4 penyangga bergerak untuk mengimbangi pergerakan suhu.

Pergerakan medium di water economizer berlawanan arah.

1.5. Pemanas udara regeneratif.

Untuk pemanasan udara, unit boiler memiliki dua pemanas udara berputar regeneratif -54.

Desain RAH: standar, tanpa bingkai, pemanas udara dipasang pada alas beton bertulang tipe rangka khusus, dan semua unit tambahan dipasang pada pemanas udara itu sendiri.

Berat rotor ditransmisikan melalui bantalan bola dorong yang dipasang di penyangga bawah, ke balok pembawa, di empat penyangga di fondasi.

Pemanas udara adalah rotor yang berputar pada poros vertikal dengan diameter 5400 mm dan tinggi 2250 mm yang tertutup di dalam rumah tetap. Partisi vertikal membagi rotor menjadi 24 sektor. Setiap sektor dibagi menjadi 3 kompartemen oleh partisi jarak jauh, di mana paket lembaran baja pemanas ditempatkan. Lembaran pemanas, dikumpulkan dalam paket, ditumpuk dalam dua tingkatan di sepanjang ketinggian rotor. Tingkat atas adalah yang pertama dalam perjalanan gas, itu adalah "bagian panas" dari rotor, yang lebih rendah adalah "bagian dingin".

"Bagian panas" setinggi 1200 mm terbuat dari lembaran bergelombang spacer setebal 0,7 mm. Total permukaan "bagian panas" dari kedua perangkat adalah 17896 m2. "Bagian dingin" setinggi 600 mm terbuat dari lembaran bergelombang spacer setebal 1,3 mm. Permukaan pemanas total dari "bagian dingin" pemanasan adalah 7733 m2.

Celah antara spacer rotor dan paket pengepakan diisi dengan lembaran pengepakan tambahan yang terpisah.

Gas dan udara masuk ke rotor dan dikeluarkan darinya melalui saluran yang didukung pada bingkai khusus dan terhubung ke pipa cabang penutup bawah pemanas udara. Penutup bersama dengan casing membentuk badan pemanas udara.

Tubuh dengan penutup bawah bertumpu pada penyangga yang dipasang di fondasi dan balok bantalan penyangga bawah. Kulit vertikal terdiri dari 8 bagian, 4 di antaranya adalah bantalan beban.

Rotasi rotor dilakukan oleh motor listrik dengan gearbox melalui roda gigi lentera. Kecepatan putaran - 2 rpm.

Paket pengepakan rotor secara bergantian melewati jalur gas, memanas dari gas buang, dan jalur udara mengeluarkan akumulasi panas ke aliran udara. Pada setiap saat, 13 sektor dari 24 termasuk dalam jalur gas, dan 9 sektor - di jalur udara, dan 2 sektor diblokir oleh pelat penyegel dan dinonaktifkan dari operasi.

Untuk mencegah penyedotan udara (pemisahan ketat aliran gas dan udara), ada segel radial, periferal dan sentral. Seal radial terdiri dari strip baja horizontal yang dipasang pada baffle radial rotor - pelat bergerak radial. Setiap pelat dipasang pada penutup atas dan bawah dengan tiga baut penyetel. Kesenjangan di segel disesuaikan dengan menaikkan dan menurunkan pelat.

Segel periferal terdiri dari flensa rotor, yang diputar selama pemasangan, dan bantalan besi cor yang dapat dipindahkan. Bantalan bersama dengan pemandu dipasang pada penutup atas dan bawah rumah RAH. Bantalan disesuaikan dengan baut penyetel khusus.

Segel poros internal mirip dengan segel periferal. Segel poros eksternal adalah jenis kotak isian.

Area bersih untuk aliran gas: a) di "bagian dingin" - 7,72 m2.

b) di "bagian panas" - 19,4 m2.

Area bersih untuk saluran udara: a) di "bagian panas" - 13,4 m2.

b) di "bagian dingin" - 12,2 m2.

1.6. Pembersihan permukaan pemanas.

Shot cleaning digunakan untuk membersihkan permukaan pemanas dan downcomer.

Dalam metode shot-blasting untuk membersihkan permukaan pemanas, digunakan tembakan besi berbentuk bulat dengan ukuran 3-5 mm.

Untuk operasi normal dari rangkaian pembersihan tembakan, harus ada sekitar 500 kg tembakan di dalam hopper.

Ketika ejektor udara dihidupkan, kecepatan udara yang diperlukan dibuat untuk mengangkat tembakan melalui tabung pneumatik ke bagian atas poros konveksi ke dalam perangkap tembakan. Dari penangkap tembakan, udara buangan dibuang ke atmosfer, dan tembakan mengalir melalui flasher berbentuk kerucut, hopper perantara dengan wire mesh dan melalui pemisah tembakan oleh gravitasi ke dalam peluncuran tembakan.

Dalam peluncuran, kecepatan aliran tembakan diperlambat dengan bantuan rak miring, setelah itu tembakan jatuh pada penyebar bola.

Setelah melewati permukaan yang akan dibersihkan, tembakan yang dihabiskan dikumpulkan di bunker, di mana pemisah udara dipasang. Separator digunakan untuk memisahkan abu dari aliran shot dan menjaga hopper tetap bersih dengan bantuan udara yang masuk ke cerobong melalui separator.

Partikel abu, yang diambil oleh udara, kembali melalui pipa ke zona pergerakan aktif gas buang dan terbawa olehnya ke luar poros konvektif. Tembakan dibersihkan dari abu dilewatkan melalui flasher pemisah dan melalui wire mesh bunker. Dari hopper, tembakan kembali dimasukkan ke dalam pipa konveyor pneumatik.

Untuk membersihkan poros konvektif, dipasang 5 sirkuit dengan 10 lubang tembak.

Jumlah tembakan yang melewati aliran tabung pembersih meningkat dengan meningkatnya tingkat kontaminasi awal balok. Oleh karena itu, selama pengoperasian instalasi, seseorang harus berusaha untuk mengurangi interval antara pembersihan, yang memungkinkan bagian tembakan yang relatif kecil untuk menjaga permukaan tetap bersih dan, oleh karena itu, selama pengoperasian unit untuk seluruh perusahaan, memiliki nilai minimum koefisien polusi.

Untuk membuat ruang hampa di ejektor, digunakan udara dari unit injeksi dengan tekanan 0,8-1,0 atm dan suhu 30-60 ° C.

1. Perhitungan ketel.

2.1. Komposisi bahan bakar.

2.2. Perhitungan volume dan entalpi udara dan produk pembakaran.

Perhitungan volume udara dan hasil pembakaran disajikan pada Tabel 1.

Perhitungan entalpi:

1. Entalpi jumlah udara yang dibutuhkan secara teoritis dihitung dengan rumus

di mana adalah entalpi 1 m 3 udara, kJ / kg.

Entalpi ini juga dapat ditemukan pada tabel XVI.

1. Entalpi volume teoritis produk pembakaran dihitung dengan rumus

di mana, adalah entalpi 1 m 3 gas triatomik, volume teoritis nitrogen, volume teoritis uap air.

Kami menemukan entalpi ini untuk seluruh rentang suhu dan memasukkan nilai yang diperoleh pada Tabel 2.

1. Entalpi udara berlebih dihitung dengan rumus

di mana adalah koefisien udara berlebih, dan ditemukan dalam tabel XVII dan XX

1. Entalpi produk pembakaran pada a > 1 dihitung dengan rumus

Kami menemukan entalpi ini untuk seluruh rentang suhu dan memasukkan nilai yang diperoleh pada Tabel 2.

2.3. Perkiraan keseimbangan panas dan konsumsi bahan bakar.

2.3.1. Perhitungan kehilangan panas.

Jumlah total panas yang dipasok ke unit boiler disebut panas yang tersedia dan dilambangkan. Panas yang meninggalkan unit boiler adalah jumlah panas yang berguna dan kehilangan panas yang terkait dengan proses teknologi menghasilkan uap atau air panas. Oleh karena itu, keseimbangan panas boiler memiliki bentuk: \u003d Q 1 + Q 2 + Q 3 + Q 4 + Q 5 + Q 6,

dimana - panas yang tersedia, kJ / m 3.

Q 1 - panas bermanfaat yang terkandung dalam uap, kJ / kg.

Q 2 - kehilangan panas dengan gas keluar, kJ / kg.

Q 3 - kehilangan panas dari pembakaran tidak sempurna kimia, kJ / kg.

Q 4 - kehilangan panas dari ketidaklengkapan mekanis pembakaran, kJ / kg.

Q 5 - kehilangan panas dari pendinginan eksternal, kJ / kg.

Q 6 - kehilangan panas dari panas fisik yang terkandung dalam terak yang dihilangkan, ditambah kerugian untuk panel pendingin dan balok yang tidak termasuk dalam sirkuit sirkulasi boiler, kJ / kg.

Keseimbangan panas boiler dikompilasi dalam kaitannya dengan rezim termal yang ditetapkan, dan kehilangan panas dinyatakan sebagai persentase dari panas yang tersedia:

Perhitungan kehilangan panas diberikan pada tabel 3.

Catatan pada Tabel 3:

H ux - entalpi gas buang, ditentukan menurut tabel 2.

H permukaan balok dan panel penerima sinar dingin, m 2 ;

Q to - daya yang berguna dari ketel uap.

2.3.2. Perhitungan efisiensi dan konsumsi bahan bakar.

Efisiensi ketel uap adalah rasio panas yang berguna untuk panas yang tersedia. Tidak semua panas bermanfaat yang dihasilkan oleh unit dikirim ke konsumen. Jika efisiensi ditentukan oleh panas yang dihasilkan, itu disebut kotor, jika ditentukan oleh panas yang dilepaskan, itu bersih.

Perhitungan efisiensi dan konsumsi bahan bakar disajikan pada tabel 3.

Tabel 1.

Nilai yang dihitung		Penamaan	Dimensi		Perhitungan atau pembenaran
Kuantitas Teoritis diperlukan untuk lengkap pembakaran bahan bakar.					0,0476(0,5*0+0,5*0++1,5*0+(1+4/4)*98,2+ +(2+6/4)*0,4+(3+8/4)*0,1+ +(4+10/4)*0,1+(5+12/4)*0,0+(6+14/4)*0,0)*0,005-0)
Teoretis volume nitrogen					0,79 9,725+0,01 1
triatomik					*98,2+2*0,4+3*0,1+4* *0,1+5*0,0+6*0,0)
Teoretis volume air					0,01(0+0+2*98,2+3*0,0,4+3*0,1+5*0,1+6*0,0+7*0++0,124*0)+0,0161*
Volume air					2,14+0,0161(1,05-
Volume buang					2.148+(1.05-1) 9.47
Pecahan volume triatomik		r RO 2 , r H 2 O
Densitas gas kering pada n.o.
Massa produk pembakaran					G \u003d 0,7684 + (0/1000) + 1,306 1,05 9,47

Meja 2.

Permukaan pemanas	Suhu setelah memanaskan permukaan, 0	H 0 B, kJ / m 3	H 0 G, kJ / m 3	H B g, kJ / m 3
Bagian atas ruang bakar a T \u003d 1,05 + 0,07 \u003d 1,12
Superheater terlindung, a mne \u003d 1,12 + 0 \u003d 1,12
superheater konvektif, a kpe \u003d 1,12 + 0,03 \u003d 1,15
Penghemat air EC = 1,15+0,02=1,17
Pemanas udara a VP \u003d 1,17 + 0,15 + 0,15 \u003d 1,47

Tabel 3

Nilai yang dihitung	Penamaan	Dimensi		Perhitungan atau pembenaran	Hasil
Entalpi volume teoritis udara dingin pada suhu 30 0 C				saya 0 =1.32145 30 9.47
Entalpi gas buang			Diterima pada suhu 150 0 C	Kami menerima sesuai dengan tabel 2
Kehilangan panas dari pembakaran tidak sempurna mekanis				Saat membakar gas, tidak ada kerugian dari ketidaksempurnaan mekanis pembakaran
Panas yang tersedia per 1 kg. Bahan bakar oleh
Kehilangan panas dengan gas buang				q 2 \u003d [(2902.71-1.47 * 375.42) *
Kehilangan panas dari pendinginan eksternal				Kami menentukan dari Gambar. 5.1.
Kehilangan panas dari pembakaran kimia yang tidak sempurna				Tentukan sesuai tabel XX
Efisiensi kotor			h br \u003d 100 - (q 2 + q 3 + q 4 + q 5)	h br \u003d 100 - (6,6 + 0,07 + 0 + 0,4)
Konsumsi bahan bakar menurut (5-06) dan (5-19)				Dalam hal = (/) 100
Perkiraan konsumsi bahan bakar menurut (4-01)				B p \u003d 9,14 * (1-0 / 100)

2.4. Perhitungan termal ruang bakar.

2.4.1 Penentuan karakteristik geometris tungku.

Saat merancang dan mengoperasikan pabrik boiler, perhitungan verifikasi perangkat tungku paling sering dilakukan. Saat memeriksa perhitungan tungku sesuai dengan gambar, perlu untuk menentukan: volume ruang bakar, tingkat pelindungnya, luas permukaan dinding dan luas radiasi- menerima permukaan pemanas, serta karakteristik struktural pipa layar (diameter pipa, jarak antara sumbu pipa).

Perhitungan karakteristik geometri diberikan pada tabel 4 dan 5.

Tabel 4

Nilai yang dihitung	Penamaan	Dimensi	Perhitungan atau pembenaran	Hasil
luas dinding depan			19,3*14, 2-4*(3,14* *1 2 /4)
Area dinding samping			6,136*25,7-1,9*3,1- (0,5*1,4*1,7+0,5*1,4*1,2)-2(3,14*1 2 /4)
Area dinding belakang			2(0,5*7,04*2,1)+
Area layar dua cahaya			2*(6,136*20,8-(0,5*1,4 *1,7+0,5*1,4*1,2)-
Area outlet tungku
Area yang ditempati oleh pembakar
Lebar kotak api			sesuai dengan desain data
Volume aktif ruang bakar

Tabel 5

Nama permukaan					menurut nomogram-
tembok depan
dinding samping
layar cahaya ganda
dinding belakang
jendela gas
Area dinding yang disaring (tidak termasuk pembakar)

2.4.2. Perhitungan tungku.

Tabel 6

Nilai yang dihitung	Penamaan	Dimensi	Rumus	Perhitungan atau pembenaran	Hasil
Suhu produk pembakaran di outlet tungku			Sesuai dengan desain boiler.	Awal diterima tergantung pada bahan bakar yang dibakar
Entalpi hasil pembakaran				Diterima sesuai dengan tabel. 2.
Pelepasan panas yang berguna dalam tungku menurut (6-28)				35590 (100-0.07-0)/(100-0)
Gelar penyaringan menurut (6-29)			Balok H / F st
Koefisien pengotoran layar pembakaran			Diterima menurut Tabel 6.3	tergantung bahan bakar yang di bakar
Koefisien efisiensi termal layar menurut (6-31)
Ketebalan efektif dari lapisan yang dipancarkan menurut
Koefisien redaman sinar oleh gas triatomik menurut (6-13)

Koefisien redaman sinar oleh partikel jelaga menurut (6-14)				1.2/(1+1.12 2) (2.99) 0.4 (1.6 920/1000-0.5)
Koefisien yang mencirikan proporsi volume tungku yang diisi dengan bagian obor yang bercahaya			Diterima di halaman 38	Tergantung pada beban spesifik volume tungku:
Koefisien penyerapan media pembakaran menurut (6-17)				1.175 +0.1 0.894
Kriteria kapasitas serap (Kriteria Bouguer) dengan (6-12)				1.264 0.1 5.08
Nilai efektif kriteria Bouguer untuk				1,6ln((1,4 0,642 2 +0,642 +2)/ (1,4 0,642 2 -0,642 +2))
Parameter pemberat gas buang menurut				11,11*(1+0)/(7,49+1,0)
Konsumsi bahan bakar dipasok ke burner tingkat

Tingkat sumbu pembakar di tingkat (6-10)				(2 2.28 5.2+2 2.28 9.2)/(2 2.28 2)
Tingkat relatif lokasi pembakar menurut (6-11)			x G \u003d h G / H T
Koefisien (Untuk tungku minyak-gas dengan pembakar yang dipasang di dinding)				Kami menerima di halaman 40
Parameter menurut (6-26a)				0,40(1-0,4∙0,371)
Koefisien retensi panas menurut
Suhu pembakaran teoritis (adiabatik)				Diambil sama dengan 2000 0
Kapasitas panas total rata-rata produk pembakaran menurut halaman 41

Suhu di outlet tungku dipilih dengan benar dan kesalahannya adalah (920-911,85) * 100% / 920 = 0,885%

2.5. Perhitungan boiler superheater.

Permukaan pemanas konvektif ketel uap memainkan peran penting dalam proses memperoleh uap, serta penggunaan panas produk pembakaran yang meninggalkan ruang bakar. Efisiensi permukaan pemanas konvektif tergantung pada intensitas perpindahan panas oleh produk pembakaran menjadi uap.

Produk pembakaran mentransfer panas ke permukaan luar pipa dengan konveksi dan radiasi. Panas ditransfer melalui dinding pipa dengan konduksi termal, dan dari permukaan bagian dalam ke uap dengan konveksi.

Skema pergerakan uap melalui superheater boiler adalah sebagai berikut:

Superheater yang dipasang di dinding terletak di dinding depan ruang bakar dan menempati seluruh permukaan dinding depan.

Ceiling superheater terletak di langit-langit, melewati ruang bakar, superheater layar dan bagian atas poros konveksi.

Baris pertama superheater layar terletak di ruang putar.

Baris kedua superheater layar terletak di ruang putar setelah baris pertama.

Superheater konvektif dengan arus campuran seri dan desuperheater injeksi dipasang di takik dipasang di poros konvektif boiler.

Setelah checkpoint, steam masuk ke steam collector dan keluar dari unit boiler.

Karakteristik geometris dari superheater

Tabel 7

2.5.1. Perhitungan superheater dinding.

FS yang dipasang di dinding terletak di tungku; saat menghitungnya, kami akan menentukan penyerapan panas sebagai bagian dari panas yang dilepaskan oleh produk pembakaran permukaan FS dalam kaitannya dengan permukaan tungku lainnya.

Perhitungan PLTN disajikan pada tabel No.8

2.5.2. Perhitungan superheater langit-langit.

Mempertimbangkan fakta bahwa FFS terletak baik di ruang bakar dan di bagian konvektif, tetapi panas yang dirasakan di bagian konvektif setelah FFS dan di bawah FFS sangat kecil dalam kaitannya dengan panas yang dirasakan dari FFS di tungku (masing-masing sekitar 10% dan 30% (dari manual teknis untuk boiler TGM-84 Perhitungan PPP dilakukan pada Tabel No. 9.

2.5.3. Perhitungan superheater layar.

Perhitungan SHPP dilakukan pada tabel No. 10.

2.5.4. Perhitungan superheater konvektif.

Perhitungan checkpoint dilakukan pada tabel No. 11.

Tabel 8

Nilai yang dihitung	Penamaan	Dimensi	Rumus	Perhitungan atau pembenaran	Hasil
Luas permukaan pemanas			Dari tabel 4.	Dari tabel 4.
Permukaan penerima balok dari PCB yang dipasang di dinding			Dari tabel 5.	Dari tabel 5.
Panas yang dirasakan oleh PLTN				0,74∙(35760/1098,08)∙268,21
Kenaikan entalpi uap pada PLTN				6416,54∙8,88/116,67
Entalpi uap sebelum PLTN				Entalpi uap jenuh kering pada tekanan 155 atm (15,5 MPa)
Entalpi uap di depan superheater langit-langit			Saya" ppp \u003d saya" + DI npp
Suhu uap di depan superheater langit-langit			Dari tabel sifat termodinamika air dan uap super panas	Temperatur uap superheated pada tekanan 155 ata dan entalpi 3085,88 kJ/kg (15,5 MPa)

Suhu setelah PLTN diasumsikan sama dengan suhu produk pembakaran di outlet tungku = 911,85 0 .

Tabel 9

Nilai yang dihitung	Penamaan	Dimensi	Rumus	Perhitungan atau pembenaran	Hasil
Area permukaan pemanas dari bagian 1 PPP
Permukaan penerima radiasi PPP-1			H l ppp \u003d F x
Panas yang dirasakan oleh PPP-1				0,74(35760/1098,08)∙50,61
Peningkatan entalpi uap di PPP-1				1224,275∙9,14/116,67
Entalpi uap setelah PPP-1			I`` ppp -2 =I`` ppp +DI npp
Peningkatan entalpi uap dalam SPP di bawah SPP				Sekitar 30% dari DI vpp
Peningkatan entalpi uap dalam PPP per BPP			Awal yang diterima sesuai dengan metode standar untuk menghitung boiler TGM-84	Sekitar 10% dari DI vpp
Entalpi uap di depan SHPP			I`` ppp -2 +DI ppp -2 +DI ppp-3	3178,03+27,64+9,21
Suhu uap di depan superheater layar			Dari tabel sifat termodinamika air dan uap super panas	Suhu uap superheated pada tekanan 155 ata dan entalpi 3239,84 kJ/kg (15,5 MPa)

Tabel10.

Nilai yang dihitung	Penamaan	Dimensi	Rumus	Perhitungan atau pembenaran	Hasil
Luas permukaan pemanas			d l∙z 1 z 2	3,14∙0,033∙3∙30∙46
Area bersih untuk lewatnya produk pembakaran menurut (7-31)				3,76∙14,2-30∙3∙0,033
Suhu produk pembakaran setelah SHPP				Perkiraan awal suhu akhir
Entalpi produk pembakaran di depan SHPP			Diterima sesuai dengan tabel. 2:
Entalpi produk pembakaran setelah SHPP			Diterima sesuai dengan tabel. 2
Entalpi udara yang dihisap ke dalam permukaan konveksi, pada t in = 30 0			Diterima sesuai dengan tabel. 3
				0,996(17714,56-16873,59+0)

Koefisien perpindahan panas		W / (m 2 × K)	Ditentukan oleh nomogram 7
Koreksi jumlah pipa di sepanjang produk pembakaran menurut (7-42)				Saat mencuci bundel sebaris secara melintang
Koreksi pelurusan balok			Ditentukan oleh nomogram 7	Saat mencuci bundel sebaris secara melintang
			Ditentukan oleh nomogram 7	Saat mencuci bundel sebaris secara melintang
Koefisien perpindahan panas secara konveksi dari p/s ke permukaan pemanas (rumus dalam nomogram 7)		W / (m 2 × K)		75∙1,0∙0,75∙1,01
Total ketebalan optik (7-66)			(k g r p + k zl m)ps	(1,202∙0,2831 +0) 0,1∙0,628
Ketebalan lapisan yang memancar untuk permukaan layar menurut
Koefisien perpindahan panas		W / (m 2 × K)	Kami menentukan dengan nomogram -

puncak di daerah Anda-

jendela masuk kotak api

Koefisien			Kami menentukan dengan nomogram -
Koefisien perpindahan panas untuk aliran bebas debu		W / (m 2 × K)
		Koefisien distribusi penyerapan panas sesuai dengan ketinggian tungku Lihat Tabel 8-4
Panas yang diterima oleh radiasi dari tungku oleh permukaan pemanas, bersebelahan dengan pintu keluar ke jendela kotak api
Entalpi awal uap pada saat keluar dari SHPP menurut (7-02) dan (7-03)
Suhu uap awal di pintu keluar dari SHPP				Suhu uap super panas pada tekanan 150 ata
Faktor pemanfaatan				Kami memilih sesuai dengan Gambar. 7-13
		W / (m 2 × K)

Koefisien efisiensi termal layar				Tentukan dari Tabel 7-5
Koefisien perpindahan panas menurut (7-15v)		W / (m 2 × K)
Suhu aktual produk pembakaran setelah SHPP				Karena Q b dan Q t berbeda (837,61 -780,62)*100% / 837,61 perhitungan permukaan tidak ditentukan
Aliran desuperheater di halaman 80			0,4=0,4(0,05…0,07)D
Entalpi rata-rata uap dalam lintasan				0,5(3285,78+3085,88)
Entalpi air yang digunakan untuk injeksi uap			Dari tabel sifat termodinamika air dan uap super panas pada suhu 230 0

Tabel 11

Nilai yang dihitung	Penamaan	Dimensi	Rumus	Perhitungan atau pembenaran	Hasil
Luas permukaan pemanas				3,14∙0,036∙6,3∙32∙74
Bersihkan area untuk lewatnya produk pembakaran di sepanjang
Suhu produk pembakaran setelah BP konvektif			2 nilai yang diterima sebelumnya	Menurut desain boiler
Entalpi produk pembakaran sebelum gearbox			Diterima sesuai dengan tabel. 2:
Entalpi produk pembakaran setelah CPR			Diterima sesuai dengan tabel. 2
Panas yang dilepaskan oleh produk pembakaran				0,996(17257,06-12399+0,03∙373,51) 0,996(17257,06-16317+0,03∙373,51)
Kecepatan rata-rata produk pembakaran
Koefisien perpindahan panas		W / (m 2 × K)	Ditentukan oleh nomogram 8	Saat mencuci bundel sebaris secara melintang
Koreksi untuk jumlah pipa di sepanjang produk pembakaran			Ditentukan oleh nomogram 8	Saat mencuci bundel sebaris secara melintang
Koreksi pelurusan balok			Ditentukan oleh nomogram 8	Saat mencuci bundel sebaris secara melintang
Koefisien dengan mempertimbangkan pengaruh perubahan parameter fisik aliran			Ditentukan oleh nomogram 8	Saat mencuci bundel sebaris secara melintang
Koefisien perpindahan panas secara konveksi dari p/s ke permukaan pemanas		W / (m 2 × K)		75∙1∙1,02∙1,04 82∙1∙1,02∙1,04
Suhu dinding kotor menurut (7-70)
Faktor pemanfaatan			Kami menerima instruksi untuk	Untuk balok yang sulit dicuci
Koefisien perpindahan panas total untuk		W / (m 2 × K)		0,85∙ (77,73+0) 0,85∙ (86,13+0)
Koefisien efisiensi termal			Kami menentukan sesuai dengan tabel. 7-5
Koefisien perpindahan panas menurut		W / (m 2 × K)
Entalpi awal uap di outlet gearbox menurut (7-02) dan (7-03)
Suhu uap awal setelah CPR			Dari tabel sifat termodinamika uap super panas	Suhu uap super panas pada tekanan 140 at
Perbedaan suhu menurut (7-74)
Jumlah panas yang dirasakan oleh permukaan pemanas menurut (7-01)				50,11 ∙1686,38∙211,38/(9,14∙10 3) 55,73∙1686,38∙421,56/(9,14 ∙10 3)
Panas yang dirasakan sebenarnya di pos pemeriksaan			Kami menerima sesuai jadwal 1
Suhu aktual produk pembakaran setelah gearbox			Kami menerima sesuai jadwal 1	Grafik didasarkan pada nilai Qb dan Qt untuk dua suhu.
Peningkatan entalpi uap di gearbox				3070∙9,14 /116,67
Entalpi uap setelah CPR			I`` gearbox + DI gearbox
Suhu uap setelah gearbox			Dari tabel sifat termodinamika air dan uap super panas	Temperatur uap superheated pada tekanan 140 atm dan entalpi 3465,67 kJ/kg

Hasil perhitungan:

Q p p \u003d 35590 kJ / kg - panas yang tersedia.

Q l \u003d (Q m - I´ T) \u003d 0,996 (35565,08 - 17714,56) \u003d 17779,118 kJ / kg.

Q k \u003d 2011.55 kJ / kg - penyerapan termal SHPP.

Qpe \u003d 3070 kJ / kg - penyerapan panas dari pos pemeriksaan.

Penyerapan panas PLTN dan PPP diperhitungkan dalam Q l, karena PLTN dan PPP terletak di tungku boiler. Artinya, Q NPP dan Q PPP termasuk dalam Q l.

2.6 Kesimpulan

Saya membuat perhitungan verifikasi unit boiler TGM-84.

Dalam perhitungan termal verifikasi, sesuai dengan desain dan dimensi boiler yang diadopsi untuk beban dan jenis bahan bakar tertentu, saya menentukan suhu air, uap, udara, dan gas pada batas antara permukaan pemanas individu, efisiensi, konsumsi bahan bakar, laju aliran dan kecepatan uap, udara dan gas buang.

Perhitungan verifikasi dilakukan untuk mengevaluasi efisiensi dan keandalan boiler saat beroperasi pada bahan bakar tertentu, mengidentifikasi tindakan rekonstruksi yang diperlukan, memilih peralatan bantu dan mendapatkan bahan baku untuk perhitungan: aerodinamis, hidrolik, suhu logam, kekuatan pipa, keausan abu intensitas tentang sa pipa, korosi, dll.

3. Daftar literatur yang digunakan

1. Lipov Yu.M. Perhitungan termal ketel uap. -Izhevsk: Pusat Penelitian "Dinamika Reguler dan Chaotic", 2001
2. Perhitungan termal boiler (Metode normatif). - St. Petersburg: NPO CKTI, 1998
3. Kondisi teknis dan instruksi pengoperasian untuk ketel uap TGM-84.

Unduh: Anda tidak memiliki akses untuk mengunduh file dari server kami.

Disusun oleh: M.V. KALMYKOV UDC 621.1 Desain dan pengoperasian boiler TGM-84: Metode. ukaz. / Samar. negara teknologi un-t; Komp. M.V. Kalmykov. Samara, 2006. 12 hal. Karakteristik teknis utama, tata letak dan deskripsi desain boiler TGM-84 dan prinsip operasinya dipertimbangkan. Gambar-gambar tata letak unit boiler dengan peralatan tambahan, pandangan umum boiler dan komponennya diberikan. Diagram jalur uap-air boiler dan deskripsi operasinya disajikan. Instruksi metodis ditujukan untuk siswa khusus 140101 "pembangkit listrik termal". il. 4. Daftar Pustaka: 3 judul. Diterbitkan oleh keputusan dewan redaksi dan penerbitan SamSTU 0 KARAKTERISTIK UTAMA UNIT BOILER Unit boiler TGM-84 dirancang untuk menghasilkan uap bertekanan tinggi dengan membakar bahan bakar gas atau bahan bakar minyak dan dirancang untuk parameter berikut: Keluaran uap nominal ……………………………….Tekanan kerja di dalam drum ………………………………………… Tekanan kerja uap di belakang katup uap utama ……………. Suhu uap super panas ………………………………………. Suhu air umpan ……………………………………… Suhu udara panas a) selama pembakaran bahan bakar minyak …………………………………………. b) saat membakar gas ………………………………………………. 420 t/jam 155 ata 140 ata 550 °С 230 °С 268 °С 238 °С Ini terdiri dari ruang bakar, yang merupakan saluran gas naik dan poros konvektif turun (Gbr. 1). Ruang bakar dibagi oleh layar dua cahaya. Bagian bawah dari setiap layar samping masuk ke layar perapian yang sedikit miring, kolektor bawah yang melekat pada kolektor layar dua lampu dan bergerak bersama dengan deformasi termal selama pembakaran dan shutdown boiler. Kehadiran layar dua lampu memberikan pendinginan gas buang yang lebih intensif. Oleh karena itu, tegangan termal volume tungku boiler ini dipilih secara signifikan lebih tinggi daripada di unit batubara bubuk, tetapi lebih rendah daripada ukuran standar boiler gas-minyak lainnya. Ini memfasilitasi kondisi kerja pipa-pipa layar dua cahaya, yang merasakan jumlah panas terbesar. Di bagian atas tungku dan di ruang putar ada superheater layar semi-radiasi. Poros konvektif menampung superheater konvektif horizontal dan penghemat air. Di belakang economizer air ada ruang dengan tempat sampah penerima pembersih tembakan. Dua pemanas udara regeneratif tipe RVP-54, dihubungkan secara paralel, dipasang setelah poros konvektif. Boiler dilengkapi dengan dua blower VDN-26-11 dan dua exhaust fan D-21. Ketel berulang kali direkonstruksi, akibatnya model TGM-84A muncul, dan kemudian TGM-84B. Secara khusus, penyaring terpadu diperkenalkan dan distribusi uap yang lebih seragam antara pipa dicapai. Pitch melintang pipa di tumpukan horizontal bagian konvektif dari superheater uap meningkat, sehingga mengurangi kemungkinan kontaminasi dengan minyak hitam. 2 0 R dan s. 1. Bagian memanjang dan melintang dari boiler gas-minyak TGM-84: 1 – ruang bakar; 2 - pembakar; 3 - gendang; 4 - layar; 5 - superheater konvektif; 6 - unit kondensasi; 7 – penghemat; 11 - penangkap tembakan; 12 - siklon pemisah jarak jauh Boiler modifikasi pertama TGM-84 dilengkapi dengan 18 pembakar minyak-gas yang ditempatkan dalam tiga baris di dinding depan ruang bakar. Saat ini, empat atau enam burner dengan produktivitas lebih tinggi dipasang, yang menyederhanakan perawatan dan perbaikan boiler. PERANGKAT BURNER Ruang bakar dilengkapi dengan 6 burner minyak-gas yang dipasang dalam dua tingkat (berbentuk 2 segitiga berturut-turut, top up, di dinding depan). Pembakar tingkat bawah diatur pada 7200 mm, tingkat atas pada 10200 mm. Pembakar dirancang untuk pembakaran terpisah dari gas dan bahan bakar minyak, pusaran, aliran tunggal dengan distribusi gas sentral. Pembakar ekstrim dari tingkat bawah diputar ke arah sumbu semi-tungku sebesar 12 derajat. Untuk meningkatkan pencampuran bahan bakar dengan udara, pembakar memiliki baling-baling pemandu, yang melaluinya udara dipelintir. Nozel oli dengan semprotan mekanis dipasang di sepanjang sumbu pembakar pada boiler, panjang laras nosel oli adalah 2700 mm. Desain tungku dan tata letak pembakar harus memastikan proses pembakaran yang stabil, kontrolnya, dan juga mengecualikan kemungkinan pembentukan area yang berventilasi buruk. Pembakar gas harus beroperasi secara stabil, tanpa pemisahan dan nyala api dalam kisaran pengaturan beban panas boiler. Pembakar gas yang digunakan pada boiler harus disertifikasi dan memiliki paspor pabrikan. Tungku RUANG Ruang prismatik dibagi oleh dua layar cahaya menjadi dua semi-tungku. Volume ruang bakar adalah 1557 m3, tegangan panas volume pembakaran adalah 177000 kkal/m3 jam. Dinding samping dan belakang chamber dilindungi oleh tabung evaporator berdiameter 60x6 mm dengan pitch 64 mm. Tirai samping di bagian bawah memiliki kemiringan ke arah tengah tungku dengan kemiringan 15 derajat ke horizontal dan membentuk perapian. Untuk menghindari stratifikasi campuran uap-air dalam pipa yang sedikit condong ke horizontal, bagian layar samping yang membentuk perapian ditutupi dengan batu bata fireclay dan massa kromit. Sistem layar ditangguhkan dari struktur logam langit-langit dengan bantuan batang dan memiliki kemampuan untuk jatuh bebas selama ekspansi termal. Pipa-pipa layar evaporasi dilas bersama dengan batang D-10 mm dengan interval ketinggian 4-5 mm. Untuk meningkatkan aerodinamika bagian atas ruang bakar dan melindungi ruang layar belakang dari radiasi, pipa-pipa layar belakang di bagian atas membentuk langkan ke dalam tungku dengan overhang 1,4 m. % dari pipa layar belakang. 3 Untuk mengurangi efek pemanasan yang tidak merata pada sirkulasi, semua layar dipotong. Layar dua lampu dan dua samping masing-masing memiliki tiga sirkuit sirkulasi, layar belakang memiliki enam. Boiler TGM-84 beroperasi pada skema penguapan dua tahap. Tahap pertama penguapan (kompartemen bersih) termasuk drum, panel belakang, layar dua lampu, 1 dan 2 dari depan panel layar samping. Tahap penguapan kedua (kompartemen garam) mencakup 4 siklon jarak jauh (dua di setiap sisi) dan panel ketiga layar samping dari depan. Ke enam ruang bawah layar belakang, air dari drum disuplai melalui 18 pipa pembuangan, tiga ke setiap kolektor. Masing-masing dari 6 panel mencakup 35 tabung layar. Ujung atas pipa terhubung ke ruang, dari mana campuran uap-air memasuki drum melalui 18 pipa. Layar dua cahaya memiliki jendela yang dibentuk oleh pipa untuk pemerataan tekanan di semi-tungku. Ke tiga ruang bawah dari saringan dua kali lipat, air dari drum masuk melalui 12 pipa gorong-gorong (4 pipa untuk setiap kolektor). Panel ujung masing-masing memiliki 32 tabung layar, yang tengah memiliki 29 tabung. Ujung atas pipa dihubungkan ke tiga ruang atas, dari mana campuran uap-air diarahkan ke drum melalui 18 pipa. Air mengalir dari drum melalui 8 pipa pembuangan ke empat pengumpul depan bawah dari layar samping. Masing-masing panel ini berisi 31 tabung layar. Ujung atas pipa saringan terhubung ke 4 ruang, dari mana campuran uap-air memasuki drum melalui 12 pipa. Ruang bawah kompartemen garam diumpankan dari 4 siklon jarak jauh melalui 4 pipa pembuangan (satu pipa dari setiap siklon). Panel kompartemen garam berisi 31 pipa layar. Ujung atas pipa saringan terhubung ke ruang, dari mana campuran uap-air memasuki 4 siklon jarak jauh melalui 8 pipa. DRUM DAN PERANGKAT PEMISAHAN Drum memiliki diameter dalam 1,8 m dan panjang 18 m. Semua drum terbuat dari baja lembaran 16 GNM (baja mangan-nikel-molibdenum), ketebalan dinding 115 mm. Berat drum sekitar 96600 kg. Drum boiler dirancang untuk menciptakan sirkulasi alami air di dalam boiler, membersihkan dan memisahkan uap yang dihasilkan di pipa layar. Pemisahan campuran uap-air tahap 1 penguapan diatur dalam drum (pemisahan tahap 2 penguapan dilakukan pada boiler di 4 siklon jarak jauh), pencucian semua uap dilakukan dengan air umpan, diikuti oleh menjebak uap air dari uap. Seluruh drum adalah kompartemen yang bersih. Campuran uap-air dari kolektor atas (kecuali untuk kolektor kompartemen garam) memasuki drum dari dua sisi dan memasuki kotak distribusi khusus, dari mana ia dikirim ke siklon, di mana pemisahan utama uap dari air terjadi. Di drum boiler, 92 siklon dipasang - 46 kiri dan 46 kanan. 4 Pemisah pelat horizontal dipasang di saluran keluar uap dari siklon.Uap, setelah melewatinya, memasuki perangkat pencuci gelembung. Di sini, di bawah perangkat pencuci kompartemen bersih, uap disuplai dari siklon jarak jauh, di mana pemisahan campuran uap-air juga diatur. Uap, setelah melewati alat pembilas gelembung, memasuki lembaran berlubang, di mana uap dipisahkan dan alirannya disamakan secara bersamaan. Setelah melewati lembaran berlubang, uap dikeluarkan melalui 32 pipa saluran keluar uap ke ruang masuk superheater yang dipasang di dinding dan 8 pipa ke unit kondensat. Beras. 2. Skema penguapan dua tahap dengan siklon jarak jauh: 1 – drum; 2 - topan jarak jauh; 3 - kolektor bawah dari sirkuit sirkulasi; 4 - pipa pembangkit uap; 5 - pipa bawah; 6 - pasokan air umpan; 7 - saluran keluar air bersih; 8 - pipa bypass air dari drum ke topan; 9 - pipa bypass uap dari siklon ke drum; 10 - pipa keluar uap dari unit Sekitar 50% air umpan disuplai ke perangkat pembilas gelembung, dan sisanya dialirkan melalui manifold distribusi ke dalam drum di bawah permukaan air. Ketinggian air rata-rata dalam drum adalah 200 mm di bawah sumbu geometriknya. Fluktuasi level yang diizinkan dalam drum 75 mm. Untuk menyamakan kadar garam di kompartemen garam boiler, dua gorong-gorong dipindahkan, sehingga siklon kanan memberi makan pengumpul garam kiri bawah, dan yang kiri memberi makan yang kanan. 5 DESAIN SUPERHEATER Uap Permukaan pemanas superheater terletak di ruang bakar, cerobong asap horizontal dan poros downcomer. Skema superheater adalah aliran ganda dengan banyak pencampuran dan transfer uap melintasi lebar boiler, yang memungkinkan Anda untuk menyamakan distribusi termal masing-masing kumparan. Menurut sifat persepsi panas, superheater secara kondisional dibagi menjadi dua bagian: radiasi dan konvektif. Bagian pancaran termasuk wall-mounted superheater (SSH), baris pertama layar (SHR) dan bagian dari ceiling superheater (SHS), yang melindungi langit-langit ruang bakar. Untuk konvektif - layar baris kedua, bagian dari superheater langit-langit dan superheater konvektif (KPP). Pipa PLTN superheater yang dipasang di dinding radiasi melindungi dinding depan ruang bakar. PLTN terdiri dari enam panel, dua di antaranya masing-masing 48 pipa, dan sisanya 49 pipa, jarak antar pipa 46 mm. Setiap panel memiliki 22 pipa bawah, sisanya naik. Manifold inlet dan outlet terletak di area yang tidak dipanaskan di atas ruang bakar, manifold perantara terletak di area yang tidak dipanaskan di bawah ruang bakar. Ruang atas ditangguhkan dari struktur logam langit-langit dengan bantuan batang. Pipa-pipa tersebut diikat dalam 4 tingkatan tingginya dan memungkinkan pergerakan vertikal dari panel-panel. Ceiling superheater Ceiling superheater terletak di atas tungku dan cerobong asap horizontal, terdiri dari 394 pipa yang ditempatkan dengan pitch 35 mm dan dihubungkan oleh kolektor inlet dan outlet. Screen superheater Screen superheater terdiri dari dua baris screen vertikal (30 layar di setiap baris) yang terletak di bagian atas ruang bakar dan cerobong asap putar. Langkah antara layar 455 mm. Layar terdiri dari 23 gulungan dengan panjang yang sama dan dua manifold (masuk dan keluar) dipasang secara horizontal di area yang tidak dipanaskan. Superheater konvektif Superheater konvektif tipe horizontal terdiri dari bagian kiri dan kanan yang terletak di cerobong downcomer di atas economizer air. Setiap sisi, pada gilirannya, dibagi menjadi dua langkah lurus. 6 JALAN UAP BOILER Uap jenuh dari drum boiler melalui 12 pipa bypass uap memasuki kolektor atas PLTN, dari mana ia bergerak ke bawah melalui pipa tengah 6 panel dan memasuki 6 kolektor bawah, setelah itu naik melalui pipa luar 6 panel ke kolektor atas, di mana 12 pipa yang tidak dipanaskan diarahkan ke kolektor inlet superheater langit-langit. Selanjutnya, uap bergerak di sepanjang lebar boiler di sepanjang pipa langit-langit dan memasuki header outlet superheater yang terletak di dinding belakang cerobong konvektif. Dari kolektor ini, uap dibagi menjadi dua aliran dan diarahkan ke ruang desuperheater tahap 1, dan kemudian ke ruang layar luar (7 kiri dan 7 kanan), setelah melewati kedua aliran uap masuk ke desuperheater menengah dari tahap ke-2, kiri dan kanan. Dalam desuperheater tahap I dan II, uap dipindahkan dari sisi kiri ke sisi kanan dan, sebaliknya, untuk mengurangi ketidakseimbangan termal yang disebabkan oleh misalignment gas. Setelah meninggalkan desuperheater perantara dari injeksi kedua, uap memasuki pengumpul layar tengah (8 kiri dan 8 kanan), melewati yang diarahkan ke ruang masuk pos pemeriksaan. Desuperheater tahap III dipasang di antara bagian atas dan bawah gearbox. Uap superheated kemudian dikirim ke turbin melalui pipa uap. Beras. 3. Skema boiler superheater: 1 - drum boiler; 2 - panel tabung radiasi dua arah radiasi (kolektor atas ditampilkan secara kondisional di sebelah kiri, dan kolektor bawah di sebelah kanan); 3 - panel langit-langit; 4 - desuperheater injeksi; 5 – tempat injeksi air ke dalam uap; 6 - layar ekstrim; 7 - layar sedang; 8 - paket konvektif; 9 – keluaran steam dari boiler 7 CONDENSATE UNIT DAN INJECTION DEPOSIT COOLERS Untuk mendapatkan kondensat sendiri, boiler dilengkapi dengan 2 unit kondensat (satu di setiap sisi) yang terletak di langit-langit boiler di atas bagian konvektif. Mereka terdiri dari 2 manifold distribusi, 4 kondensor dan kolektor kondensat. Setiap kapasitor terdiri dari ruang D426x36 mm. Permukaan pendingin kondensor dibentuk oleh pipa yang dilas ke pelat tabung, yang dibagi menjadi dua bagian dan membentuk saluran keluar air dan ruang saluran masuk air. Uap jenuh dari drum boiler dikirim melalui 8 pipa ke empat manifold distribusi. Dari masing-masing kolektor, uap dialirkan ke dua kondensor dengan pipa sebanyak 6 pipa ke masing-masing kondensor. Pengembunan uap jenuh yang berasal dari drum ketel dilakukan dengan mendinginkannya dengan air umpan. Air umpan setelah sistem suspensi disuplai ke ruang pasokan air, melewati tabung kondensor dan keluar ke ruang drainase dan selanjutnya ke economizer air. Uap jenuh yang berasal dari drum mengisi ruang uap di antara pipa, bersentuhan dengannya dan mengembun. Kondensat yang dihasilkan melalui 3 pipa dari masing-masing kondensor memasuki dua kolektor, dari sana diumpankan melalui regulator ke desuperheater I, II, III injeksi kiri dan kanan. Injeksi kondensat terjadi karena tekanan yang terbentuk dari perbedaan pipa Venturi dan penurunan tekanan pada jalur uap superheater dari drum ke titik injeksi. Kondensat disuntikkan ke dalam rongga pipa "Venturi" melalui 24 lubang dengan diameter 6 mm yang terletak di sekitar lingkar pada titik sempit pipa. Pipa Venturi pada beban penuh pada boiler mengurangi tekanan uap dengan meningkatkan kecepatannya di tempat injeksi sebesar 4 kgf/cm2. Kapasitas maksimum satu kondensor pada beban 100% dan parameter desain uap dan air umpan adalah 17,1 t/jam. AIR ECONOMIZER Hemat air serpentine baja terdiri dari 2 bagian yang ditempatkan masing-masing di sisi kiri dan kanan poros downcomer. Setiap bagian dari economizer terdiri dari 4 blok: bawah, 2 tengah dan atas. Bukaan dibuat di antara blok. Penghemat air terdiri dari 110 paket koil yang disusun sejajar dengan bagian depan boiler. Gulungan di blok terhuyung-huyung dengan nada 30 mm dan 80 mm. Blok tengah dan atas dipasang pada balok yang terletak di cerobong asap. Untuk melindungi dari lingkungan gas, balok-balok ini ditutupi dengan insulasi, dilindungi oleh lembaran logam setebal 3 mm dari aksi mesin peledakan tembakan. Blok bawah ditangguhkan dari balok dengan bantuan rak. Rak memungkinkan kemungkinan melepas paket gulungan selama perbaikan. 8 Ruang masuk dan keluar dari penghemat air terletak di luar saluran gas dan dipasang ke kerangka ketel dengan tanda kurung. Balok penghemat air didinginkan (suhu balok selama menyalakan dan selama operasi tidak boleh melebihi 250 °C) dengan memasok udara dingin kepada mereka dari tekanan kipas blower, dengan pelepasan udara ke dalam kotak hisap kipas blower. AIR HEATER Dua pemanas udara regeneratif RVP-54 dipasang di ruang boiler. Pemanas udara regeneratif RVP-54 adalah penukar panas aliran balik yang terdiri dari rotor berputar yang tertutup di dalam wadah tetap (Gbr. 4). Rotor terdiri dari cangkang dengan diameter 5590 mm dan tinggi 2250 mm, terbuat dari baja lembaran setebal 10 mm dan hub dengan diameter 600 mm, serta rusuk radial yang menghubungkan hub dengan cangkang, membagi rotor menjadi 24 sektor. Setiap sektor dibagi dengan lembaran vertikal menjadi P dan s. Fig. 4. Skema struktural pemanas udara regeneratif: 1 – saluran; 2 - gendang; 3 - tubuh; 4 - isian; 5 - poros; 6 - bantalan; 7 - segel; 8 - motor listrik tiga bagian. Bagian lembaran pemanas diletakkan di dalamnya. Ketinggian bagian dipasang dalam dua baris. Baris atas adalah bagian panas dari rotor, terbuat dari spacer dan lembaran bergelombang, setebal 0,7 mm. Baris bagian bawah adalah bagian dingin dari rotor dan terbuat dari lembaran lurus pengatur jarak, tebal 1,2 mm. Kemasan ujung dingin lebih rentan terhadap korosi dan dapat dengan mudah diganti. Poros berongga lewat di dalam hub rotor, memiliki flensa di bagian bawah, tempat rotor bersandar, hub dipasang ke flensa dengan stud. RVP memiliki dua penutup - atas dan bawah, pelat penyegelan dipasang di atasnya. 9 Proses pertukaran panas dilakukan dengan memanaskan packing rotor di aliran gas dan mendinginkannya di aliran udara. Pergerakan berurutan dari pengemasan yang dipanaskan dari aliran gas ke aliran udara dilakukan karena rotasi rotor dengan frekuensi 2 putaran per menit. Pada setiap saat, dari 24 sektor rotor, 13 sektor termasuk dalam jalur gas, 9 sektor - di jalur udara, dua sektor dimatikan dari pekerjaan dan ditutupi oleh pelat penyegel. Pemanas udara menggunakan prinsip aliran berlawanan: udara dimasukkan dari sisi keluar dan dikeluarkan dari sisi saluran masuk gas. Pemanas udara dirancang untuk memanaskan udara dari 30 hingga 280 °С saat mendinginkan gas dari 331 °С hingga 151 °С saat beroperasi dengan bahan bakar minyak. Keuntungan dari pemanas udara regeneratif adalah kekompakan dan bobotnya yang rendah, kerugian utama adalah limpahan udara yang signifikan dari sisi udara ke sisi gas (pengisapan udara standar adalah 0,2–0,25). BOILER FRAME Rangka boiler terdiri dari kolom baja yang dihubungkan oleh balok horizontal, rangka dan bresing, dan berfungsi untuk menyerap beban dari berat drum, semua permukaan pemanas, unit kondensat, pelapis, insulasi dan platform perawatan. Rangka boiler dibuat dilas dari logam canai berbentuk dan baja lembaran. Kolom bingkai melekat pada fondasi beton bertulang bawah tanah boiler, alas (sepatu) kolom dituangkan dengan beton. LAYING Lapisan ruang bakar terdiri dari beton tahan api, pelat covelite dan plester magnesia penyegelan. Ketebalan lapisan adalah 260 mm. Itu dipasang dalam bentuk perisai yang melekat pada kerangka boiler. Lapisan langit-langit terdiri dari panel, setebal 280 mm, terletak bebas di pipa superheater. Struktur panel: lapisan beton tahan api setebal 50 mm, lapisan beton isolasi termal setebal 85 mm, tiga lapis pelat covelite, ketebalan total 125 mm dan lapisan pelapis magnesia penyegel, tebal 20 mm, diterapkan ke jaring logam. Lapisan ruang pembalik dan poros konveksi dipasang pada pelindung, yang, pada gilirannya, melekat pada kerangka boiler. Ketebalan total lapisan ruang pembalik adalah 380 mm: beton tahan api - 80 mm, beton isolasi termal - 135 mm dan empat lapisan pelat covelite masing-masing 40 mm. Lapisan superheater konvektif terdiri dari satu lapisan beton isolasi termal setebal 155 mm, lapisan beton tahan api - 80 mm dan empat lapisan pelat covelite - 165 mm. Di antara pelat ada lapisan damar wangi sovelite dengan ketebalan 2÷2,5 mm. Lapisan water economizer, setebal 260 mm, terdiri dari beton tahan api dan isolasi termal dan tiga lapis pelat covelite. TINDAKAN KESELAMATAN Pengoperasian unit boiler harus dilakukan sesuai dengan "Aturan untuk Desain dan Operasi Aman Boiler Uap dan Air Panas" saat ini yang disetujui oleh Rostekhnadzor dan "Persyaratan Teknis untuk Keselamatan Ledakan Pabrik Boiler yang Menggunakan Bahan Bakar Minyak dan Gas Alam", serta "Aturan Keselamatan untuk pemeliharaan peralatan listrik termal pembangkit listrik saat ini". Daftar bibliografi 1. Manual operasi untuk boiler daya TGM-84 di TPP VAZ. 2. Meiklyar M.V. Unit boiler modern TKZ. M.: Energi, 1978. 3. A.P. Kovalev, N.S. Leleev, T.V. Vilensky. Generator uap: Buku teks untuk universitas. M.: Energoatomizdat, 1985. 11 Desain dan pengoperasian boiler TGM-84 Disusun oleh Maksim Vitalievich KALMYKOV Editor N.V. Versh i nina Editor teknis G.N. Shan'kov Ditandatangani untuk publikasi pada 20.06.06. Format 60×84 1/12. Kertas offset. Pencetakan offset. R.l. 1.39. Kondisi.cr.-ott. 1.39. Uch.-ed. l. 1.25 Peredaran 100. P. - 171. ___________________________________________________________________________________________________ Lembaga Pendidikan Tinggi Profesi Negeri "Universitas Teknik Negeri Samara" 432100, Samara, st. Molodogvardeyskaya, 244. Bangunan utama 12

KEMENTERIAN ENERGI DAN ELEKTRIFIKASI USSR

DEPARTEMEN TEKNIS UTAMA UNTUK OPERASI
SISTEM ENERGI

DATA ENERGI KHUSUS
BOILER TGM-96B UNTUK PEMBAKARAN BAHAN BAKAR BAHAN BAKAR

Moskow 1981

Karakteristik Energi Khas ini dikembangkan oleh Soyuztekhenergo (insinyur G.I. GUTSALO)

Karakteristik energi khas boiler TGM-96B disusun berdasarkan uji termal yang dilakukan oleh Soyuztekhenergo di Riga CHPP-2 dan Sredaztekhenergo di CHPP-GAZ, dan mencerminkan efisiensi boiler yang dapat dicapai secara teknis.

Karakteristik energi yang khas dapat menjadi dasar untuk menyusun karakteristik standar boiler TGM-96B saat membakar bahan bakar minyak.

Lampiran

. DESKRIPSI SINGKAT PERALATAN INSTALASI BOILER

1.1 . Boiler TGM-96B dari Pabrik Boiler Taganrog - gas-minyak dengan sirkulasi alami dan tata letak berbentuk U, dirancang untuk bekerja dengan turbin T -100/120-130-3 dan PT-60-130/13. Parameter desain utama boiler saat beroperasi dengan bahan bakar minyak diberikan pada Tabel. .

Menurut TKZ, beban minimum boiler yang diizinkan menurut kondisi sirkulasi adalah 40% dari nominal.

1.2 . Ruang bakar berbentuk prismatik dan denahnya berbentuk persegi panjang dengan dimensi 6080 × 14700 mm. Volume ruang bakar adalah 1635 m 3 . Tegangan termal volume tungku adalah 214 kW/m 3 , atau 184 10 3 kkal/(m 3 jam). Layar evaporasi dan superheater dinding radiasi (RNS) ditempatkan di ruang bakar. Di bagian atas tungku di ruang putar terdapat screen superheater (SHPP). Dalam poros konvektif yang lebih rendah, dua paket konvektif superheater (CSH) dan penghemat air (WE) ditempatkan secara seri di sepanjang aliran gas.

1.3 . Jalur uap boiler terdiri dari dua aliran independen dengan transfer uap antara sisi boiler. Temperatur steam superheated dikontrol dengan injeksi kondensatnya sendiri.

1.4 . Di dinding depan ruang bakar ada empat pembakar minyak-gas aliran ganda HF TsKB-VTI. Burner dipasang dalam dua tingkat pada elevasi -7250 dan 11300 mm dengan sudut elevasi 10° terhadap horizon.

Untuk pembakaran bahan bakar minyak, nozel mekanik uap "Titan" disediakan dengan kapasitas nominal 8,4 t / jam pada tekanan bahan bakar minyak 3,5 MPa (35 kgf / cm 2). Tekanan uap untuk meniup dan menyemprotkan bahan bakar minyak direkomendasikan oleh pembangkit sebesar 0,6 MPa (6 kgf/cm2). Konsumsi uap per nosel adalah 240 kg/jam.

1.5 . Pabrik boiler dilengkapi dengan:

Dua kipas angin VDN-16-P dengan kapasitas 259 10 3 m 3 / jam dengan margin 10%, tekanan 39,8 MPa (398,0 kgf / m 2) dengan margin 20%, kekuatan 500/ 250 kW dan kecepatan putaran 741/594 rpm setiap mesin;

Dua knalpot asap DN-24 × 2-0,62 GM dengan kapasitas margin 10% 415 10 3 m 3 / jam, tekanan dengan margin 20% 21,6 MPa (216,0 kgf / m 2), daya 800/400 kW dan kecepatan 743/595 rpm setiap mesin.

1.6. Untuk membersihkan permukaan pemanas konvektif dari endapan abu, proyek menyediakan pabrik tembakan, untuk membersihkan RAH - mencuci air dan meniup dengan uap dari drum dengan penurunan tekanan di pabrik pelambatan. Durasi meniup satu RAH 50 menit.

. KARAKTERISTIK ENERGI KHUSUS BOILER TGM-96B

2.1 . Karakteristik energi khas boiler TGM-96B ( Nasi. , , ) disusun berdasarkan hasil uji termal boiler di Riga CHPP-2 dan CHPP GAZ sesuai dengan bahan instruktif dan pedoman metodologis untuk standarisasi indikator teknis dan ekonomi boiler. Karakteristiknya mencerminkan efisiensi rata-rata boiler baru yang beroperasi dengan turbin T -100/120-130/3 dan PT-60-130/13 di bawah kondisi berikut diambil sebagai inisial.

2.1.1 . Neraca bahan bakar pembangkit listrik yang menggunakan bahan bakar cair didominasi oleh bahan bakar minyak dengan kandungan sulfur tinggi M 100. Oleh karena itu, karakteristik dibuat untuk bahan bakar minyak M 100 (GOST 10585-75 ) dengan ciri-ciri: AP = 0,14%, W P = 1,5%, S P = 3,5%, (9500 kkal/kg). Semua perhitungan yang diperlukan dibuat untuk massa kerja bahan bakar minyak

2.1.2 . Suhu bahan bakar minyak di depan nozel diasumsikan 120 ° C( t t= 120 °С) berdasarkan kondisi viskositas bahan bakar minyak M 100, sama dengan 2,5 ° VU, menurut 5,41 PTE.

2.1.3 . Suhu rata-rata tahunan udara dingin (tx .c.) pada saluran masuk ke kipas blower diambil sama dengan 10 ° C , karena boiler TGM-96B terutama terletak di daerah iklim (Moskow, Riga, Gorky, Chisinau) dengan suhu udara tahunan rata-rata mendekati suhu ini.

2.1.4 . Suhu udara pada saluran masuk ke pemanas udara (t vp) diambil sama dengan 70 ° C dan konstan ketika beban boiler berubah, sesuai dengan 17,25 PTE.

2.1.5 . Untuk pembangkit listrik dengan sambungan silang, suhu air umpan (t a.c.) di depan boiler diambil seperti yang dihitung (230 °C) dan konstan ketika beban boiler berubah.

2.1.6 . Konsumsi panas bersih spesifik untuk pembangkit turbin diasumsikan 1750 kkal/(kWh), menurut pengujian termal.

2.1.7 . Koefisien aliran panas diasumsikan bervariasi dengan beban boiler dari 98,5% pada beban pengenal hingga 97,5% pada beban 0,6nomor D.

2.2 . Perhitungan karakteristik standar dilakukan sesuai dengan instruksi "Perhitungan termal unit boiler (metode normatif)", (M.: Energia, 1973).

2.2.1 . Efisiensi kotor boiler dan kehilangan panas dengan gas buang dihitung sesuai dengan metodologi yang dijelaskan dalam buku oleh Ya.L. Pekker "Perhitungan termal berdasarkan karakteristik pengurangan bahan bakar" (M.: Energia, 1977).

di mana

di sini

uh = α "ve + Δ tr

uh- koefisien kelebihan udara dalam gas buang;

Δ tr- cangkir hisap di jalur gas boiler;

T uh- suhu gas buang di belakang knalpot asap.

Perhitungan memperhitungkan suhu gas buang yang diukur dalam pengujian termal boiler dan diturunkan ke kondisi untuk membangun karakteristik standar (parameter inputt x masuk, t "kf, t a.c.).

2.2.2 . Koefisien udara berlebih pada titik mode (di belakang economizer air)α "ve diambil sama dengan 1,04 pada beban pengenal dan berubah menjadi 1,1 pada beban 50% menurut uji termal.

Pengurangan koefisien udara berlebih yang dihitung (1.13) di hilir economizer air ke yang diadopsi dalam karakteristik standar (1.04) dicapai dengan pemeliharaan mode pembakaran yang benar sesuai dengan peta rezim boiler, kepatuhan dengan persyaratan PTE mengenai hisap udara ke dalam tungku dan ke jalur gas dan pemilihan satu set nozel.

2.2.3 . Hisap udara ke jalur gas boiler pada beban pengenal diambil sama dengan 25%. Dengan perubahan beban, hisap udara ditentukan oleh rumus

2.2.4 . Kehilangan panas dari ketidaklengkapan kimia pembakaran bahan bakar (q 3 ) diambil sama dengan nol, karena selama pengujian boiler dengan udara berlebih, diterima dalam karakteristik energi Khas, mereka tidak ada.

2.2.5 . Kehilangan panas dari ketidaklengkapan mekanis pembakaran bahan bakar (q 4 ) diambil sama dengan nol menurut "Peraturan tentang harmonisasi karakteristik peraturan peralatan dan perkiraan konsumsi bahan bakar spesifik" (M.: STsNTI ORGRES, 1975).

2.2.6 . Kehilangan panas ke lingkungan (q 5 ) tidak ditentukan selama pengujian. Mereka dihitung sesuai dengan "Metode pengujian pabrik boiler" (M.: Energia, 1970) sesuai dengan rumus

2.2.7 . Konsumsi daya spesifik untuk pompa listrik umpan PE-580-185-2 dihitung menggunakan karakteristik pompa yang diadopsi dari spesifikasi TU-26-06-899-74.

2.2.8 . Konsumsi daya spesifik untuk draft dan blast dihitung dari konsumsi daya untuk penggerak kipas angin dan knalpot asap, diukur selama pengujian termal dan dikurangi ke kondisi (Δ tr= 25%), diadopsi dalam penyusunan karakteristik peraturan.

Telah ditetapkan bahwa pada kepadatan yang cukup dari jalur gas (Δ α 30%) knalpot asap memberikan beban pengenal boiler pada kecepatan rendah, tetapi tanpa cadangan apa pun.

Kipas angin dengan kecepatan rendah memastikan pengoperasian normal boiler hingga beban 450 t/jam.

2.2.9 . Total daya listrik dari mekanisme pabrik boiler mencakup kekuatan penggerak listrik: pompa umpan listrik, knalpot asap, kipas, pemanas udara regeneratif (Gbr. ). Kekuatan motor listrik pemanas udara regeneratif diambil sesuai dengan data paspor. Kekuatan motor listrik dari knalpot asap, kipas dan pompa umpan listrik ditentukan selama pengujian termal boiler.

2.2.10 . Konsumsi panas spesifik untuk pemanasan udara dalam unit kalori dihitung dengan mempertimbangkan pemanasan udara dalam kipas.

2.2.11 . Konsumsi panas spesifik untuk kebutuhan tambahan pabrik boiler termasuk kehilangan panas di pemanas, yang efisiensinya diasumsikan 98%; untuk steam blowing RAH dan heat loss dengan steam blowing dari boiler.

Konsumsi panas untuk steam blowing RAH dihitung dengan rumus

Q obd = Astaga · saya setuju · obd 10 -3 MW (Gkal/jam)

di mana Astaga= 75 kg/menit sesuai dengan “Standar konsumsi steam dan kondensat untuk kebutuhan tambahan unit daya 300, 200, 150 MW” (M.: STSNTI ORGRES, 1974);

saya setuju = saya kita. pasangan= 2598 kJ/kg (kkal/kg)

obd= 200 menit (4 perangkat dengan waktu tiupan 50 menit saat dinyalakan pada siang hari).

Konsumsi panas dengan blowdown boiler dihitung dengan rumus

produk Q = produk G · saya k.v10 -3 MW (Gkal/jam)

di mana produk G = nomor PD 10 2 kg/jam

P = 0,5%

saya k.v- entalpi air boiler;

2.2.12 . Prosedur untuk melakukan pengujian dan pilihan alat ukur yang digunakan dalam pengujian ditentukan oleh "Metode pengujian instalasi boiler" (M.: Energia, 1970).

. PERUBAHAN PERATURAN

3.1 . Untuk membawa indikator normatif utama dari operasi boiler ke kondisi yang berubah dari operasinya dalam batas deviasi yang diizinkan dari nilai parameter, amandemen diberikan dalam bentuk grafik dan nilai numerik. Amandemen untukq 2 dalam bentuk grafik ditunjukkan pada gambar. , . Koreksi suhu gas buang ditunjukkan pada gambar. . Selain di atas, koreksi diberikan untuk perubahan suhu bahan bakar minyak pemanas yang dipasok ke boiler, dan untuk perubahan suhu air umpan.

3.1.1 . Koreksi untuk perubahan suhu bahan bakar minyak yang dipasok ke boiler dihitung dari efek perubahan Ke Q pada q 2 dengan rumus