Uzroci povećane vibracije industrijskog ventilatora. Ugradnja ventilatora
U djelatnostima dijagnostičkog biroa odjela za popravak metalurških poduzeća, prilično se često izvodi balansiranje propelera dimovoda i ventilatora u vlastitim ležajevima. Učinkovitost ove operacije podešavanja je značajna u usporedbi s malim promjenama u mehanizmu. To nam omogućuje da balansiranje definiramo kao jednu od jeftinijih tehnologija u radu mehaničke opreme. Izvedivost svake tehničke operacije određena je ekonomskom učinkovitošću koja se temelji na tehničkom učinku operacije ili mogućim gubicima od nepravodobne provedbe tog utjecaja.
Proizvodnja rotora u poduzeću za proizvodnju strojeva nije uvijek jamstvo kvalitete balansiranja. U mnogim slučajevima proizvođači su ograničeni na statičko balansiranje. Balansiranje na strojevima za balansiranje je, naravno, nužna tehnološka operacija u proizvodnji i nakon popravka radnog kola. Međutim, nemoguće je proizvodne pogonske uvjete (stupanj anizotropije nosača, prigušenja, utjecaj tehnoloških parametara, kvaliteta montaže i ugradnje te niz drugih čimbenika) približiti uvjetima balansiranja na strojevima.
Praksa je pokazala da pažljivo balansiran impeler na stroju mora biti dodatno balansiran u vlastitim osloncima. Očito, nezadovoljavajuće stanje vibracija ventilacijskih jedinica tijekom puštanja u rad nakon instalacije ili popravka dovodi do prijevremenog trošenja opreme. S druge strane, transport radnog kola do stroja za balansiranje mnogo kilometara od industrijskog poduzeća nije opravdan u smislu vremenskih i financijskih troškova. Dodatna demontaža, opasnost od oštećenja impelera tijekom transporta, sve to dokazuje učinkovitost balansiranja na licu mjesta u vlastitim nosačima.
Pojava suvremene opreme za mjerenje vibracija omogućuje dinamičko balansiranje na mjestu rada i smanjenje vibracijskog opterećenja nosača na prihvatljive granice.
Jedan od aksioma zdravog stanja opreme je rad mehanizama s niskom razinom vibracija. U tom se slučaju smanjuje utjecaj brojnih destruktivnih čimbenika koji utječu na ležajne jedinice mehanizma. Istodobno se povećava trajnost ležajnih jedinica i mehanizma u cjelini, a osigurava se stabilna provedba tehnološkog procesa, u skladu s navedenim parametrima. Što se tiče ventilatora i dimovoda, niska razina vibracija uvelike je određena ravnotežom impelera, pravodobnim balansiranjem.
Posljedice rada mehanizma s povećanom vibracijom: uništenje ležajnih sklopova, ležišta ležaja, temelja, povećana potrošnja električne energije za pogon instalacije. U radu se razmatraju posljedice nepravovremenog balansiranja impelera dimovoda i ventilatora radionica metalurških poduzeća.
Ispitivanje vibracija ventilatora visokih peći pokazalo je da je glavni uzrok pojačanih vibracija dinamička neuravnoteženost impelera. Donesena odluka - balansiranje impelera u vlastitim nosačima omogućilo je smanjenje ukupne razine vibracija za 3 ... 5 puta, na razinu od 2,0 ... 3,0 mm / s pri radu pod opterećenjem (slika 1). To je omogućilo povećanje vijeka trajanja ležajeva za 5...7 puta. Utvrđeno je da za mehanizme istog tipa postoji značajno širenje dinamičkih koeficijenata utjecaja (više od 10%), što određuje potrebu za balansiranjem u vlastitim osloncima. Glavni čimbenici koji utječu na širenje koeficijenata utjecaja su: nestabilnost dinamičkih karakteristika rotora; odstupanje svojstava sustava od linearnosti; pogreške u postavljanju ispitnih utega.
Slika 1 - Maksimalne razine brzine vibracija (mm/s) ležajeva ventilatora prije i nakon balansiranja
 |
|
| ali) | b) |
 |
|
| u) | G) |
Slika 2 - Neravnomjerno erozivno trošenje lopatica radnog kola
Među razlozima neuravnoteženosti impelera dimovoda i ventilatora treba istaknuti sljedeće:
1. Neravnomjerno trošenje lopatica (slika 2), unatoč simetriji rotora i značajnoj brzini. Razlog za ovu pojavu može biti u selektivnoj slučajnosti procesa trošenja zbog vanjskih čimbenika i unutarnjih svojstava materijala. Potrebno je uzeti u obzir stvarna odstupanja geometrije oštrice od projektnog profila.
Slika 3 - Zalijepljeni materijali slični prašini na lopatice radnog kola:
a) odvod dima postrojenja za sinteriranje; b) CCM usis pare
3. Posljedice popravka noževa u uvjetima rada na mjestu ugradnje. Ponekad neravnoteža može biti uzrokovana pojavom početnih pukotina u materijalu diskova i lopatica impelera. Stoga balansiranju treba prethoditi temeljita vizualna kontrola integriteta elemenata rotora (slika 4.). Zavarivanje otkrivenih pukotina ne može osigurati dugotrajan rad mehanizma bez problema. Zavareni spojevi služe kao koncentratori naprezanja i dodatni izvori nastanka pukotina. Preporuča se da se ova metoda obnavljanja koristi samo kao posljednje sredstvo kako bi se osigurao rad u kratkom vremenskom razdoblju, dopuštajući nastavak rada sve dok se impeler ne proizvede i zamijeni.
Slika 4 - Pukotine u elementima impelera:
a) glavni disk; b) lopatice na mjestu pričvršćivanja
U radu rotacijskih mehanizama važnu ulogu igraju dopuštene vrijednosti parametara vibracija. Praktično iskustvo je pokazalo da je usklađenost s preporukama GOST ISO 10816-1-97 „Vibracije. Praćenje stanja strojeva na temelju rezultata mjerenja vibracija na nerotirajućim dijelovima, u odnosu na strojeve klase 1, omogućuje dugotrajan rad dimovoda. Za procjenu tehničkog stanja predlaže se korištenje sljedećih vrijednosti i pravila:
- vrijednost brzine vibracije od 1,8 mm/s, određuje granicu rada opreme bez vremenskih ograničenja i željenu razinu dovršenosti balansiranja rotora u vlastitim osloncima;
- Brzine vibracija u rasponu od 1,8…4,5 mm/s omogućuju opremi da radi dulje vrijeme uz povremeno praćenje parametara vibracija;
- Brzine vibracija preko 4,5 mm/s promatrane tijekom dugog vremenskog razdoblja (1…2 mjeseca) mogu dovesti do oštećenja elemenata opreme;
- Vrijednosti brzine vibracija u rasponu od 4,5…7,1 mm/s omogućuju opremi da radi 5…7 dana, nakon čega slijedi zaustavljanje radi popravka;
- Vrijednosti brzine vibracija u rasponu od 7,1…11,2 mm/s omogućuju opremi da radi 1…2 dana, nakon čega slijedi zaustavljanje radi popravka;
- Vrijednosti brzine vibracija preko 11,2 mm/s nisu dopuštene i smatraju se hitnim.
Nažalost, ugradnja kompenzacijskih utega tijekom balansiranja ne dopušta nam procjenu smanjenja trajnosti ležajnih sklopova i povećanja troškova energije s povećanom vibracijom dimovodnih cijevi. Teorijski proračuni dovode do podcijenjenih vrijednosti gubitaka snage uslijed vibracija.
Dodatne sile koje djeluju na ležajeve, s neuravnoteženim rotorom, dovode do povećanja momenta otpora rotaciji osovine ventilatora i do povećanja potrošnje energije. Na ležajeve i elemente mehanizma djeluju razorne sile.
Analizom sljedećih podataka moguće je procijeniti učinkovitost balansiranja rotora ventilatora ili dodatne akcije popravka za smanjenje vibracija u radnim uvjetima.
Postavke: tip mehanizma; pogonska snaga; napon; frekvencija rotacije; težina; osnovni parametri tijeka rada.
Početni parametri: brzina vibracije na kontrolnim točkama (RMS u frekvencijskom području 10…1000 Hz); struja i napon po fazama.
Dovršene radnje popravka: vrijednosti utvrđenog ispitnog opterećenja; izvedeno zatezanje navojnih spojeva; centriranje.
Vrijednosti parametara nakon izvršenih radnji: brzina vibracije; struja i napon po fazama.
U laboratorijskim uvjetima provedena su istraživanja kako bi se smanjila potrošnja energije motora ventilatora D-3 kao rezultat balansiranja rotora.
Rezultati eksperimenta br.
Početna vibracija: okomito - 9,4 mm/s; aksijalno - 5,0 mm/s.
Fazna struja: 3,9 A; 3,9 A; 3,9 A. Prosječna vrijednost - 3,9 A.
Vibracije nakon balansiranja: okomito - 2,2 mm/s; aksijalno - 1,8 mm / s.
Fazna struja: 3,8 A; 3,6 A; 3,8 A. Prosječna vrijednost - 3,73 A.
Smanjeni parametri vibracija: vertikalni smjer - 4,27 puta; aksijalnog smjera za 2,78 puta.
Smanjenje trenutnih vrijednosti: (3,9 - 3,73) × 100% 3,73 = 4,55%.
Rezultati eksperimenta br.2.
početna vibracija.
Točka 1 - prednji ležaj elektromotora: okomito - 17,0 mm / s; vodoravno - 15,3 mm / s; aksijalno - 2,1 mm / s. Radijus vektor - 22,9 mm/s.
Točka 2 - slobodni ležaj elektromotora: okomito - 10,3 mm / s; vodoravno - 10,6 mm / s; aksijalno - 2,2 mm / s.
Radijus vektor brzine vibracije je 14,9 mm/s.
Vibracije nakon balansiranja.
Točka 1: okomito - 2,8 mm/s; vodoravno - 2,9 mm / s; aksijalno - 1,2 mm / s. Radijus vektor brzine vibracije je 4,2 mm/s.
Točka 2: okomito - 1,4 mm/s; vodoravno - 2,0 mm / s; aksijalno - 1,1 mm / s. Radijus vektor brzine vibracije je 2,7 mm/s.
Smanjeni parametri vibracija.
Komponente u točki 1: okomito - 6 puta; horizontalno - 5,3 puta; aksijalno - 1,75 puta; radijus vektor - 5,4 puta.
Komponente u točki 2: okomito - 7,4 puta; horizontalno - 5,3 puta; aksijalno - 2 puta, radijus vektor - 6,2 puta.
Energetski pokazatelji.
Prije balansiranja. Potrošnja energije za 15 minuta - 0,69 kW. Maksimalna snaga - 2,96 kW. Minimalna snaga je 2,49 kW. Prosječna snaga - 2,74 kW.
Nakon balansiranja. Potrošnja energije za 15 minuta - 0,65 kW. Maksimalna snaga - 2,82 kW. Minimalna snaga je 2,43 kW. Prosječna snaga - 2,59 kW.
Smanjena energetska učinkovitost. Potrošnja energije - (0,69 - 0,65) × 100% / 0,65 \u003d 6,1%. Maksimalna snaga - (2,96 - 2,82) × 100% / 2,82 \u003d 4,9%. Minimalna snaga - (2,49 - 2,43) × 100% / 2,43 \u003d 2,5%. Prosječna snaga - (2,74 - 2,59) / 2,59 × 100% \u003d 5,8%.
Slični rezultati dobiveni su u proizvodnim uvjetima pri balansiranju ventilatora VDN-12 trozonske metodičke peći valjaonice lima. Potrošnja električne energije za 30 minuta iznosila je 33,0 kW, nakon balansiranja - 30,24 kW. Smanjenje potrošnje električne energije u ovom slučaju iznosilo je (33,0 - 30,24) × 100% / 30,24 = 9,1%.
Brzina vibracija prije balansiranja - 10,5 mm/s, nakon balansiranja - 4,5 mm/s. Smanjene vrijednosti brzine vibracija - 2,3 puta.
Smanjenje potrošnje energije od 5% za jedan motor ventilatora od 100 kW rezultirat će godišnjom uštedom od oko 10.000 UAH. To se može postići balansiranjem rotora i smanjenjem vibracijskih opterećenja. Istodobno se povećava trajnost ležajeva i smanjuje trošak zaustavljanja proizvodnje radi popravaka.
Jedan od parametara za ocjenu učinkovitosti balansiranja je učestalost rotacije osovine dimovoda. Dakle, pri balansiranju dimovoda DN-26 zabilježeno je povećanje frekvencije rotacije elektromotora AOD-630-8U1 nakon ugradnje korektivnog utega i smanjenja brzine vibracija nosača ležaja. Brzina vibracija nosača ležaja prije balansiranja: okomito - 4,4 mm/s; horizontalno - 2,9 mm / s. Brzina rotacije prije balansiranja - 745 o/min. Brzina vibracija nosača ležaja nakon balansiranja: okomito - 2,1 mm/s; horizontalno - 1,1 mm / s. Brzina rotacije nakon balansiranja je 747 o/min.
Tehničke karakteristike asinkronog motora AOD-630-8U1: broj parova polova - 8; sinkrona brzina - 750 o / min; nazivna snaga - 630 kW; nazivni moment - 8130 N/m; nazivna brzina -740 o/min; MPUSK / MNOM - 1,3; napon - 6000 V; učinkovitost - 0,948; cosφ = 0,79; faktor preopterećenja - 2,3. Na temelju mehaničkih karakteristika asinkronog motora AOD-630-8U1 moguće je povećanje brzine za 2 o/min uz smanjenje okretnog momenta za 1626 N/m, što dovodi do smanjenja potrošnje energije za 120 kW. To je gotovo 20% nazivne snage.
Sličan odnos između brzine vrtnje i brzine vibracija zabilježen je za asinkrone motore ventilatora sušara tijekom rada na balansiranju (tablica).
Tablica - Vrijednosti brzine vibracija i brzine vrtnje motora ventilatora
|
Amplituda brzine vibracije rotirajuće frekvencijske komponente, mm/s |
Frekvencija rotacije, o/min |
|
2910 |
|
|
2906 |
|
|
2902 |
|
|
10,1 |
2894 |
|
13,1 |
2894 |
Odnos između frekvencije rotacije i vrijednosti brzine vibracija prikazan je na slici 5, a također je prikazana jednadžba linije trenda i točnost aproksimacije. Analiza dobivenih podataka ukazuje na mogućnost postupne promjene brzine vrtnje pri različitim vrijednostima brzine vibracija. Dakle, vrijednosti od 10,1 mm/s i 13,1 mm/s odgovaraju jednoj vrijednosti brzine rotacije - 2894 o/min, a vrijednosti od 1,6 mm/s i 2,6 mm/s odgovaraju frekvencijama od 2906 o/min. i 2910 o/min Na temelju dobivene ovisnosti također je moguće preporučiti vrijednosti od 1,8 mm/s i 4,5 mm/s kao granice tehničkih uvjeta.
Slika 5 - Odnos između brzine vrtnje i vrijednosti brzine vibracija
Kao rezultat istraživanja ustanovljeno je.
1. Balansiranje impelera u vlastitim nosačima dimovoda metalurških jedinica omogućuje značajno smanjenje potrošnje energije i povećanje vijeka trajanja ležajeva.
Uzroci oštećenja strojeva za nacrt
Uzroci oštećenja strojeva za nacrt tijekom rada mogu biti mehanički, električni i aerodinamički.
Mehanički razlozi su:
Neravnoteža rotora kao posljedica trošenja ili naslaga pepela (prašine) na lopaticama;
- istrošenost elemenata spojke: olabavljenje prianjanja čahure rotora na osovinu ili olabavljenje potpora rotora;
- slabljenje temeljnih vijaka (u nedostatku kontramatica i nepouzdanih brava protiv odvrtanja matica) ili nedovoljna krutost nosećih konstrukcija strojeva;
- slabljenje zatezanja sidrenih vijaka kućišta ležaja zbog ugradnje nebažiranih brtvi ispod njih tijekom poravnanja;
- nezadovoljavajuća usklađenost rotora elektromotora i stroja za nacrt;
-pretjerano zagrijavanje i deformacija okna zbog povišene temperature dimnih plinova.
Razlog električnog karaktera je velika neujednačenost zračnog raspora između rotora i statora elektromotora.
Razlog aerodinamičnosti je različita izvedba na bočnim stranama dimovoda s dvostrukim usisom, što može nastati kod jednostranog proklizavanja grijača zraka s pepelom ili nepravilnog podešavanja zaklopki i vodilica.
U usisnim džepovima i volutama strojeva za vuču koji transportiraju prašnjavo okruženje, školjke, kao i usisni lijevci voluta, podložni su najvećem abrazivnom trošenju. Ravne strane voluta i džepova se u manjoj mjeri troše. Na aksijalnim dimovodima kotlova panciri se najintenzivnije troše na mjestima vodilica i impelera. Intenzitet trošenja raste s povećanjem brzine protoka i koncentracije ugljene prašine ili čestica pepela u njemu.
Uzroci vibracija strojeva za nacrt
Glavni uzroci vibracija dimovoda i ventilatora mogu biti:
a) nezadovoljavajuće balansiranje rotora nakon popravka ili neravnoteža tijekom rada kao posljedica neravnomjernog trošenja i oštećenja lopatica u blizini rotora ili oštećenja ležajeva;
b) neispravno poravnanje osovina strojeva s elektromotorom ili njihovo neusklađenost zbog istrošenosti spojke, slabljenja nosive konstrukcije ležajeva, deformacije obloga ispod njih, kada nakon poravnanja ostane mnogo tankih nebažiranih brtvi itd. .;
c) pojačano ili neravnomjerno zagrijavanje rotora odvoda dima, što je uzrokovalo otklon osovine ili deformaciju radnog kola;
d) jednostrano zanošenje pepela grijača zraka itd.
Vibracije se povećavaju kada se prirodne vibracije stroja i nosećih konstrukcija podudaraju (rezonanca), kao i kada konstrukcije nisu dovoljno krute i kada su temeljni vijci olabavljeni. Rezultirajuće vibracije mogu dovesti do labavljenja vijčanih spojeva i spojnih klinova, ključeva, zagrijavanja i ubrzanog trošenja ležajeva, loma vijaka koji pričvršćuju kućišta ležaja, ležišta i uništenja temelja i stroja.
Sprječavanje i otklanjanje vibracija strojeva za propuh zahtijeva sveobuhvatne mjere.
Prilikom prijema i predaje smjene osluškuju rad dimovoda i ventilatora, provjeravaju odsutnost vibracija, nenormalne buke, ispravnost priključka na temelj stroja i elektromotora, temperaturu njihovih ležajeva, i rad spojnice. Ista se provjera vrši i prilikom obilaska opreme tijekom smjene. Kada se pronađu nedostaci koji prijete zaustavljanjem u nuždi, obavještavaju nadzornika smjene da poduzme potrebne mjere i pojača nadzor nad strojem.
Vibracije rotirajućih mehanizama eliminiraju se balansiranjem i centriranjem pomoću električnog pogona. Prije balansiranja provodi se potreban popravak rotora i ležajeva stroja.
Uzroci oštećenja ležaja
U strojevima za nacrt koriste se kotrljajući i klizni ležajevi. Za klizne ležajeve koriste se umetci dvije izvedbe: samopodešavajući s kugličnim ležajem i s cilindričnom (krutom) ležajnom površinom za ugradnju umetka u kućište.
Oštećenje ležaja može biti posljedica previda osoblja, nedostataka u njihovoj izradi, nezadovoljavajućeg popravka i montaže, a posebno lošeg podmazivanja i hlađenja.
Nenormalan rad ležajeva identificira se povećanjem temperature (iznad 650 ° C) i karakterističnom bukom ili kucanjem u kućištu.
Glavni razlozi povećanja temperature u ležajevima su:
Kontaminacija, nedovoljna količina ili curenje masti iz ležajeva, neusklađenost maziva s radnim uvjetima strojeva za nacrt (pregusto ili rijetko ulje), prekomjerno punjenje kotrljajućih ležajeva mašću;
- nepostojanje aksijalnih zazora u kućištu ležaja potrebnih za kompenzaciju toplinskog produljenja osovine;
- mali radijalni zazor ležaja za slijetanje;
-mali radni radijalni zazor ležaja;
- zalijepljenost prstena za podmazivanje u kliznim ležajevima pri vrlo visokoj razini ulja, što onemogućuje slobodno okretanje prstena, odnosno oštećenje prstena;
- trošenje i oštećenje kotrljajućih ležajeva:
staze i kotrljajući elementi se raspadaju,
napukli prstenovi ležaja
unutarnji prsten ležaja je labav na osovini,
drobljenje i lomljenje valjaka, separatora, što je ponekad popraćeno kucanjem u ležaju;
- kršenje hlađenja ležajeva s vodenim hlađenjem;
- neuravnoteženost impelera i vibracija, što naglo pogoršava uvjete opterećenja ležajeva.
Kotrljajni ležajevi postaju neprikladni za daljnji rad zbog korozije, abrazivnog i zamornog trošenja te razaranja kaveza. Do brzog trošenja ležaja dolazi u prisustvu negativnog ili nultog radnog radijalnog zazora zbog temperaturne razlike između osovine i kućišta, pogrešno odabranog početnog radijalnog zazora ili pogrešno odabranog i izvedenog namještanja ležaja na osovinu ili u kućište itd. .
Tijekom ugradnje ili popravka strojeva za nacrt, ležajevi se ne smiju koristiti ako imaju:
Pukotine na prstenovima, separatorima i kotrljajućim elementima;
- udubljenja, udubljenja i ljuštenja na gusjenicama i kotrljajućim elementima;
- strugotine na prstenovima, radnim stranama prstenova i kotrljajućim elementima;
- separatori s uništenim zavarivanjem i zakivanjem, s nedopustivim progibom i neravnomjernim razmakom prozora;
- promjena boje na prstenovima ili kotrljajućim elementima;
- uzdužne ravnine na valjcima;
- pretjerano veliki razmak ili tijesna rotacija;
- rezidualni magnetizam.
Ako se pronađu ovi nedostaci, ležajeve treba zamijeniti novim.
Kako bi se osiguralo da se kotrljajući ležajevi ne oštete tijekom rastavljanja, moraju se poštovati sljedeći zahtjevi:
Sila se mora prenositi kroz prsten;
- aksijalna sila mora se podudarati s osi osovine ili kućišta;
- udari na ležaj su strogo zabranjeni, treba ih provući kroz nanos mekog metala.
Primijeniti prešanje, toplinske i udarne metode montaže i demontaže ležajeva. Ako je potrebno, ove se metode mogu koristiti u kombinaciji.
Prilikom rastavljanja nosača ležajeva kontrolirajte:
Stanje i dimenzije kućišta i sjedala osovine;
- kvaliteta ugradnje ležaja,
- poravnanje kućišta u odnosu na osovinu;
- radijalni zazor i aksijalni zazor,
- stanje valjkastih tijela, separatora i prstenova;
- lakoća i nedostatak buke tijekom rotacije.
Najveći gubici nastaju pri postavljanju okreta u neposrednoj blizini izlaza stroja. Difuzor treba postaviti izravno iza izlaza stroja kako bi se smanjili gubici tlaka. Kada je kut otvaranja difuzora veći od 200, os difuzora mora biti otklonjena u smjeru rotacije rotora tako da kut između produžetka školjke stroja i vanjske strane difuzora bude oko 100. Kada je kut otvaranja je manji od 200, difuzor treba napraviti simetričan ili s vanjskom stranom, koja je nastavak školjke stroja. Odstupanje osi difuzora u suprotnom smjeru dovodi do povećanja njegovog otpora. U ravnini okomitoj na ravninu impelera, difuzor je simetričan.
Uzroci oštećenja impelera i kućišta dimovoda
Glavna vrsta oštećenja impelera i kućišta za
pušači je abrazivno trošenje tijekom transporta u prašnjavom okruženju zbog velikih brzina i visoke koncentracije uvlačenja (pepela) u dimne plinove. Glavni disk i oštrice se najintenzivnije troše na mjestima zavarivanja. Abrazivno trošenje impelera s naprijed zakrivljenim lopaticama je mnogo veće od trošenja impelera s lopaticama zakrivljenim prema naprijed. Tijekom rada strojeva za nacrt uočava se i korozijsko trošenje impelera tijekom izgaranja sumporovitog loživog ulja u peći.
Zone habanja listova limova moraju biti tvrdo obrađene. Istrošenost lopatica i diskova rotora dimovoda ovisi o vrsti sagorijenog goriva i kvaliteti rada sakupljača pepela. Loš rad sakupljača pepela dovodi do njihovog intenzivnog trošenja, smanjuje čvrstoću i može uzrokovati neuravnoteženost i vibracije strojeva, a trošenje kućišta dovodi do propuštanja, prašenja i pogoršanja vuče.
Smanjenje intenziteta erozivnog trošenja dijelova postiže se ograničavanjem maksimalne brzine rotora stroja. Za dimovodne uređaje, brzina rotacije je oko 700 o/min, ali ne veća od 980.
Operativne metode za smanjenje habanja su: rad s minimalnim viškom zraka u peći, eliminacija usisavanja zraka u peći i plinskim kanalima, te mjere za smanjenje gubitaka od mehaničkog dogaranja goriva. To smanjuje brzinu dimnih plinova i koncentraciju pepela i uvlačenja u njih.
Razlozi pada performansi strojeva za nacrt
Rad ventilatora se pogoršava kada lopatice rotora odstupe od projektiranih kutova i kada je njihova izrada neispravna. Mora se uzeti u obzir. da pri navarivanju tvrdim legurama ili ojačanju lopatica zavarivanjem obloga radi produljenja njihovog vijeka trajanja može doći do pogoršanja karakteristika dimovoda: prekomjernog trošenja i neispravnog protuhabajućeg oklopa tijela dimovoda (smanjenje protoka sekcije, povećanje unutarnjih otpora) dovodi do istih posljedica. Nedostaci na putu plin-zrak uključuju curenje, usis hladnog zraka kroz otvore puhala i mjesta na kojima su ugrađeni u oblogu, šahtove u oblogu kotla. neradni plamenici, prolazi trajnih uređaja za puhanje kroz obloge kotla i repne grijaće površine, zavirivači u komori za izgaranje i pilot rupe za plamenike itd. Kao rezultat toga, volumen dimnih plinova i, sukladno tome, otpor staze povećati. Otpor plina također se povećava kada je put kontaminiran žarišnim ostacima i kada je poremećen međusobni raspored svitaka pregrijača i ekonomajzera (progib, ispreplitanje itd.). Razlog naglog povećanja otpora može biti lom ili zaglavljivanje u zatvorenom položaju zaklopke ili uređaja za vođenje dima.
Pojava propuštanja na putu plina u blizini dimovoda (otvoreni šaht, oštećen eksplozivni ventil i sl.) dovodi do smanjenja vakuuma ispred dimovoda i povećanja njegove učinkovitosti. Otpor trakta prema mjestu propuštanja opada, budući da dimovod u većoj mjeri radi na usisu zraka iz tih mjesta, gdje je otpor znatno manji nego u glavnom traktu, a količina dimnih plinova koja se uzima iz njega trakt se smanjuje.
Učinak stroja pogoršava se s povećanim protokom plinova kroz praznine između ulazne cijevi i rotora. Normalno, promjer cijevi u čistom bi trebao biti 1-1,5% manji od promjera ulaza u impeler; aksijalni i radijalni razmaci između ruba cijevi i ulaza u kotač ne smiju biti veći od 5 mm; pomak osi njihovih rupa ne smije biti veći od 2-3 mm.
U radu je potrebno pravovremeno otkloniti curenja na mjestima prolaza osovina i u blizini kućišta zbog njihovog trošenja, u brtvama konektora itd.
U prisutnosti obilaznog kanala dimovoda (prednji rad) s labavom zaklopkom, u njemu je moguć obrnuti tok izbačenih dimnih plinova u usisnu cijev dimovoda.
Recirkulacija dimnih plinova također je moguća kada su na kotlu ugrađena dva ispušna ventila: kroz lijevi ispuh - do drugog radnog. Kod paralelnog rada dva dimovoda (dva ventilatora) potrebno je osigurati da im opterećenje bude cijelo vrijeme isto, što se kontrolira očitanjima ampermetara elektromotora.
U slučaju smanjenja produktivnosti i tlaka tijekom rada strojeva za nacrt, potrebno je provjeriti sljedeće:
Smjer vrtnje ventilatora (dimovod);
- stanje lopatica rotora (istrošenost i točnost ugradnje obloge ili obloge);
- prema predlošku - ispravna ugradnja lopatica u skladu s njihovim projektnim položajem i kutovima ulaska i izlaska (za nove impelere ili nakon zamjene lopatica);
- usklađenost s radnim crtežima konfiguracije volute i stijenki tijela, jezika i razmaka između konfuzora; točnost ugradnje i potpunost otvaranja zaklopki prije i poslije ventilatora (dimovod);
- razrjeđivanje ispred dimovoda, pritisak iza njega i pritisak iza ventilatora i usporediti s prethodnim;
- nepropusnost na mjestima gdje prolaze osovine stroja, ako se otkrije curenje u njima i u zračnom kanalu, eliminirati ga;
- gustoća grijača zraka.
Za siguran i pouzdan rad ventilatora i dimovoda potrebno je:
- sustavno pratiti podmazivanje i temperaturu ležajeva, spriječiti kontaminaciju ulja za podmazivanje;
- napunite valjkaste ležajeve mašću ne više od 0,75, a pri velikim brzinama mehanizma za povlačenje - ne više od 0,5 volumena kućišta ležaja kako bi se izbjeglo njihovo zagrijavanje. Razina ulja treba biti u središtu donjeg valjka ili kuglice kada se kotrljajući ležajevi sipaju uljem. Uljnu kupku ležajeva podmazanih prstenom treba napuniti do crvene crte na staklu za kontrolu ulja koja pokazuje normalnu razinu ulja. Kako bi se uklonio višak ulja kada je kućište prepunjeno iznad dopuštene razine, kućište ležaja mora biti opremljeno odvodnom cijevi;
- osigurati kontinuirano vodeno hlađenje ležajeva dimovoda;
- da bi se moglo kontrolirati ispuštanje vode, hlađenje ležajeva mora biti izvedeno kroz otvorene cijevi i odvodne lijeve.
Prilikom rastavljanja i sastavljanja kliznih ležajeva, zamjene dijelova, više puta se kontroliraju sljedeće radnje:
a) provjera centriranja kućišta u odnosu na osovinu i nepropusnost donje poluobloge;
b) mjerenje gornjih, bočnih zazora košuljice i nepropusnosti košuljice poklopcem kućišta;
c) stanje babbit površine ispuna košuljice (utvrđuje se tapkanjem mjedenim čekićem, zvuk mora biti čist). Ukupna površina ljuštenja dopuštena je ne više od 15% u nedostatku pukotina na mjestima ljuštenja. Piling nije dopušten u području tvrdoglavog ramena. Razlika u promjerima na različitim dijelovima umetka nije veća od 0,03 mm. U školjkama ležaja na radnoj površini provjerava se odsutnost praznina, ogrebotina, zareza, školjki, poroznosti, stranih inkluzija. Eliptičnost prstenova za podmazivanje dopuštena je ne više od 0,1 mm, a nekoncentričnost na mjestima cijepanja - ne više od 0,05 mm.
Servisno osoblje treba:
- pratiti instrumente tako da temperatura ispušnih plinova ne prelazi izračunatu;
- vršiti pregled i održavanje dimovoda i ventilatora prema rasporedu uz izmjenu ulja i pranje ležajeva, po potrebi otklanjanje propuštanja, provjeru ispravnosti i lakoće otvaranja vrata i vodilica, njihovu ispravnost i sl.;
- zatvorite usisne otvore ventilatora puhala mrežama;
- izvršiti temeljit prihvat rezervnih dijelova koji pristižu na zamjenu tijekom remonta i tekućih popravaka strojeva za nacrt (ležajevi, vratila, impeleri i sl.);
- izvršiti ispitivanje nacrtnih strojeva nakon ugradnje i remonta, kao i prihvat pojedinih jedinica tijekom montaže (temelji, potporni okviri i sl.);
- ne dopustiti prijem u rad strojeva s vibracijom ležaja od 0,16 mm pri brzini od 750 o/min, 0,13 mm pri 1000 o/min i 0,1 mm pri 1500 o/min.
Podaci na stranici su samo u informativne svrhe.
Ako niste pronašli odgovor na svoje pitanje, obratite se našim stručnjacima:
Telefonski 8-800-550-57-70 (poziv unutar Rusije je besplatan)
E-mailom [e-mail zaštićen]
Kontrola buke i vibracija Prilikom ugradnje ventilatora potrebno je ispuniti određene zahtjeve koji su zajednički za različite tipove ovih strojeva. Prilikom ugradnje ventilatora drugih izvedbi, vrlo je važno pažljivo centrirati geometrijske osi osovine ventilatora i motora ako su spojeni pomoću spojnica. U prisutnosti remenskog pogona, potrebno je pažljivo kontrolirati ugradnju remenica ventilatora i motora u istoj ravnini, stupanj napetosti remena i njihov integritet. Usisni i ispušni otvori ventilatora nisu...
Podijelite rad na društvenim mrežama
Ako vam ovaj rad ne odgovara, na dnu stranice nalazi se popis sličnih radova. Također možete koristiti gumb za pretraživanje
Ugradnja ventilatora. Kontrola buke i vibracija
Prilikom ugradnje ventilatora potrebno je ispuniti određene zahtjeve koji su zajednički za različite tipove ovih strojeva. Prije ugradnje potrebno je provjeriti usklađenost ventilatora i elektromotora namijenjenih za ugradnju s projektnim podacima. Posebnu pozornost treba obratiti na smjer vrtnje impelera, osigurati potrebne razmake između rotirajućih i nepokretnih dijelova, provjeriti stanje ležajeva (bez oštećenja, prljavštine, podmazivanja).
Najjednostavnija instalacijaelektrični ventilatori(dizajn 1, vidi predavanje 9). Prilikom ugradnje ventilatora drugih izvedbi, vrlo je važno pažljivo centrirati geometrijske osi osovine ventilatora i motora ako su spojeni pomoću spojnica. U prisutnosti remenskog pogona, potrebno je pažljivo kontrolirati ugradnju remenica ventilatora i motora u istoj ravnini, stupanj napetosti remena i njihov integritet.
Osovine radijalnih ventilatora moraju biti strogo horizontalne, osovine krovnih ventilatora moraju biti strogo okomite.
Kućišta motora moraju biti uzemljena, spojke i remenski prijenosi moraju biti zaštićeni. Usisni i ispušni otvori ventilatora koji nisu spojeni na zračne kanale moraju biti zaštićeni mrežama.
Pokazatelj kvalitetne instalacije ventilatora je minimiziranje vibracija. vibracije - to su oscilatorna kretanja konstrukcijskih elemenata pod djelovanjem periodičkih uznemirujućih sila. Udaljenost između krajnjih položaja oscilirajućih elemenata naziva se pomakom vibracija. Brzina kretanja točaka titrajnih tijela varira prema harmonijskom zakonu. RMS vrijednost brzine je normalizirana za ventilatore ( v 6,7 mm/s).
Ako je instalacija izvedena ispravno, onda je uzrok vibracijaneuravnotežene rotirajuće masezbog neravnomjerne raspodjele materijala po obodu radnog kola (zbog neravnih zavara, prisutnosti školjki, neravnomjernog trošenja lopatica itd.). Ako je kotač uzak, onda su centrifugalne sile uzrokovane neravnotežom R , može se smatrati smještenim u istoj ravnini (slika 11.1). U slučaju širokih kotača (širina kotača je veća od 30% njegovog vanjskog promjera) može se pojaviti nekoliko sila (centrifugalnih) koje povremeno mijenjaju svoj smjer (sa svakim okretajem), a samim time i izazivaju vibracije. Ovaj tzvdinamička neravnoteža(za razliku od statičkog).
Riža. 11.1 Statički (a) i dinamički (b) 11.2 Statičko balansiranje
neuravnoteženost impelera
Kada statička neravnoteža, da bi se to uklonilo, koristi se statičko balansiranje. Da biste to učinili, impeler pričvršćen na osovinu postavljen je na balansne prizme (slika 11.2), postavljene strogo vodoravno. U tom slučaju, impeler će težiti zauzeti položaj u kojem je središte neuravnoteženih masa u najnižem položaju. Uteg za uravnoteženje, čija je vrijednost određena eksperimentalno (u nekoliko pokušaja), mora se postaviti u gornji položaj i na kraju biti sigurno zavaren na stražnju površinu impelera.
Dinamička neravnoteža s nerotirajućim rotorom (propelerom) se ne očituje ni na koji način. Stoga proizvođači moraju dinamički balansirati sve obožavatelje. Izvodi se na posebnim strojevima s rotacijom rotora na fleksibilnim nosačima.
Dakle, borba protiv vibracija počinje balansiranjem impelera. Drugi način za smanjenje vibracija ventilatora je njihova ugradnjabaze za izolaciju vibracija. U najjednostavnijim slučajevima mogu se koristiti gumene brtve. Međutim, učinkovitije su posebne opruge. izolatori vibracija , koje proizvođači mogu isporučiti zajedno s ventilatorima.
Kako bi se smanjio prijenos vibracija iz kompresora kroz zračne kanale, potonji se moraju spojiti na ventilator pomoćumekani (fleksibilni) umetci, a to su manšete od gumirane tkanine ili cerade dužine 150-200 mm.
I izolatori vibracija i fleksibilni konektori ne utječu na veličinu vibracije kompresora, oni samo služe za njenu lokalizaciju, t.j. ne dopuštaju da se širi iz kompresora (gdje potječe) na građevinske konstrukcije na kojima je kompresor ugrađen, te na sustav zračnih kanala (cjevovoda).
Vibracije konstrukcijskih elemenata ventilatora jedan su od izvora buke koju stvaraju ovi strojevi. Buka se definira kao zvukovi koje osoba doživljava negativno i štetni su za zdravlje. Buka ventilatora uzrokovana vibracijama naziva semehanička buka(ovo također uključuje buku iz ležajeva elektromotora i radnog kola). Stoga je glavni način borbe protiv mehaničke buke smanjenje vibracija ventilatora.
Druga glavna komponenta buke ventilatora jeaerodinamička buka. Općenito, šumovi su sve vrste neželjenih zvukova koji iritiraju osobu. Kvantitativno, zvuk je određen zvučnim tlakom, ali pri normalizaciji buke i u proračunima prigušenja buke koristi se relativna vrijednost - razina buke u dB (decibelima). Mjeri se i razina zvučne snage. Općenito, buka je skup zvukova različitih frekvencija. Maksimalna razina buke javlja se na osnovnoj frekvenciji:
f=nz/60, Hz;
gdje je n – brzina vrtnje, o/min, z je broj lopatica radnog kola.
Karakteristika bukeventilatorom se obično naziva skup vrijednosti razine zvučne snage aerodinamičke buke u oktavnim frekvencijskim pojasevima (tj. na frekvencijama od 65, 125, 250, 500, 1000, 2000 Hz (spektar buke)), kao i ovisnost razine zvučne snage na brzinu protoka.
Za većinu puhala minimalna razina aerodinamičke buke odgovara nazivnom načinu rada puhala (ili mu je blizu).
Ugradnja pumpi. Fenomen kavitacije. visina usisavanja.
Zahtjevi za ugradnju puhala u smislu uklanjanja vibracija i buke u potpunosti se odnose na ugradnju crpki, međutim, kada govorimo o ugradnji pumpi, potrebno je imati na umu neke značajke njihovog rada. Najjednostavniji dijagram ugradnje crpke prikazan je na sl. 12.1. Voda kroz ulazni ventil 1 ulazi u usisni cjevovod i zatim u pumpu, a zatim kroz nepovratni ventil 2 i zasun 3 u tlačni cjevovod; crpna jedinica je opremljena vakuumom 4 i manometrom 5.
Riža. 12.1 Dijagram crpne jedinice
Budući da u nedostatku vode u usisnom cjevovodu i crpki, kada se potonja pokrene, vakuum u ulaznoj cijevi nije daleko od nedostatnog za podizanje vode na razinu usisnog ogranka, pumpa i usisni cjevovod mora se napuniti vodom. U tu svrhu, grana 6 je zatvorena čepom.
Kod ugradnje velikih crpki (s promjerom ulazne cijevi većim od 250 mm), pumpa se puni pomoću posebne vakuum pumpe koja stvara duboki vakuum pri radu na zraku, dovoljan za podizanje vode iz prijamnog bunara.
U konvencionalnim izvedbama centrifugalnih crpki, najniži tlak se javlja u blizini ulaza u sustav lopatica na konkavnoj strani lopatica, gdje relativna brzina doseže svoju maksimalnu vrijednost, a tlak doseže svoj minimum. Ako u tom području tlak padne na vrijednost tlaka zasićene pare na danoj temperaturi, tada se javlja pojava tzv. kavitacija.
Bit kavitacije sastoji se u ključanju tekućine u području niskog tlaka i naknadnoj kondenzaciji mjehurića pare kada se kipuća tekućina pomiče u područje visokog tlaka. U trenutku zatvaranja mjehurića dolazi do oštrog udarca i tlak u tim točkama doseže vrlo veliku vrijednost (nekoliko megapaskala). Ako su mjehurići u ovom trenutku blizu površine oštrice, tada udar pada na ovu površinu i uzrokuje lokalno uništenje metala. To je takozvani pitting - puno malih školjki (kao kod velikih boginja).
Štoviše, ne dolazi samo do mehaničkog uništavanja površina lopatica (erozije), već se intenziviraju procesi elektrokemijske korozije (za impelere izrađene od željeznih metala - lijevanog željeza i nelegiranih čelika).
Treba napomenuti da materijali poput mjedi i bronce puno bolje odolijevaju štetnom utjecaju kavitacije, ali su ti materijali vrlo skupi, pa se izrada impelera pumpe od mjedi ili bronce mora primjereno opravdati.
Ali kavitacija je štetna ne samo zato što uništava metal, već i zato što se učinkovitost naglo smanjuje u načinu kavitacije. i drugi parametri pumpe. Rad crpke u ovom načinu rada popraćen je značajnom bukom i vibracijama.
Rad crpke tijekom početne faze kavitacije je nepoželjan, ali dopušten. Uz razvijenu kavitaciju (formiranje kaverna - zona razdvajanja), rad crpke je neprihvatljiv.
Glavna mjera protiv kavitacije u crpkama je održavanje ove usisne glave H sunce (Sl. 12.1), u kojem ne dolazi do kavitacije. Ova visina usisavanja naziva se prihvatljivom.
Neka su P 1 i c 1 - tlak i apsolutna brzina strujanja ispred radnog kola. R a je pritisak na slobodnu površinu tekućine, H - gubitak tlaka u usisnom cjevovodu, zatim Bernoullijeva jednadžba:
odavde
Međutim, kada teče oko lopatice, na njezinoj konkavnoj strani, lokalna relativna brzina može biti čak i veća nego u ulaznoj cijevi w 1 (w 1 - relativna brzina u presjeku, gdje je apsolutna jednaka od 1)
(12.1)
gdje - koeficijent kavitacije jednak:
Uvjet za odsutnost kavitacije je P 1 >P t ,
gdje je P t - tlak zasićene pare transportirane tekućine, koji ovisi o svojstvima tekućine, njezinoj temperaturi, atmosferskom tlaku.
nazovimo kavitacijska rezervavišak ukupne glave tekućine nad glavom koji odgovara tlaku zasićenih para.
Određivanjem iz posljednjeg izraza i zamjenom u 12.1, dobivamo:
Vrijednost kavitacijske rezerve može se odrediti iz podataka ispitivanja kavitacije koje su objavili proizvođači.
deplasmanski puhači
13.1 KLIPNE PUMPE
Na sl. 13.1 prikazan je dijagram najjednostavnije klipne pumpe (vidi predavanje 1) jednostranog usisavanja pogonjenog preko koljenastog mehanizma. Prijenos energije na protok tekućine događa se zbog periodičnog povećanja i smanjenja volumena šupljine cilindra sa strane kutije ventila. U tom slučaju navedena šupljina komunicira ili s usisnom stranom (s povećanjem volumena), ili s ispusnom stranom (sa smanjenjem volumena), otvaranjem jednog od ventila; drugi ventil se tada zatvori.
Riža. 13.1 Dijagram klipne pumpe 13.2 Dijagram indikatora
klipna pumpa jednostrukog djelovanja
Promjena tlaka u ovoj šupljini opisana je takozvanim indikatorskim dijagramom. Kada se klip pomakne iz krajnje lijevog položaja udesno, u cilindru se stvara vakuum R str , tekućina je uvučena iza klipa. Kada se klip pomiče s desna na lijevo, tlak se povećava na vrijednost R gol , a tekućina se potiskuje u ispusni cjevovod.
Područje indikatorskog dijagrama (slika 13.2), mjereno u Nm/m 2 , predstavlja rad klipa u dva takta, prema 1 m 2 njegovu površinu.
Na početku usisavanja i na početku nepražnjenja dolazi do kolebanja tlaka zbog utjecaja inercije ventila i njihovog “ljepljenja” za kontaktne površine (sedlo).
Pomak klipne pumpe određen je veličinom cilindra i brojem hodova klipa. Za pumpe jednostrukog djelovanja (slika 13.1):
gdje: n - broj dvostrukih udaraca klipa u minuti; D – promjer klipa, m; S - hod klipa, m; o – volumetrijska učinkovitost
Volumetrijska učinkovitost uzima u obzir da se dio tekućine gubi kroz curenje, a dio se gubi kroz ventile koji se ne zatvaraju odmah. Određuje se tijekom ispitivanja pumpe i obično je o = 0,7-0,97.
Pretpostavimo da je duljina radilice R mnogo manje od duljine klipnjače, t.j. R/L 0 .
Krećući se iz lijevog krajnjeg položaja udesno, klip putuje putem
x=R-Rcos , gdje je - kut rotacije radilice.
Zatim brzina klipa
Gdje (13.1)
Ubrzanje klipa:
Očito je da su usis tekućine u ventilsku kutiju i ubrizgavanje iz nje izrazito neravnomjerni. To uzrokuje pojavu inercijskih sila koje remete normalan rad crpke. Ako se oba dijela izraza (13.1) pomnože s površinom klipaD2/4 , dobivamo odgovarajući uzorak za feed (slika 13.3)
Stoga će se tekućina neravnomjerno kretati kroz cjevovodni sustav, što može dovesti do kvara od zamora njihovih elemenata.
Riža. 13.3 Krivulja pomaka klipne pumpe 13.4 Raspored isporuke klipa
jednodjelna pumpa dvostrukog djelovanja
Jedan od načina za izjednačavanje protoka je korištenje pumpi s dvostrukim djelovanjem (slika 13.5), kod kojih se po jednom okretaju pogonskog vratila javljaju dva usisna i dva ispusna hoda (sl. 13.4).
Drugi način povećanja ujednačenosti hrane je korištenje zračnih kapa (slika 13.4). Zrak sadržan u čepu služi kao elastični medij koji izjednačava brzinu tekućine.
Potpuni rad klipa po dvostrukom hodu
I snaga, kW.
Riža. 13.5 Dijagram klipne pumpe
dvostrukog djelovanja sa zračnom kapom
Ovo je takozvana snaga indikatora - područje dijagrama indikatora. Prava moć N više od pokazatelja vrijednošću mehaničkih gubitaka trenja, koja je određena vrijednošću mehaničke učinkovitosti.
13.2 KLIPNI KOMPRESORI
Po svom principu rada, na temelju pomaka radnog medija klipom, klipni kompresor nalikuje klipnoj pumpi. Međutim, radni proces klipnog kompresora ima značajne razlike vezane za kompresibilnost radnog medija.
Na sl. 13.6 prikazuje dijagram i indikatorski dijagram klipnog kompresora s jednim djelovanjem. Na dijagramu(v) apscisa pokazuje volumen ispod klipa u cilindru, koji jedinstveno ovisi o položaju klipa.
Krećući se iz desnog krajnjeg položaja (točka 1) ulijevo, klip komprimira plin u šupljini cilindra. Usisni ventil je zatvoren tijekom cijelog procesa kompresije. Ispusni ventil je zatvoren sve dok razlika tlaka između cilindra i ispusne cijevi ne prevlada otpor opruge. Zatim se otvori ispusni ventil (točka 2) i klip tjera plin u ispusni cjevovod do točke 3 (krajnji lijevi položaj klipa). Zatim se klip počinje pomicati udesno, prvo sa zatvorenim usisnim ventilom, zatim (točka 4) se otvara i plin ulazi u cilindar.
Riža. 13.6 Shematski i indikatorski dijagram 13.7 Dijagram zupčaste pumpe
klipni kompresor
Tako linija 1-2 odgovara procesu kompresije. U klipnom kompresoru teoretski je moguće sljedeće:
Politropski proces (krivulja 1-2 na sl. 13.6).
Adijabatski proces (krivulja 1-2'').
Izotermni proces (krivulja 1-2').
Tijek procesa kompresije ovisi o izmjeni topline između plina u cilindru i okoline. Klipni kompresori se obično izrađuju s vodom hlađenim cilindrom. U ovom slučaju, procesi kontrakcije i širenja su politropni (s politropnim eksponentima n Nemoguće je istisnuti sav plin iz cilindra, jer klip se ne može približiti poklopcu. Stoga dio plina ostaje u cilindru. Volumen koji zauzima ovaj plin naziva se volumen štetnog prostora. To dovodi do smanjenja količine usisavanog plina. V ned . Omjer ovog volumena i radnog volumena cilindra V str , naziva se volumetrijski koeficijent o \u003d V sunce / V str. Teorijski pomak klipnog kompresora Valjani feed Q \u003d o Q t. Rad kompresora troši se ne samo na komprimiranje plina, već i na prevladavanje otpora trenja. A=A pakao +A tr . Omjer A pakao / A \u003d pakao naziva se adijabatska učinkovitost. ako pođemo od ekonomičnijeg izotermnog ciklusa, tada dobivamo takozvanu izotermnu učinkovitost. od \u003d A od / A, A \u003d A od + A tr. Ako rad A pomnožiti s masovnom hranom G , tada dobivamo snagu kompresora: N i =AG – snaga indikatora; N pakao = A pakao G – s postupkom adijabatskog kompresije; N od =A od G – tijekom procesa izotermne kompresije. Snaga osovine kompresora N u više od pokazatelja po vrijednosti gubitaka od trenja, što se uzima u obzir mehaničkom učinkovitošću: m \u003d N i / N in. Zatim ukupna učinkovitost kompresor = od m. 13.3.1 ZUPČANE PUMPE Shema zupčastih pumpi prikazana je na sl. 13.7. U kućište 3 postavljeni su zupčanici 1, 2. Kada se kotači okreću u smjeru koji je označen strelicama, tekućina teče iz usisne šupljine 4 u šupljinu između zuba i kreće se u tlačnu šupljinu 5. Ovdje kada se zubi ulaze u stezaljku, tekućina se istiskuje iz kaviteta . Minutni protok zupčaste pumpe približno je jednak: Q \u003d A (D g -A) u o, gdje - udaljenost od centra do centra (slika 13.7); D g - promjer opsega glave; u - širina zupčanika; n - frekvencija vrtnje rotora, o/min; o - volumetrijska učinkovitost, koja je u rasponu od 0,7 ... 0,95. 13.3.2 Krilne pumpe Najjednostavniji dijagram lopatične pumpe prikazan je na sl. 13.8. Ekscentrično smješten rotor 2 rotira u kućištu 1. Ploče 3 se kreću u radijalnim žljebovima napravljenim u rotoru. Presjek unutarnje površine kućišta av i cd , kao i ploče odvajaju usisnu šupljinu 4 od ispusne šupljine 5. Zbog prisutnosti ekscentriciteta e , kada se rotor okreće, tekućina se prenosi iz šupljine 4 u šupljinu 5. Riža. 13.8 Dijagram lopatične pumpe 13.9 Shema vakuumske pumpe s tekućim prstenom Ako je ekscentricitet konstantan, tada je prosječni protok pumpe: Q=f a lzn o , gdje je f a - površina prostora između ploča, kada se proteže duž luka aw; l - širina rotora; n - frekvencija vrtnje, o/min; o - volumetrijska učinkovitost; z - broj ploča. Pumpe s lopaticama koriste se za stvaranje tlaka do 5 MPa. 13.3.3 VAKUMSKE PUMPE VODE PRSTEN Pumpe ovog tipa služe za usisavanje zraka i stvaranje vakuuma. Uređaj takve pumpe prikazan je na Sl. 13.9. U cilindričnom tijelu 1 s poklopcima 2 i 3 ekscentrično je smješten rotor 4 s lopaticama 5. Kada se rotor okreće, voda koja djelomično ispunjava tijelo izbacuje se na njegovu periferiju, tvoreći prstenasti volumen. U tom slučaju, volumeni koji se nalaze između lopatica mijenjaju se ovisno o njihovom položaju. Stoga se zrak uvlači kroz otvor u obliku polumjeseca 7, koji komunicira s cijevi 6. Na lijevoj strani (na slici 13.9), gdje se volumen smanjuje, zrak se istiskuje kroz otvor 8 i cijev 9. U idealnom slučaju (u nedostatku razmaka između lopatica i kućišta), vakuumska pumpa može stvoriti tlak u usisnoj cijevi jednak tlaku zasićenja pare. Na temperaturi T \u003d 293 K, bit će jednako 2,38 kPa. Teoretski feed: gdje je D 2 i D 1 - vanjski i unutarnji promjer rotora, m; ali - minimalno uranjanje oštrice u vodeni prsten, m; z - broj oštrica; b - širina oštrice; l je radijalna duljina oštrice; s – debljina oštrice, m; n – frekvencija vrtnje, o/min; o – volumetrijska učinkovitost mlazni puhači Mlazni kompresori se široko koriste kao dizala na ulazu toplinske mreže u zgrade (za osiguranje miješanja i cirkulacije vode), kao i ejektori u ispušnim ventilacijskim sustavima eksplozivnih prostora, kao injektori u rashladnim postrojenjima iu drugim slučajevima. Riža. 14.1 Dizalo na vodeni mlaz 14.2 Ejektor za ventilaciju Mlazni kompresori sastoje se od mlaznice 1 (sl. 14.1 i 14.2), gdje se dovodi tekućina za izbacivanje; komora za miješanje 2, gdje se miješaju izbačena i izbačena tekućina i difuzor 3. Tekućina za izbacivanje dovedena u mlaznicu izlazi iz nje velikom brzinom, tvoreći mlaz koji hvata izbačenu tekućinu u komori za miješanje. U komori za miješanje dolazi do djelomičnog izjednačavanja polja brzine i povećanja statičkog tlaka. Ovaj porast se nastavlja u difuzoru. Za dovod zraka u mlaznicu koriste se visokotlačni ventilatori (niskotlačni ejektori) ili se koristi zrak iz pneumatske mreže (visokotlačni ejektori). Glavni parametri koji karakteriziraju rad mlaznog superpunjača su maseni protok ejektora G 1 \u003d 1 Q 1 i izbačena tekućina G 2 \u003d 2 Q 2 ; ejektor pod punim pritiskom P 1 i izbačen P 2 tekućine na ulazu u kompresor; tlak smjese na izlazu iz kompresora P3. Kao karakteristike mlaznog puhala (slika 14.3), grade se ovisnosti o stupnju povećanja tlaka P c / P str od omjera miješanja u=G 2 /G 1 . Ovdje P c \u003d P 3 -P 2, P p \u003d P 1 -P 2. Za izračune se koristi jednadžba zamaha: C 1 G 1 + 2 c 2 G 2 + 3 c 3 (G 1 + G 2 )=F 3 (P k1 -P k2 ) , gdje je c 1 ; c 2; c 3 su brzine na izlazu mlaznice, na ulazu u komoru za miješanje i na njenom izlazu; F3 je površina poprečnog presjeka komore za miješanje; 2 i 3 su koeficijenti koji uzimaju u obzir neujednačenost polja brzine; Pk1 i Pk2 - tlak na ulazu i izlazu iz komore za miješanje. učinkovitosti mlazni kompresor može se odrediti formulom: Ova vrijednost za mlazne puhače ne prelazi 0,35. strojevi za nacrt dimovode - transportirati dimne plinove kroz dimovodne kanale i dimnjak kotla i zajedno s njima svladati otpor ovog puta i sustava za uklanjanje pepela. Puhati ventilatorirade na vanjskom zraku, dovodeći ga kroz sustav zračnih kanala i grijača zraka u komoru za izgaranje. I odsisivači dima i puhala imaju impelere s unatrag zakrivljenim lopaticama. U oznakama dimovoda nalaze se slova DN (dimni ispušni ventil s unatrag zakrivljenim lopaticama) i brojevi - promjer impelera u decimetrima. Na primjer, DN-15 je dimovod s unatrag zakrivljenim lopaticama i promjerom rotora od 1500 mm. U oznaci puhala - VDN (ventilator s unatrag zakrivljenim lopaticama) i također promjer u decimetrima. Strojevi za vuču razvijaju visoke tlakove: odvodnici dima - do 9000 Pa, puhala - do 5000 Pa. Glavne radne značajke dimovoda su sposobnost rada na visokim temperaturama (do 400 C) i s visokim sadržajem prašine (pepela) - do 2 g / m 3
. S tim u vezi, odvodnici dima često se koriste u sustavima za čišćenje plinske prašine. Obvezni element dimovoda i ventilatora je vodeća lopatica. Konstruiranjem karakteristika ovog dimovoda pod različitim kutovima ugradnje vodeće lopatice i isticanjem područja ekonomičnog rada na njima ( 0,9 maks ), dobiti određeno područje - zonu ekonomičnog rada (slika 15.1), koji se koriste za odabir odvoda dima (slično sažetim karakteristikama općih industrijskih ventilatora). Sažeti grafikon za ventilatore s puhanjem prikazan je na slici 15.2. Prilikom odabira standardne veličine stroja za prisilni nacrt, potrebno je nastojati osigurati da radna točka bude što bliža maksimalnom načinu učinkovitosti, što je naznačeno na pojedinačnim karakteristikama (u industrijskim katalozima). Riža. 15.1 Dizajn dimovoda Tvorničke karakteristike dimovoda dane su u katalozima za temperaturu plina t har \u003d 100 C. Prilikom odabira dimovoda potrebno je karakteristike dovesti na stvarnu projektnu temperaturu t . Zatim sniženi tlak Usisivači dima koriste se uz prisutnost opreme za sakupljanje pepela, sadržaj preostale prašine ne smije prelaziti 2 g/m 3
. Prilikom odabira dimovoda iz kataloga uvode se sigurnosni čimbenici: Q do \u003d 1,1Q; P do \u003d 1,2P. U dimovodima se koriste impeleri sa unatrag zakrivljenim lopaticama. U praksi se u kotlovnicama koriste sljedeće veličine: DN-9; 10; 11.2; 12,5; 15; 17; 19; 21; 22 - jednostruki usis i DN22 2; DN24 2; DN26 2 - dvostruko usisavanje. Glavne jedinice dimovoda su (slika 15.1): impeler 1, "puž" - 2, pogonski trap -3, ulazna cijev - 4 i vodeća lopatica - 5. Propeler uključuje "propeler", t.j. lopatice i diskovi spojeni zavarivanjem i glavčina postavljena na osovinu. Vozni prijenos se sastoji od osovine, kotrljajućih ležajeva smještenih u zajedničkom kućištu i elastične spojke. Podmazivanje ležaja - karter (ulje koje se nalazi u šupljinama kućišta). Za hlađenje ulja u kućište ležaja je ugrađen svitak kroz koji cirkulira rashladna voda. Aparat za vođenje ima 8 rotacijskih lopatica povezanih sustavom poluga s rotirajućim prstenom. Dvobrzinski elektromotori mogu se koristiti za regulaciju odvoda dima i ventilatora. KNJIŽEVNOST Glavni: 1. Polyakov V.V., Skvortsov L.S. Pumpe i ventilatori. M. Stroyizdat, 1990., 336 str. Pomoćni: 2. Sherstyuk A.N. Pumpe, ventilatori, kompresori. M. “Viša škola”, 1972., 338 str. 3. Kalinushkin M.P. Pumpe i ventilatori: Proc. doplatak za sveučilišta na specijal. "Oskrba toplinom i plinom i ventilacija", 6. izd., revidirano. I dodaj.-M.: Viša škola, 1987.-176 str. Metodička literatura: 4. Upute za izvođenje laboratorijskih radova na kolegiju "Hidraulički i aerodinamički strojevi". Makeevka, 1999. Ostali povezani radovi koji bi vas mogli zanimati.vshm> Dijagnostika vibracija ventilatora učinkovita je metoda ispitivanja bez razaranja koja vam omogućuje da na vrijeme prepoznate početne i izražene kvarove na ventilatorima i na taj način spriječite hitne slučajeve, predvidite preostali vijek dijelova i smanjite troškove održavanja i popravka ventilatora ( ventilacijske jedinice).4731.
BORBA PROTIV KORUPCIJE
26 KB
Korupcija je ozbiljan problem s kojim se suočava ne samo Ruska Federacija, već i mnoge druge zemlje. Po korupciji Rusija je na 154. mjestu od 178 zemalja.
2864.
Politička borba 20-ih - ranih 30-ih godina.
17,77 KB
Optužen za sabotažu, eksproprijaciju terora nad čelnicima Komunističke partije u Sovgosu tijekom građanskog rata. Odluka Središnjeg odbora: izolirati čelnika stranke od rada u interesu zdravlja. Popuna redova Stranke stolova. Članstvo stranke je 735 tisuća ljudi.
4917.
Borba protiv kriminala u azijsko-pacifičkim zemljama
41,33 KB
Problemi suradnje u borbi protiv kriminala u suvremenim međunarodnim odnosima. Oblici međunarodne suradnje u području suzbijanja kriminala vrlo su raznoliki: pomoć u kaznenim građanskim i obiteljskim predmetima; sklapanje i provedba međunarodnih ugovora i sporazuma o suzbijanju...
2883.
Borite se iza neprijateljskih linija
10,61 KB
O ideji organiziranja otpora neprijatelju u pozadini intenzivno je raspravljala sovjetska vojska početkom 1930-ih. (Tuhačevski, Jakir). Međutim, nakon "slučaja vojske" = uništenje vrha sovjetskih generala = priprema i izrada planova za organiziranje podzemne i partizanske borbe prestala je.
10423.
Borite se za održivu konkurentsku prednost
108,32 KB
Potonji, koji se razlikuju u fizičkim kvalitetama, razini usluge, zemljopisnom položaju, dostupnosti informacija i/ili subjektivnoj percepciji, mogu imati jasnu prednost od strane barem jedne skupine kupaca među konkurentskim proizvodima po danoj cijeni. U pravilu, u njegovoj strukturi postoji najutjecajnija konkurentska snaga koja određuje granicu profitabilnosti industrije, a ujedno je od najveće važnosti u razvoju određene strategije poduzeća. Ali u isto vrijeme, treba imati na umu da čak i tvrtke koje zauzimaju ...
2871.
Politička borba 1930-ih
18,04 KB
Zaprijetio je da će se u budućnosti vratiti na čelo i streljati Staljina i njegove pristaše. govor protiv Staljina presovnarkomu Syrcova i Lominadzea. Pozivali su na svrgavanje Staljina i njegove klike. U službenim govorima, ideja pobjede općeg kursa Središnjeg komiteta za radikalno preustroj zemlje o izvanrednoj ulozi Staljina.
3614.
Borba Rusije protiv vanjskih invazija u XIII stoljeću
28,59 KB
Veliko vojvodstvo Litva, koje je nastalo na litavskim i ruskim zemljama, dugo je čuvalo brojne političke i gospodarske tradicije Kijevske Rusije i vrlo se uspješno branilo kako od Livonskog reda, tako i od Mongola. MONGOLOTATARSKI JARAM U proljeće 1223. godine to su bili Mongolotatari. Mongolotatari su došli do Dnjepra da napadnu Polovce, čiji se kan Kotjan za pomoć obratio svom zetu, galicijskom knezu Mstislavu Romanoviču.
5532.
Jedinica za hidrotretman U-1.732
33,57 KB
Automatizacija tehnološkog procesa je skup metoda i sredstava dizajniranih za implementaciju sustava ili sustava koji omogućuju upravljanje proizvodnim procesom bez izravnog sudjelovanja osobe, ali pod njegovom kontrolom. Jedan od najvažnijih zadataka automatizacije tehnoloških procesa je automatsko upravljanje, koje ima za cilj održati konstantnost, stabilizirati zadanu vrijednost kontroliranih varijabli ili ih mijenjati prema zadanom vremenu...
3372.
Nevolje u Rusiji u 17. stoljeću: uzroci, preduvjeti. Kriza političke moći. Borba protiv osvajača
27,48 KB
Kao rezultat uspješnog rata sa Švedskom, Rusiji je vraćen niz gradova, što je učvrstilo rusku poziciju na Baltiku. Pojačali su se diplomatski odnosi Rusije s Engleskom, Francuskom, Njemačkom i Danskom. sklopljen je sporazum sa Švedskom, prema kojem su Šveđani bili spremni pružiti pomoć Rusiji, uz njezino odustajanje od pretenzija na baltičku obalu.
4902.
Brodska elektrana (SPP)
300,7 KB
Dopušteno naprezanje savijanja za klipove od lijevanog željeza. Naprezanje savijanja koje nastaje u trenutku djelovanja sile. Smično naprezanje. Dopušteno naprezanje na savijanje i smicanje: Dopušteno naprezanje savijanja za legirani čelik: Dopušteno smično naprezanje.
Tablica 1. Tablica dijagnostičkih znakova ventilatora
Vibrodijagnostika ventilatora provodi se standardnim metodama za analizu spektra vibracija i spektra omotača vibracija visoke frekvencije. Mjerne točke spektra, kao i za kontrolu vibracija ventilatora, odabiru se na ležajevima. BALTECH stručnjaci preporučuju korištenje 2-kanalnog analizatora vibracija BALTECH VP-3470-Ex kao uređaja za dijagnostiku vibracija i kontrolu vibracija. Uz njegovu pomoć možete dobiti ne samo visokokvalitetne autospektre i spektre ovojnice i odrediti ukupnu razinu vibracija, već i balansirati ventilator u vlastitim nosačima. Mogućnost balansiranja (do 4 ravnine) važna je prednost analizatora BALTECH VP-3470-Ex, budući da je glavni izvor pojačanih vibracija ventilatora neuravnoteženost osovine s impelerom.
Ako kvalifikacije vaših zaposlenika ne dopuštaju kvalitetnu dijagnostiku vibracija ventilatora, preporučujemo da ih pošaljete na tečaj u Trening centar za prekvalifikaciju i usavršavanje tvrtke BALTECH, a dijagnostiku vibracija vaše opreme povjerite certificiranim stručnjaci (OTS) naše tvrtke, koji imaju veliko praktično iskustvo u podešavanju vibracija i vibracijskoj dijagnostici dinamičke (rotacijske) opreme (pumpe, kompresori, ventilatori, elektromotori, mjenjači, kotrljajni ležajevi, klizni ležajevi).
Učitavam...