Qiyshiq bukilishning bu turi deyiladi, bunda egilishga olib keladigan barcha tashqi yuklar asosiy tekisliklarning birortasiga to'g'ri kelmaydigan bitta kuch tekisligida harakat qiladi.

Bir uchida qisilgan va erkin uchiga kuch bilan yuklangan barni ko'rib chiqing F(11.3-rasm).

Guruch. 11.3. Eğimli egilish uchun dizayn sxemasi

Tashqi kuch F o'qiga burchak ostida qo'llaniladi y. Keling, kuchni ajratamiz F nurning asosiy tekisliklarida yotgan komponentlarga, keyin:

Masofadan olingan ixtiyoriy kesimdagi egilish momentlari z erkin uchidan quyidagiga teng bo'ladi:

Shunday qilib, nurning har bir qismida bir vaqtning o'zida ikkita egilish momenti harakat qiladi, bu esa asosiy tekisliklarda egilish hosil qiladi. Shuning uchun qiyshiq egilishni fazoviy egilishning alohida holati deb hisoblash mumkin.

Egri egilish bilan nurning kesimidagi normal kuchlanishlar formula bilan aniqlanadi

Qiyma egilishda eng yuqori kuchlanish va siqish normal kuchlanishlarini topish uchun nurning xavfli qismini tanlash kerak.

Agar egilish momentlari | M x| va | M y| ma'lum bir bo'limda ularning maksimal qiymatlariga erishsa, bu xavfli qismdir. Shunday qilib,

Xavfli bo'limlar, shuningdek, egilish momentlari | M x| va | M y| bir vaqtning o'zida etarlicha katta qiymatlarga erishadi. Shuning uchun, qiyshiq egilish bilan bir nechta xavfli bo'limlar bo'lishi mumkin.

Umuman olganda, qachon - assimetrik kesim, ya'ni neytral o'q kuch tekisligiga perpendikulyar emas. Nosimmetrik bo'limlar uchun qiyshiq egilish mumkin emas.

11.3. Neytral o'qning joylashuvi va xavfli nuqtalar

kesmada. Egri egilish uchun mustahkamlik sharti.

Kesmaning o'lchamlarini aniqlash.

Egri egilishdagi harakatlar

Neytral o'qning qiya egilishdagi holati formula bilan aniqlanadi

bu erda neytral o'qning o'qga moyillik burchagi X;

Quvvat tekisligining o'qga moyillik burchagi da(11.3-rasm).

Nurning xavfli qismida (qo'milishda, 11.3-rasm) burchak nuqtalaridagi kuchlanishlar formulalar bilan aniqlanadi:

Fazoviy egilishda bo'lgani kabi, qiyshiq egilishda neytral o'q nurning kesimini ikkita zonaga ajratadi - kuchlanish zonasi va siqish zonasi. To'rtburchaklar kesim uchun bu zonalar rasmda ko'rsatilgan. 11.4.

Guruch. 11.4. Qisqichbaqasimon egilishda qisilgan nurning kesimining sxemasi

Haddan tashqari kuchlanish va siqilish kuchlanishlarini aniqlash uchun neytral o'qga parallel ravishda taranglik va siqish zonalarida kesmaga teginishlarni chizish kerak (11.4-rasm).

Neytral o'qdan eng uzoqda joylashgan aloqa nuqtalari LEKIN va Bilan mos ravishda siqish va kuchlanish zonalarida xavfli nuqtalardir.

Plastik materiallar uchun, kuchlanish va siqilishdagi nur materialining dizayn qarshiligi bir-biriga teng bo'lganda, ya'ni [ s p] = = [s c] = [σ ], xavfli kesimida aniqlanadi va mustahkamlik holati sifatida ifodalanishi mumkin

Nosimmetrik kesimlar uchun (to'rtburchak, I-kesim) mustahkamlik sharti quyidagi shaklga ega:

Quvvat holatidan kelib chiqadigan hisob-kitoblarning uch turi mavjud:

Tekshirish;

Dizayn - kesimning geometrik o'lchamlarini aniqlash;

Nurning yuk ko'tarish qobiliyatini aniqlash (ruxsat etilgan yuk).

Agar kesmaning tomonlari orasidagi munosabat ma'lum bo'lsa, masalan, to'rtburchaklar uchun h = 2b, keyin siqilgan nurning mustahkamligi holatidan parametrlarni aniqlash mumkin b va h quyida bayon qilinganidek:

yoki

qat'iy.

Har qanday bo'limning parametrlari xuddi shunday tarzda aniqlanadi. Kuchlar ta'sirining mustaqilligi printsipini hisobga olgan holda, qiyshiq egilish paytida nur uchastkasining to'liq siljishi asosiy tekisliklardagi siljishlarning geometrik yig'indisi sifatida aniqlanadi.

Nurning erkin uchining siljishini aniqlang. Keling, Vereshchagin usulidan foydalanamiz. Vertikal siljishni formula bo'yicha diagrammalarni (11.5-rasm) ko'paytirish orqali topamiz.

Xuddi shunday, biz gorizontal siljishni aniqlaymiz:

Keyin umumiy siljish formula bo'yicha aniqlanadi

Guruch. 11.5. To'liq siljishni aniqlash sxemasi

qiyshiq egilishda

To'liq harakat yo'nalishi burchak bilan belgilanadi β (11.6-rasm):

Olingan formula nur qismining neytral o'qi o'rnini aniqlash uchun formula bilan bir xil. Bu bizga xulosa qilish imkonini beradi , ya'ni burilish yo'nalishi neytral o'qga perpendikulyar. Binobarin, burilish tekisligi yuklash tekisligi bilan mos kelmaydi.

Guruch. 11.6. Burilish tekisligini aniqlash sxemasi

qiyshiq egilishda

Burilish tekisligining asosiy o'qdan og'ish burchagi y kattaroq bo'ladi, ko'chirish kattaroq bo'ladi. Shuning uchun, elastik qismga ega bo'lgan nur uchun, buning uchun nisbat J x/Jy katta, qiyshiq egilish xavflidir, chunki u eng kam qattiqlik tekisligida katta burilishlar va kuchlanishlarni keltirib chiqaradi. bilan bar uchun J x= Jy, umumiy og'ish kuch tekisligida yotadi va qiyshiq egilish mumkin emas.

11.4. Nurning eksantrik kuchlanishi va siqilishi. Oddiy

nurning ko'ndalang kesimlaridagi kuchlanishlar

Eksantrik kuchlanish (siqilish) - cho'zish (siqilish) kuchi nurning bo'ylama o'qiga parallel bo'lgan, lekin uni qo'llash nuqtasi kesmaning og'irlik markaziga to'g'ri kelmaydigan deformatsiyaning bir turi.

Ushbu turdagi muammolar ko'pincha qurilish ustunlarini hisoblashda qurilishda qo'llaniladi. Nurning eksantrik siqilishini ko'rib chiqing. Biz kuch qo'llash nuqtasining koordinatalarini belgilaymiz F orqali x F va F da, va kesmaning asosiy o'qlari - orqali x va y. Eksa z koordinatalari bo'ladigan tarzda to'g'ridan-to'g'ri x F va F da ijobiy bo'lgan (11.7-rasm, a)

Agar siz quvvatni uzatsangiz F nuqtadan o'ziga parallel Bilan bo'limning og'irlik markaziga, keyin eksantrik siqilish uchta oddiy deformatsiyaning yig'indisi sifatida ifodalanishi mumkin: ikkita tekislikda siqish va egilish (11.7-rasm, b). Bunda bizda:

Eksentrik siqilish ostidagi kesmaning ixtiyoriy nuqtasida, birinchi kvadrantda yotgan, koordinatali kuchlanishlar x va y kuchlar harakatining mustaqilligi printsipiga asoslanib topish mumkin:

kesmaning kvadrat inertsiya radiusi, keyin

qayerda x va y kuchlanish aniqlanadigan kesim nuqtasining koordinatalari.

Kuchlanishlarni aniqlashda tashqi kuchning ta'sir qilish nuqtasining ham, kuchlanish aniqlanadigan nuqtaning ham koordinata belgilarini hisobga olish kerak.

Guruch. 11.7. Eksantrik siqilishli nurning sxemasi

Olingan formulada nurning eksantrik kuchlanishi bo'lsa, "minus" belgisi "ortiqcha" belgisi bilan almashtirilishi kerak.

Stretch (siqish)- bu nurni yuklash turi bo'lib, uning kesimlarida faqat bitta ichki kuch omili paydo bo'ladi - uzunlamasına kuch N.

Kesish va siqishda tashqi kuchlar uzunlamasına o'q bo'ylab z (109-rasm) bo'ylab qo'llaniladi.

109-rasm

Bo'limlar usulidan foydalanib, VSF qiymatini - oddiy yuk ostida bo'ylama N kuchini aniqlash mumkin.

Kesish (siqish) paytida ixtiyoriy kesmada paydo bo'ladigan ichki kuchlar (stresslar) yordamida aniqlanadi. Bernulli tekislik kesimlari haqidagi taxminlar:

Yuklashdan oldin tekis va o'qga perpendikulyar bo'lgan nurning kesimi yuk ostida bir xil bo'lib qoladi.

Bundan kelib chiqadiki, nurning tolalari (110-rasm) bir xil miqdorda cho'zilgan. Bu shuni anglatadiki, har bir tolaga ta'sir qiluvchi ichki kuchlar (ya'ni, stresslar) bir xil bo'ladi va kesma bo'ylab bir tekis taqsimlanadi.

110-rasm

N ichki kuchlarning natijasi bo'lganligi sababli, N \u003d s · A, kuchlanish va siqilishdagi normal stresslar s formula bilan aniqlanadi:

[N/mm 2 = MPa], (72)

bu erda A - ko'ndalang kesimning maydoni.

24-misol. Ikki novda: diametri d = 4 mm bo'lgan aylana kesma va 5 mm tomoni bo'lgan kvadrat kesma bir xil kuch bilan cho'zilgan F = 1000 N. Tayoqlardan qaysi biri ko'proq yuklangan?

Berilgan: d = 4 mm; a = 5 mm; F = 1000 N.

Aniqlash: s 1 va s 2 - 1 va 2 tayoqlarda.

Qaror:

Kuchlanishda novdalardagi uzunlamasına kuch N = F = 1000 N ga teng.

Rodlarning ko'ndalang kesimlari:

; .

Rodlarning kesimlaridagi normal kuchlanishlar:

, .

s 1 > s 2 bo'lgani uchun birinchi dumaloq novda ko'proq yuklanadi.

25-misol. 2 mm diametrli 80 simdan o'ralgan simi 5 kN kuch bilan cho'zilgan. Kesmadagi kuchlanishni aniqlang.

Berilgan: k = 80; d = 2 mm; F = 5 kN.

Belgilang: σ.

Qaror:

N = F = 5 kN, ,

keyin .

Bu erda A 1 - bitta simning ko'ndalang kesimi maydoni.

Eslatma: kabel qismi aylana emas!

2.2.2 Shtrix uzunligi bo'ylab N uzunlamasına kuchlar va normal kuchlanish s diagrammasi.

Murakkab yuklangan nurning kuchlanish va siqilishdagi mustahkamligi va qattiqligini hisoblash uchun turli kesmalarda N va s qiymatlarini bilish kerak.

Buning uchun diagrammalar quriladi: uchastka N va uchastka s.

Diagramma- bu novda uzunligi bo'ylab bo'ylama N kuch va normal kuchlanish s o'zgarishlar grafigi.

Uzunlamasına kuch N nurning ixtiyoriy kesimida qolgan qismga qo'llaniladigan barcha tashqi kuchlarning algebraik yig'indisiga teng, ya'ni. kesmaning bir tomoni

Nurni cho'zuvchi va qismdan uzoqqa yo'naltirilgan F tashqi kuchlar ijobiy hisoblanadi.

N va s ni chizish tartibi

1 Ko'ndalang kesimlar nurni bo'laklarga ajratadi, ularning chegaralari:

a) nurning uchlaridagi bo'limlar;

b) F kuchlar qo'llaniladigan joyda;

v) bu yerda A ko‘ndalang kesim maydoni o‘zgaradi.

2 dan boshlab bo'limlarni raqamlaymiz

bepul oxiri.

3 Usul yordamida har bir uchastka uchun

bo'limlar, biz uzunlamasına kuch N ni aniqlaymiz

va N uchastkasini masshtabda chizing.

4 Oddiy kuchlanishni aniqlang s

har bir saytga joylashtiring va o'rnating

uchastka masshtab s.

26-misol. Bosqichli novda uzunligi bo'yicha N va s diagrammalarini qurish (111-rasm).

Berilgan: F 1 \u003d 10 kN; F 2 = 35 kN; A 1 \u003d 1 sm 2; A 2 \u003d 2 sm 2.

Qaror:

1) Biz nurni bo'laklarga ajratamiz, ularning chegaralari: nurning uchlaridagi uchastkalar, bu erda tashqi kuchlar F qo'llaniladi, bu erda A ko'ndalang kesimi maydoni o'zgaradi - jami 4 ta bo'lim mavjud.

2) Biz bo'limlarni bo'sh uchidan boshlab raqamlaymiz:

I dan IV gacha. 111-rasm

3) Har bir kesim uchun kesmalar usulidan foydalanib, N uzunlamasına kuchni aniqlaymiz.

Uzunlamasına kuch N nurning qolgan qismiga qo'llaniladigan barcha tashqi kuchlarning algebraik yig'indisiga teng. Bundan tashqari, nurni cho'zuvchi F tashqi kuchlari ijobiy hisoblanadi.

13-jadval

4) N ​​diagrammasini masshtabda quramiz masshtab faqat N ning musbat qiymatlari bilan ko'rsatilgan, diagrammada ortiqcha yoki minus belgisi (kengaytma yoki siqish) diagrammaning to'rtburchakda aylana shaklida ko'rsatilgan. N ning ijobiy qiymatlari diagrammaning nol o'qi ustida, manfiy - o'q ostida joylashgan.

5) Tekshirish (og'zaki): F tashqi kuchlar qo'llaniladigan uchastkalarda N diagrammada bu kuchlarga teng bo'lgan vertikal sakrashlar bo'ladi.

6) Har bir bo'limning bo'limlarida normal kuchlanishlarni aniqlaymiz:

; ;

; .

s diagrammasini masshtabda quramiz.

7) Imtihon: N va s belgilari bir xil.

O'ylab ko'ring va savollarga javob bering

1) mumkin emas; 2) mumkin.

53 Rodlarning kuchlanish kuchlanishlari (siqilishi) ularning kesma shakliga (kvadrat, to'rtburchak, doira va boshqalar) bog'liqmi?

1) bog'liq; 2) bog'liq emas.

54 Kesmadagi kuchlanish miqdori novda qilingan materialga bog'liqmi?

1) bog'liq; 2) bog'liq emas.

55 Dumaloq novda ko‘ndalang kesimining qaysi nuqtalari taranglikda ko‘proq yuklanadi?

1) nurning o'qi bo'yicha; 2) aylana yuzasida;

3) kesmaning barcha nuqtalarida kuchlanishlar bir xil.

56 Kesimlari teng bo'lgan po'lat va yog'och novdalar bir xil kuchlar bilan cho'ziladi. Rodlarda paydo bo'ladigan kuchlanishlar teng bo'ladimi?

1) po'latda kuchlanish kattaroq;

2) yog'ochda taranglik ko'proq;

3) novdalarda teng kuchlanishlar paydo bo'ladi.

57 Bar uchun (112-rasm), agar F 1 = 2 kN bo'lsa, N va s diagrammalari; F 2 \u003d 5 kN; A 1 \u003d 1,2 sm 2; A 2 \u003d 1,4 sm 2.

Kuchlilik va burilish qat'iyligi uchun dumaloq tasavvurlar nurini hisoblash

Kuchlilik va burilish qat'iyligi uchun dumaloq tasavvurlar nurini hisoblash

Kuchlilik va burilish qat'iyligi uchun hisob-kitoblarning maqsadi - kuchlanish va siljishlar ish sharoitlari tomonidan ruxsat etilgan belgilangan qiymatlardan oshmaydigan nurning kesishgan o'lchamlarini aniqlashdir. Ruxsat etilgan kesish kuchlanishlari uchun mustahkamlik sharti odatda shunday yoziladi Bu shart buralgan nurda yuzaga keladigan eng yuqori kesish kuchlanishlari material uchun mos keladigan ruxsat etilgan kuchlanishlardan oshmasligi kerakligini anglatadi. Ruxsat etilgan burilish kuchlanishi 0 ga bog'liq ─ materialning xavfli holatiga mos keladigan kuchlanish va qabul qilingan xavfsizlik koeffitsienti n: ─ oqish kuchi, nt - plastik material uchun xavfsizlik omili; ─ kuchlanish kuchi, nv - mo'rt material uchun xavfsizlik omili. Buralish tajribalarida kuchlanish (siqilish) ga qaraganda qiymatlarni olish qiyinroq bo'lganligi sababli, ko'pincha ruxsat etilgan burilish kuchlanishlari bir xil material uchun ruxsat etilgan kuchlanish kuchlanishlariga qarab olinadi. Shunday qilib, po'lat uchun [quyma temir uchun. Buralgan nurlarning mustahkamligini hisoblashda mustahkamlik shartlaridan foydalanish shaklida farq qiluvchi uch turdagi vazifalarni bajarish mumkin: 1) kuchlanishlarni tekshirish (sinov hisobi); 2) bo'limni tanlash (loyihani hisoblash); 3) ruxsat etilgan yukni aniqlash. 1. Berilgan yuklar va nurning o'lchamlari bo'yicha kuchlanishlarni tekshirishda unda yuzaga keladigan eng katta siljish kuchlanishlari aniqlanadi va (2.16) formula bo'yicha berilganlar bilan taqqoslanadi. Agar mustahkamlik sharti bajarilmasa, u holda kesma o'lchamlarini oshirish yoki nurga ta'sir qiluvchi yukni kamaytirish yoki yuqori quvvatli materialdan foydalanish kerak. 2. Berilgan yuk uchun kesimni va ruxsat etilgan kuchlanishning berilgan qiymatini mustahkamlik holatidan (2.16) tanlashda nurning ko'ndalang kesimi qarshiligining qutb momentining qiymati aniqlanadi.Yaxlit doira yoki diametrlar. nurning halqa kesimi qarshilikning qutb momentining kattaligi bilan topiladi. 3. Berilgan ruxsat etilgan kuchlanish va qarshilikning qutb momenti uchun ruxsat etilgan yukni aniqlashda WP, birinchi navbatda, (3.16) asosida, ruxsat etilgan moment MK aniqlanadi va keyin moment diagrammasi yordamida K M va o'rtasida aloqa o'rnatiladi. tashqi burilish momentlari. Nurni quvvat uchun hisoblash uning ishlashi paytida qabul qilinishi mumkin bo'lmagan deformatsiyalar ehtimolini istisno qilmaydi. Barni burishning katta burchaklari juda xavflidir, chunki ular qismlarga ishlov berishning aniqligining buzilishiga olib kelishi mumkin, agar bu novda ishlov berish mashinasining konstruktiv elementi bo'lsa yoki novda vaqt bo'yicha o'zgaruvchan burilish momentlarini uzatsa, burilish tebranishlari paydo bo'lishi mumkin. , shuning uchun barni qattiqlik uchun ham hisoblash kerak. Qattiqlik sharti quyidagi ko'rinishda yoziladi: bu erda ─ (2.10) yoki (2.11) ifodadan aniqlangan nurni burishning eng katta nisbiy burchagi. Keyin milya uchun qattiqlik holati shaklga ega bo'ladi Ruxsat etilgan nisbiy burilish burchagining qiymati me'yorlar bilan belgilanadi va turli xil konstruktiv elementlar va turli xil turdagi yuklar uchun nur uzunligining 1 m uchun 0,15 ° dan 2 ° gacha o'zgarib turadi. Ham mustahkamlik holatida, ham qattiqlik holatida max yoki max  ni aniqlashda biz geometrik xususiyatlardan foydalanamiz: WP ─ qarshilikning qutb momenti va IP ─ qutb inersiya momenti. Shubhasiz, bu xususiyatlar ushbu kesimlarning bir xil maydoniga ega bo'lgan yumaloq qattiq va halqali tasavvurlar uchun har xil bo'ladi. Muayyan hisob-kitoblarga ko'ra, halqasimon kesma uchun qutb inersiya momentlari va qarshilik momenti dumaloq aylana kesmaga qaraganda ancha katta ekanligini ko'rish mumkin, chunki halqasimon kesma markazga yaqin joylarga ega emas. Shuning uchun, buralishdagi halqali kesimning novdasi qattiq dumaloq kesimning novdasiga qaraganda ancha tejamkor, ya'ni kamroq material sarfini talab qiladi. Biroq, bunday barni ishlab chiqarish ancha murakkab va shuning uchun qimmatroqdir va bu holat burilishda ishlaydigan barlarni loyihalashda ham hisobga olinishi kerak. Biz nurni kuch va burilish qat'iyligi uchun hisoblash metodologiyasini, shuningdek samaradorlik haqidagi fikrni misol bilan ko'rsatamiz. 2.2-misol ikkita milning og'irliklarini solishtiring, ularning ko'ndalang o'lchamlari bir xil moment uchun tanlangan MK 600 Nm tolalar bo'ylab bir xil ruxsat etilgan kuchlanishlarda (uzunligi kamida 10 sm dan ortiq) [sm] 90 2,5 Rcm 90 3 Bo'linish egilishda tolalar bo'ylab [u] 2 Rck 2.4 1 Rck 1.2 - 2.4 tolalarni kesishda tolalar bo'ylab bo'linish

Uning ichidagi yog'ochni cho'zish (siqish) paytida kesmalar faqat paydo bo'ladi normal stresslar. Tegishli elementar kuchlarning natijasi o, dA - uzunlamasına kuch N- bo'lim usuli yordamida topish mumkin. Uzunlamasına kuchning ma'lum qiymati uchun normal kuchlanishlarni aniqlay olish uchun nurning ko'ndalang kesimi bo'yicha taqsimlanish qonunini o'rnatish kerak.

Bu muammo asosida hal qilinadi tekis bo'lakli protezlar(J. Bernulli gipotezalari), qaysi o'qiydi:

deformatsiyadan oldin tekis va o'z o'qiga normal bo'lgan nur qismlari, deformatsiya paytida ham o'qga tekis va normal bo'lib qoladi.

Nur cho'zilganida (masalan, uchun kauchuk tajribasining ko'proq ko'rinishi), sirtda kim uzunlamasına va ko'ndalang chizish tizimi qo'llanilgan (2.7-rasm, a), siz xatarlar to'g'ri va o'zaro perpendikulyar bo'lib qolishiga ishonch hosil qilishingiz mumkin, o'zgaradi faqat

bu erda A - nurning ko'ndalang kesimi maydoni. z indeksini qoldirib, biz nihoyat qo'lga kiritamiz

Oddiy kuchlanishlar uchun uzunlamasına kuchlar bilan bir xil belgi qoidasi qabul qilinadi, ya'ni. cho'zilganida, stresslar ijobiy hisoblanadi.

Darhaqiqat, tashqi kuchlarni qo'llash joyiga qo'shni bo'lgan nur qismlarida kuchlanishlarning taqsimlanishi yukni qo'llash usuliga bog'liq va notekis bo'lishi mumkin. Eksperimental va nazariy tadqiqotlar shuni ko'rsatadiki, bu stress taqsimotining bir xilligi buzilishidir mahalliy xarakter. Taxminan nurning ko'ndalang o'lchamlarining eng kattasiga teng masofada yuklangan joydan oraliqda joylashgan nurning kesimlarida kuchlanishlarning taqsimlanishi deyarli bir xil deb hisoblanishi mumkin (2.9-rasm).

Ko'rib chiqilayotgan vaziyat alohida holatdir avliyo Venant printsipi, quyidagicha shakllantirish mumkin:

kuchlanishlarning taqsimlanishi mohiyatan tashqi kuchlarni faqat yuklash joyi yaqinida qo'llash usuliga bog'liq.

Kuchlarni qo'llash joyidan etarlicha uzoq bo'lgan qismlarda kuchlanishlarning taqsimlanishi amalda faqat ushbu kuchlarning statik ekvivalentiga bog'liq, balki ularni qo'llash usuliga bog'liq emas.

Shunday qilib, ariza berish Sankt-Venant printsipi va mahalliy stresslar masalasidan chetga chiqsak, biz (kursning ushbu va keyingi boblarida) tashqi kuchlarni qo'llashning o'ziga xos usullari bilan qiziqmaslik imkoniyatiga egamiz.

Nurning kesimining shakli va o'lchamlari keskin o'zgargan joylarda mahalliy stresslar ham paydo bo'ladi. Bu hodisa deyiladi stress kontsentratsiyasi, biz ushbu bobda ko'rib chiqmaymiz.

Nurning turli kesimlaridagi normal kuchlanishlar bir xil bo'lmagan hollarda, ularning nur uzunligi bo'ylab o'zgarishi qonunini grafik shaklida ko'rsatish maqsadga muvofiqdir - normal kuchlanish diagrammasi.

MISOL 2.3. Bosqichli o'zgaruvchan kesimli nur uchun (2.10-rasm, a) uzunlamasına kuchlarni chizing. va normal stresslar.

Qaror. Biz nurni bepul messenjerdan boshlab bo'limlarga ajratamiz. Bo'limlarning chegaralari tashqi kuchlar qo'llaniladigan joylar va kesimning o'lchamlari o'zgaradi, ya'ni nurning beshta qismi bor. Faqat diagrammalarni chizishda N nurni faqat uchta qismga bo'lish kerak bo'ladi.

Kesimlar usulidan foydalanib, biz nurning kesmalarida uzunlamasına kuchlarni aniqlaymiz va mos keladigan diagrammani quramiz (2.10.6-rasm). Diagrammaning qurilishi Va 2.1-misolda ko'rib chiqilganidan tubdan farq qilmaydi, shuning uchun biz ushbu qurilishning tafsilotlarini qoldiramiz.

Biz (2.1) formuladan foydalanib, normal kuchlanishlarni hisoblaymiz, kuchlarning qiymatlarini nyutonlarda va maydonlarda - kvadrat metrlarda almashtiramiz.

Har bir bo'lim ichida stresslar doimiy, ya'ni. e. bu sohadagi chizma abscissa o'qiga parallel bo'lgan to'g'ri chiziqdir (2.10-rasm, s). Quvvatni hisoblash uchun, birinchi navbatda, eng katta stresslar yuzaga keladigan bo'limlar qiziqish uyg'otadi. Ko'rib chiqilayotgan holatda ular bo'ylama kuchlar maksimal bo'lgan uchastkalarga to'g'ri kelmasligi muhimdir.

Nurning butun uzunligi bo'ylab kesimi doimiy bo'lgan hollarda diagramma a syujetga o'xshaydi N va undan faqat miqyosda farq qiladi, shuning uchun tabiiyki, ko'rsatilgan diagrammalardan faqat bittasini qurish mantiqiy.