M. A. Taimarov, A.V. Simakov

RESULTAT AV MODERNISERINGS- OCH UPPGRADERINGSTESTER

TERMISK UTGÅNG PÅ PANNA TGM-84B

Nyckelord: ångpanna, tester, termisk effekt, nominell ångeffekt, gasfallande öppningar.

Det erhölls experimentellt i arbetet att utformningen av TGM-84B-pannan gör det möjligt att öka dess ångeffekt med 6,04% och få den till 447 t/h genom att öka diametern på gastillförselhålen i den andra raden på centralt gasförsörjningsrör.

Nyckelord: Steam-grytan, test, värmekraft, nominell kapacitet, gasgivande hål.

I arbete experimentellt erhålls, att konstruktionen av pannan TGM-84B gör det möjligt att öka dens styrka med 6,04 % och att avsluta den upp till 447 t/h genom förstoring av en diameter Gasrör av öppningar av det andra numret på centrala gasröret .

Introduktion

TGM-84B-pannan designades och tillverkades 10 år tidigare än TGM-96B-pannan, då Taganrog Boiler Plant inte hade mycket praktisk och designerfarenhet av konstruktion, tillverkning och drift av högkapacitetspannor. I detta avseende gjordes en betydande reserv av området för värmemottagande skärmuppvärmningsytor där det, som all erfarenhet av drift av TGM-84B-pannor visade, det inte finns något behov. Prestanda för brännarna på TGM-84B-pannorna minskade också på grund av den mindre diametern på gasutloppen. Enligt den första fabriksritningen av Taganrog Boiler Plant är den andra radens gasutlopp i brännarna försedda med en diameter på 25 mm, och senare, baserat på driftserfarenhet, för att öka ugnarnas värmedensitet, denna diameter av ugnarna. andra radens gasutlopp ökades till 27 mm. Det finns dock fortfarande en marginal för att öka diametern på brännarnas gasutlopp för att öka ångeffekten från TGM-84B-pannorna.

Forskningsproblemets relevans och redogörelse

På kort sikt under 5 ... .10 år kommer efterfrågan på värme och el att öka kraftigt. Tillväxten i energiförbrukningen är förknippad, å ena sidan, med användningen av utländsk teknologi för djupbearbetning av olja, gas, trä, metallurgiprodukter direkt på Rysslands territorium, och å andra sidan med pensioneringen och kapacitetsminskning på grund av den fysiska försämringen av den befintliga flottan av värme- och kraftgenererande utrustning. Förbrukningen av värmeenergi för uppvärmningsändamål ökar.

Det finns två sätt att snabbt möta den växande efterfrågan på energiresurser:

1. Driftsättning av ny värme- och kraftgenererande utrustning.

2. Modernisering och ombyggnad av befintlig operativ utrustning.

Den första riktningen kräver stora investeringar.

I den andra riktningen av att öka kapaciteten hos värme- och kraftgenererande utrustning är kostnaderna förknippade med mängden nödvändig rekonstruktion och överbyggnad för att öka kapaciteten. I genomsnitt, när man använder den andra riktningen för att öka kapaciteten hos värme- och kraftgenererande utrustning, är kostnaderna 8 gånger billigare än att ta i bruk ny kapacitet.

Lösningens tekniska och designegenskaper för att öka kraften hos pannan TGM-84 B

En designfunktion hos pannan TGM-84B är närvaron av en tvåljusskärm.

Tvåljusskärmen ger en mer intensiv kylning av rökgaserna än i oljegaspannan TGM-9bB med liknande prestanda, som inte har tvåljusskärm. Dimensionerna på pannugnarna TGM-9bB och TGM-84B är nästan desamma. Designen, förutom närvaron av en tvåljusskärm i pannan TGM-84B, är också desamma. Den nominella ångeffekten för pannan TGM-84B är 420 t/h, och för pannan TGM-9bB är den nominella ångeffekten 480 t/h. TGM-9b pannan har 4 brännare i två nivåer. TGM-84B pannan har 6 brännare i 2 nivåer, men dessa brännare är mindre kraftfulla än i TGM-9bB pannan.

De viktigaste jämförande tekniska egenskaperna för pannorna TGM-84B och TGM-9bB ges i tabell 1.

Tabell I - Jämförande tekniska egenskaper för pannor TGM-84B och TGM-96B

Namn på indikatorer TGM-84B TGM-96B

Ångkapacitet, t/h 420 480

Ugnsvolym, m 16x6,2x23 16x1,5x23

Dual Light Screen Ja Nej

Brännarens nominella värmeeffekt vid förbränning av gas, MW 50,2 88,9

Antal brännare, st. b 4

Total termisk effekt för brännare, MW 301,2 355,6

Gasförbrukning, m3/h 33500 36800

Nominellt gastryck framför brännarna vid gastemperatur (t = - 0,32 0,32

4°C), kg/cm2

Lufttryck framför brännaren, kg/m2 180 180

Erforderlig luftförbrukning för blåsning vid nominell ånga 3/ last, tusen m3/timme 345,2 394,5

Erforderlig prestanda för rökavgaser vid nominell ånga 3 / 399,5 456,6

belastning, tusen m/timme

Pass nominell total kapacitet för 2 fläktar VDN-26-U, tusen m3/timme 506 506

Pass nominell total kapacitet för 2 rökavgasare D-21.5x2U, tusen m3/timme 640 640

Från tabell. Figur 1 visar att den erforderliga ångbelastningen på 480 t/h i termer av luftflöde tillhandahålls av två VDN-26-U-fläktar med en marginal på 22 %, och när det gäller avlägsnande av förbränningsprodukter av två rökutblåsare D-21.5 x2U med en marginal på 29 %.

Tekniska och designlösningar för att öka värmeeffekten hos pannan TGM-84B

På avdelningen för panninstallationer av KSPEU har man arbetat för att öka värmeeffekten hos pannans TGM-84B. Nr 10 NchTPP. Termisk-hydraulisk beräkning utfördes

brännare med central gastillförsel, aerodynamiska och termiska beräkningar utfördes med en ökning av diametern på gastillförselhålen.

På pannan TGM-84B med station nr 10, på brännare nr 1,2,3,4 i den första (nedre) nivån och nr 5.6 i den andra nivån, 6 av de befintliga 12 gasuttagen 2:e raden från en diameter av 027 mm till en diameter av 029 mm. Fallande flöden, flamtemperatur och andra driftsparametrar för panna nr 10 mättes (tabell 2). Brännarnas enhetsvärmeeffekt ökade med 6,09 % och uppgick till 332,28 MW istället för 301,2 MW före brotschning. Ångproduktionen ökade med 6,04 % och uppgick till 447 t/h istället för 420 t/h före brotschning.

Tabell 2 - Jämförelse av indikatorer för pannan TGM-84B st. Nr 10 NchCHP före och efter rekonstruktion av brännaren

Indikatorer för pannan TGM-84B Nr 10 NchTPP Håldiameter 02? Håldiameter 029

Termisk effekt för en brännare, MW 50,2 55,58

Ugnens värmeeffekt, MW 301,2 332,28

Ökningen av ugnens termiska effekt, % - 6,09

Pannans ångkapacitet, t/h 420 441

Ökning av ångproduktion, % - 6,04

Beräkningar och tester av moderniserade pannor visade att gasstrålen inte separerades från gastillförselhålen vid låga ångbelastningar.

1. Att öka diametern på gastillförselhålen i den andra raden från 27 till 29 mm på brännarna orsakar inte gasflödesavbrott vid låga belastningar.

2. Modernisering av TGM-84B-pannan genom att öka gastillförselns tvärsnittsarea

öppningar från 0,205 m till 0,218 m gjorde det möjligt att öka den nominella ångkapaciteten från 420 t/h till 447 t/h under gasförbränning.

Litteratur

1. Taimarov, M.A. Pannor av TPP med hög effekt och superkritisk del 1: studieguide / M.A. Taimarov, V.M. Taimarov. Kazan: Kazan. stat energi un-t, 2009. - 152 sid.

2. Taimarov, M.A. Brännare / M.A. Taimarov, V.M. Taimarov. - Kazan: Kazan. stat energi un-t, 2007. - 147 sid.

3. Taimarov, M.A. Laboratorieverkstad på kursen "Pannaverk och ånggeneratorer" / M.A. Taimarov. - Kazan: Kazan. stat energi un-t, 2004. - 107 sid.

© M. A. Taimarov - Dr. Sci. vetenskaper, prof., chef. Kafé pannanläggningar och ånggeneratorer från KSPEU, [e-postskyddad]; A. V. Simakov - Ph.D. samma avdelning.

Pannenheten TGM-84 är utformad enligt den U-formade layouten och består av en förbränningskammare, som är en stigande gaskanal, och en sänkande konvektiv axel, uppdelad i 2 gaskanaler. Övergångshorisontell rökkanal mellan ugnen och konvektionsaxeln är praktiskt taget frånvarande. En skärmöverhettare är placerad i den övre delen av ugnen och i vändkammaren. I den konvektiva axeln, uppdelad i 2 gaskanaler, är en horisontell överhettare och en vattenförsörjare placerade i serie (längs gaserna). Bakom vattenförsörjaren finns en roterande kammare med askmottagningskärl.

Två parallellkopplade regenerativa luftvärmare är installerade bakom konvektionsaxeln.

Förbränningskammaren har den vanliga prismatiska formen med dimensioner mellan rörens axlar 6016 * 14080 mm och är uppdelad av en tvåljusvattenskärm i två halvugnar. Förbränningskammarens sido- och bakväggar är skärmade med förångarrör med en diameter på 60 * 6 mm (stål-20) med en stigning på 64 mm. Sidoskärmarna i nedre delen har sluttningar mot mitten i nedre delen i en vinkel på 15 mot horisontalen och bildar ett ”kallt” golv.

Tvåljusskärmen består även av rör med en diameter på 60 * 6 mm med en stigning på 64 mm och har fönster bildade av rördragning för att utjämna trycket i halvugnarna. Skärmsystemet är upphängt i takets metallstrukturer med hjälp av stänger och har förmågan att fritt falla ner under termisk expansion.

Förbränningskammarens tak görs horisontellt och skyddas av rör från taköverhettaren.

En förbränningskammare utrustad med 18 oljebrännare, som är placerade på framväggen i tre våningar. Pannan är utrustad med en trumma med en innerdiameter på 1800 mm. Längden på den cylindriska delen är 16200 mm. Separation organiseras i panntrumman, ånga tvättas med matarvatten.

Schematiskt diagram av överhettare

Överhettaren i TGM-84 pannan är strålningskonvektiv till sin karaktär av värmeuppfattning och består av följande tre huvuddelar: strålande, skärm eller semi-strålning och konvektiv.

Strålningsdelen består av en vägg- och taköverhettare.

Halvstrålningsöverhettaren består av 60 standardiserade skärmar. Konvektiv överhettare av horisontell typ består av 2 delar placerade i 2 gaskanaler i fallröret ovanför vattenförsörjaren.

En väggmonterad överhettare är installerad på förbränningskammarens främre vägg, gjord i form av sex transportabla rörblock med en diameter på 42 * 55 (stål 12 * 1MF).

Utloppskammaren i taket p / p består av 2 samlare sammansvetsade och bildar en gemensam kammare, en för varje halvugn. Utgångskammaren för förbränning p / p är en och består av 6 samlare svetsade samman.

Skärmöverhettarens inlopps- och utloppskammare är placerade ovanför varandra och är gjorda av rör med en diameter på 133*13 mm.

Den konvektiva överhettaren är gjord enligt det Z-formade schemat, dvs. ånga kommer in från frontväggen. Varje p/p består av 4 enkelpassspolar.

Ångöverhettningskontrollanordningar inkluderar en kondenseringsenhet och insprutningsöverhettare. Insprutningsdesuperheaters installeras framför skärmöverhettarna i snittet av skärmarna och i snittet av den konvektiva överhettaren. När du arbetar på gas fungerar alla desuperheaters, när du arbetar med eldningsolja, bara den som är installerad i sektionen av konvektiv p / p.

Den lindade vattenförsörjaren av stål består av 2 delar placerade i vänster och höger gaskanaler på den nedåtriktade konvektionsaxeln.

Varje del av economizern består av 4 höjdpaket. Varje paket innehåller två block, varje block innehåller 56 eller 54 fyrvägsspolar gjorda av rör med en diameter på 25 * 3,5 mm (stål20). Spolarna är placerade parallellt med pannans framsida i ett rutmönster med en stigning på 80 mm. Economizerkollektorerna förs utanför konvektionsschaktet.

Pannan är utrustad med 2 regenerativa roterande luftvärmare RVP-54.

^ TEKNISK UPPGIFT
"Anordning för provtagning av rökgaser från NGRES-pannor"

INNEHÅLLSFÖRTECKNING:

1 ARTIKEL 3

^ 2 ALLMÄN BESKRIVNING AV FACILITETEN 3

3 LEVERANSOMFATTNING / UTFÖRANDE AV ARBETE / TILLHANDAHÅLLANDE AV TJÄNSTER 6

4 TEKNISKA DATA 11

5 UNDANTAG/BEGRÄNSNINGAR/SKYLDIGHETER ATT TILLHANDAHÅLLA ARBETEN/LEVERANS/TJÄNSTERNA 12

6 Testning, acceptans, driftsättning 13

^ 7 LISTA ÖVER APPAR 14

8 SÄKERHETSKRAV FÖR ARBETE 14

9 MILJÖSKYDDSKRAV AV ENTREPRENÖRER 17

^ 10 ALTERNATIVA ERBJUDANDEN 18

1 ARTIKEL

I enlighet med miljöprogrammet för OJSC Enel OGK-5 för 2011-2015 kräver Nevinnomysskaya GRES-grenen av OJSC Enel OGK-5 följande:

1. 
   Bestämning av det faktiska värdet av koncentrationen av kväveoxider, kolmonoxid, metan vid olika belastningar och olika driftsätt för pannor TGM-96 (panna nr 4) artistens instrumentpark.
2. 
   Bestämning av distributionstätheten av kvävedioxid över området för den konvektiva ytan i kontrollsektionen.

3. Utvärdering av minskningen av bildningen av kväveoxider på grund av användningen av regimåtgärder och förändringar i de tekniska och ekonomiska indikatorerna för panndrift ( fastställa effektiviteten av tillämpningen av regimens åtgärder).

4. Utveckling av förslag för användning av billiga rekonstruktionsåtgärder syftar till att minska utsläppen av kväveoxider.

^

2ALLMÄN BESKRIVNING AV OBJEKTET

1. 
   Allmän information

Nevinnomyssk State District Power Plant (NGRES) med en designkapacitet på 1340 MW är designat för att täcka behoven av el i norra Kaukasus och leverera termisk energi till företag och befolkningen i staden Nevinnomyssk. För närvarande är den installerade kapaciteten för Nevinnomysskaya GRES 1 700,2 MW.

GRES ligger i den norra utkanten av staden Nevinnomyssk och består av ett kraftvärmeverk (CHP), kondenskraftverk med öppen konfiguration (blockdel) och en kombianläggning (CCGT).

Anläggningens fullständiga namn: filial "Nevinnomysskaya GRES" av Open Joint Stock Company "Enel Fifth Generating Company of the Wholesale Electricity Market" i staden Nevinnomyssk, Stavropol-territoriet.

Plats och postadress: Russian Federation, 357107, Nevinnomyssk city, Stavropol Territory, Energetikov street, 2.

1. 
   ^ Klimatförhållanden

Klimat: tempererat kontinentalt

De klimatiska förhållandena och parametrarna för den omgivande luften i detta område motsvarar läget för delstatskraftverket (Nevinnomyssk) och karakteriseras av uppgifterna i tabell 2.1.

Tabell 2.1 Klimatdata för regionen (Nevinnomyssk från SNiP 23-01-99)

kant, punkt	Utetemperatur, gr. FRÅN
	Utetemperatur, månadsmedelvärde, gr. FRÅN
	jag	II	III	IV		V	VI		VII	VIII		IX	X	XI		XII
Stavropol	-3,2	-2,3	1,3	9,3		15,3	19,3		21,9	21,2		16,1	9,6	4,1		-0,5
					Mindre än 8℃						Mindre än 10 ℃
Genomsnittlig årlig	Den kallaste femdagarsperioden med en säkerhet på 0,92				Varaktighet, dagar			Medeltemperatur, gr. FRÅN			Varaktighet, dagar				Medeltemperatur, gr. FRÅN
9,1	-19				168			0,9			187				1,7

Den långsiktiga medeltemperaturen för den kallaste vintermånaden (januari) är minus 4,5°С, den varmaste (juli) är +22,1°С.

Varaktigheten av perioden med stabil frost är cirka 60 dagar,

Vindhastigheten, vars frekvens inte överstiger 5 %, är lika med - 10-11 m/sek.

Den rådande vindriktningen är östlig.

Den årliga relativa luftfuktigheten är 62,5%.

1. 
   ^ KARAKTERISTIKA OCH KORT BESKRIVNING AV PANNEHETEN TGM - 96.

Gasoljepanna typ TGM-96 i Taganrog pannanläggning är enfasad, med naturlig cirkulation, ångkapacitet 480 t/h med följande parametrar:

Tryck i trumman - 155 ati

Tryck bakom huvudångventilen - 140 ati

Överhettad ångtemperatur - 560С

Matarvattentemperatur - 230С
^ De viktigaste designdata för pannan vid förbränning av gas:
Ångkapacitet t/h 480

Överhettat ångtryck kg/cm 2 140

Överhettad ångtemperatur С 560

Matarvattentemperatur С 230

Kall lufttemperatur före RVV С 30

Varmluftstemperatur С 265
^ UGNENS EGENSKAPER

Förbränningskammarens volym m 3 1644 Ugnens värmespänning volym kcal/m 3 h 187,10 3

Bränsleförbrukning per timme BP nm 3 /h t/h 37.2.10 3

^ ÅNGTEMPERATUR

Bakom väggöverhettare C 391 Framför gavlar C 411

Efter ändsköldar С 434 Efter mittsköldar С 529 Efter konvektiv överhettarinloppspaket С 572

Efter helgen paket av konvektiv p / n. C 560

^ GASTEMPERATUR

Bakom skärmarna С 958

Bakom den konvektiva p/n С 738 Behind the water economizer С 314

Avgaser С 120
Pannans layout är U-formad, med två konvektiva axlar.Förbränningskammaren är skärmad av förångarrör och paneler från strålningsöverhettaren.

Taket i ugnen i den horisontella rökkanalen i den roterande kammaren är skyddad av paneler på taköverhettaren. En skärmöverhettare är placerad i den roterande kammaren och övergångsgaskanalen.

Vändkammarens sidoväggar och konvektionsaxlarnas avfasningar är skärmade med väggmonterade vattensparpaneler. Konvektiv överhettare och vattenförsörjare är placerade i konvektiva axlar.

De konvektiva överhettarpaketen är monterade på vattenförsörjarens upphängda rör.

De konvektiva vattenbesparingspaketen stöds av luftkylda balkar.

Vattnet som kommer in i pannan passerar successivt överliggande rör, kondensorer, väggmonterad vattenförsörjare, konvektiv vattenförsörjare och går in i trumman.

Ånga från trumman kommer in i 6 paneler av den väggmonterade strålningsöverhettaren, från strålningsöverhettaren till taket, från taket till skärmen, från skärmen till takväggen och sedan till den konvektiva överhettaren. Ångtemperaturen styrs av två injektioner av sitt eget kondensat. Den första insprutningen utförs på alla pannor framför skärmöverhettaren, den andra på K-4.5 och den tredje på 5A-injektioner mellan inlopps- och utloppspaketen för den konvektiva p / n, den andra injektionen på K-5A i skärning av ytter- och mittskärmarna.

Tre regenerativa luftvärmare är installerade på baksidan av pannan för att förvärma den luft som krävs för bränsleförbränning. Pannan är utrustad med två VDN-26 fläktar. II och två rökavgaser typ DN26x2A.

Pannenhetens förbränningskammare har en prismatisk form. Tydliga mått på förbränningskammaren:

Bredd - 14860 mm

Djup - 6080 mm

Förbränningskammarens volym är 1644 m 3 .

Skenbar termisk spänning hos ugnsvolymen vid en belastning av 480 t/h: - på gas 187,10 3 kcal/m 3 timme;

På eldningsolja - 190,10 3 kcal / m 3 timme.

Förbränningskammaren är helt avskärmad av förångarrör dia. 60x6 med 64 mm stigning och överhettarrör. För att minska cirkulationens känslighet för olika termiska och hydrauliska distorsioner är alla evaporativa skärmar sektionerade och varje sektion (panel) är en oberoende cirkulationskrets.

Pannbrännare.

Namn på kvantiteter mått. Gasolja

1. Bedömd produktivitet kg/h 9050 8400
2. Lufthastighet m/s 46 46
3. Gasutflödeshastighet m/s 160 -
4. Brännarmotstånd kg/m2 150 150

med flyg.
5. Maximal produktion - nm 3 / timme 11000

gasprestanda
6. Maximal produktion - kg / timme - 10000

eldningsoljas prestanda.
7. Justerbar gräns % 100-60% 100-60%

läser in. från nominellt från nominellt
8. Gastryck framför brännaren. kg/m2 3500 -
9. Brännoljetryck framför brännaren - kgf / cm 2 - 20

coy.
10. Minsta tryckfall - - - 7

brännolja borttagning vid sänkt.

ladda.

Kort beskrivning av brännaren - GMG-typ.
Brännare består av följande enheter:

a) en spiral utformad för att jämnt tillföra perifer luft till ledskovlarna,

b) ledskenor med ett register installerat vid inloppet till den perifera lufttillförselkammaren. Ledskovlarna är utformade för att turbulisera flödet av perifer luft och ändra dess vridning. Att öka sin vridning genom att täcka ledskovlarna ökar brännarens konicitet och minskar dess räckvidd och vice versa,

c) en kammare för den centrala lufttillförseln, bildad på insidan av ytan av ett rör med en diameter av 219 mm, som samtidigt tjänar till att installera ett arbetsoljemunstycke i den och från utsidan med en röryta av dia. 478 mm, som också är kammarens inre yta vid utloppet till ugnen, har 12 fasta ledskovlar (socket), som är utformade för att turbulisera luftflödet som riktas mot brännarens mitt.

d) kammare för perifer lufttillförsel, bildade på insidan av ytan av ett rör med en diameter av 529 mm, vilket samtidigt är den yttre ytan av den centrala gasförsörjningens kammare och, på utsidan, rörets yta dia. 1180 mm, vilket också är den inre ytan av den perifera gasförsörjningskammaren,

e) en kammare i den centrala gasförsörjningen, som har en rad munstycken med en diameter på 18 mm (8 st) och en hålrad dia. 17 mm (16 st). Munstycken och hål är anordnade i två rader runt omkretsen av kammarens yttre yta,

f) en kammare för perifer gastillförsel, med två rader munstycken med en diameter på 25 mm i mängden 8 st och dia. 14 mm i mängden 32 st. Munstyckena är placerade runt omkretsen av kammarens inre yta.

För möjligheten att reglera luftflödet på brännarna är följande installerade:

Gemensamt spjäll på lufttillförseln till brännaren,

Grindventil på den perifera lufttillförseln,

Port på den centrala lufttillförseln.

För att förhindra luftinfiltration i ugnen är en spjäll installerad på styrröret på brännoljemunstycket.

USSR:S ENERGI- OCH ELEKTRIFIERINGSMINISTERIET

TEKNISK HUVUDAVDELNING FÖR DRIFT
ENERGISYSTEM

TYPISK ENERGIDATA
AV PANNA TGM-96B FÖR BRÄNSLEBRÄNSLEFÖRBRÄNNING

Moskva 1981

Denna typiska energikarakteristik utvecklades av Soyuztekhenergo (ingenjör GI GUTSALO)

Den typiska energikaraktäristiken för pannan TGM-96B sammanställdes på basis av termiska tester utförda av Soyuztekhenergo vid Riga CHPP-2 och Sredaztekhenergo vid CHPP-GAZ, och återspeglar pannans tekniskt uppnåbara effektivitet.

En typisk energikarakteristik kan tjäna som grund för att sammanställa standardegenskaperna för TGM-96B-pannor vid förbränning av eldningsolja.

Ansökan

. KORT BESKRIVNING AV PANNEINSTALLATIONSUTRUSTNINGEN

1.1 . Panna TGM-96B från Taganrog Boiler Plant - gasolja med naturlig cirkulation och U-formad layout, designad för att fungera med turbiner T -100/120-130-3 och PT-60-130/13. De huvudsakliga designparametrarna för pannan vid drift på eldningsolja anges i tabell. .

Enligt TKZ är den minsta tillåtna belastningen av pannan enligt cirkulationsförhållandet 40% av den nominella.

1.2 . Förbränningskammaren har en prismatisk form och i plan är en rektangel med dimensionerna 6080 × 14700 mm. Förbränningskammarens volym är 1635 m 3 . Den termiska spänningen hos ugnsvolymen är 214 kW/m 3 eller 184 10 3 kcal/(m 3 h). Förångningsskärmar och en strålningsväggsöverhetare (RNS) placeras i förbränningskammaren. I den övre delen av ugnen i den roterande kammaren finns en skärmöverhettare (SHPP). I den sänkande konvektionsaxeln är två paket med en konvektiv överhettare (CSH) och en vattenekonomisator (WE) placerade i serie längs gasflödet.

1.3 . Pannans ångbana består av två oberoende flöden med ångöverföring mellan pannans sidor. Temperaturen på den överhettade ångan styrs genom insprutning av dess eget kondensat.

1.4 . På förbränningskammarens främre vägg finns fyra dubbelflödes olje-gasbrännare HF TsKB-VTI. Brännarna installeras i två våningar på höjder av -7250 och 11300 mm med en höjdvinkel på 10° mot horisonten.

För att bränna eldningsolja är ångmekaniska munstycken "Titan" försedda med en nominell kapacitet på 8,4 t / h vid ett brännoljetryck på 3,5 MPa (35 kgf / cm 2). Ångtrycket för avblåsning och sprutning av eldningsolja rekommenderas av anläggningen till 0,6 MPa (6 kgf/cm2). Ångförbrukningen per munstycke är 240 kg/h.

1.5 . Panncentralen är utrustad med:

Två dragfläktar VDN-16-P med en kapacitet på 259 10 3 m 3 / h med en marginal på 10%, ett tryck på 39,8 MPa (398,0 kgf / m 2) med en marginal på 20%, en effekt på 500/ 250 kW och en rotationshastighet på 741/594 rpm varje maskin;

Två rökavgasare DN-24 × 2-0,62 GM med en kapacitet på 10% marginal 415 10 3 m 3 / h, tryck med en marginal på 20% 21,6 MPa (216,0 kgf / m 2), effekt 800/400 kW och en hastighet på 743/595 rpm för varje maskin.

1.6. För att rengöra de konvektiva värmeytorna från askavlagringar tillhandahåller projektet en sprutanläggning, för rengöring av RAH - vattentvättning och blåsning med ånga från en trumma med en minskning av trycket i strypanläggningen. Varaktigheten av att blåsa en RAH 50 min.

. TYPISKA ENERGI KARAKTERISTIKA FÖR TGM-96B PANNA

2.1 . Typisk energikarakteristik för pannan TGM-96B ( ris. , , ) sammanställdes på grundval av resultaten av termiska tester av pannor vid Riga CHPP-2 och CHPP GAZ i enlighet med instruktionsmaterial och riktlinjer för standardisering av de tekniska och ekonomiska indikatorerna för pannor. Karakteristiken återspeglar den genomsnittliga verkningsgraden för en ny panna som arbetar med turbiner T -100/120-130/3 och PT-60-130/13 under följande förhållanden som initiala.

2.1.1 . Bränslebalansen i kraftverk som förbränner flytande bränslen domineras av eldningsolja med hög svavelhalt M 100. Därför är karakteristiken uppställd för eldningsolja M 100 (GOST 10585-75 ) med egenskaper: A P = 0,14 %, W P = 1,5 %, SP = 3,5 %, (9500 kcal/kg). Alla nödvändiga beräkningar görs för arbetsmassan av eldningsolja

2.1.2 . Temperaturen på eldningsoljan framför munstyckena antas vara 120° C( t t= 120 °С) baserat på eldningsoljans viskositetsförhållanden M 100, lika med 2,5 ° VU, enligt § 5.41 PTE.

2.1.3 . Den genomsnittliga årliga temperaturen för kall luft (t x .c.) vid inloppet till fläkten tas lika med 10 ° C , eftersom TGM-96B-pannor huvudsakligen är belägna i klimatregioner (Moskva, Riga, Gorky, Chisinau) med en genomsnittlig årlig lufttemperatur nära denna temperatur.

2.1.4 . Lufttemperaturen vid inloppet till luftvärmaren (t vp) tas lika med 70 ° C och konstant när pannbelastningen ändras, i enlighet med § 17.25 PTE.

2.1.5 . För kraftverk med korskopplingar, matarvattentemperaturen (t a.c.) framför pannan tas som beräknat (230 °C) och konstant när pannbelastningen ändras.

2.1.6 . Den specifika nettovärmeförbrukningen för turbinanläggningen antas vara 1750 kcal/(kWh), enligt termiska tester.

2.1.7 . Värmeflödeskoefficienten antas variera med pannbelastningen från 98,5 % vid märklast till 97,5 % vid belastning på 0,6D-nummer.

2.2 . Beräkningen av standardkarakteristiken utfördes i enlighet med instruktionerna i "Termisk beräkning av pannenheter (normativ metod)", (M.: Energia, 1973).

2.2.1 . Pannans bruttoverkningsgrad och värmeförlusten med rökgaser beräknades i enlighet med den metod som beskrivs i boken av Ya.L. Pekker "Värmetekniska beräkningar baserade på bränslets reducerade egenskaper" (M.: Energia, 1977).

var

här

α öh = α "ve + Δ α tr

α öh- koefficient för överskottsluft i avgaserna;

Δ α tr- sugkoppar i pannans gasbana;

T eh- rökgastemperatur bakom rökutsuget.

Beräkningen tar hänsyn till rökgastemperaturerna uppmätta i pannans termiska tester och reducerade till villkoren för att konstruera en standardkarakteristik (ingångsparametrart x in, t "kf, t a.c.).

2.2.2 . Överskottsluftskoefficient vid lägespunkten (bakom vattenförsörjaren)α "ve tas lika med 1,04 vid märklast och ändras till 1,1 vid 50 % belastning enligt termiska tester.

Reduktionen av den beräknade (1.13) överskottsluftskoefficienten nedströms vattenekonomisatorn till den som antagits i standardkarakteristiken (1.04) uppnås genom korrekt underhåll av förbränningsläget enligt pannans regimkarta, överensstämmelse med PTE-kraven ang. luftsugning in i ugnen och in i gasbanan och val av en uppsättning munstycken.

2.2.3 . Luftsugning in i pannans gasbana vid märklast tas lika med 25%. Med en förändring av belastningen bestäms luftsugningen av formeln

2.2.4 . Värmeförluster från kemisk ofullständighet av bränsleförbränning (q 3 ) tas lika med noll, eftersom de under testerna av pannan med överskottsluft, accepterade i den typiska energikarakteristiken, var frånvarande.

2.2.5 . Värmeförlust från mekanisk ofullständighet av bränsleförbränning (q 4 ) tas lika med noll enligt "Regler om harmonisering av utrustningens regleringsegenskaper och uppskattad specifik bränsleförbrukning" (M.: STsNTI ORGRES, 1975).

2.2.6 . Värmeförlust till miljön (q 5 ) fastställdes inte under testerna. De beräknas i enlighet med "Metod för att testa pannanläggningar" (M.: Energia, 1970) enligt formeln

2.2.7 . Den specifika strömförbrukningen för den elektriska matarpumpen PE-580-185-2 beräknades med hjälp av egenskaperna hos pumpen antagna från specifikationerna TU-26-06-899-74.

2.2.8 . Den specifika strömförbrukningen för drag och sprängning beräknas från strömförbrukningen för drivningen av dragfläktar och rökavgaser, uppmätt under termiska tester och reducerad till förhållandena (Δ α tr= 25 %), som antogs vid utarbetandet av de reglerande egenskaperna.

Det har konstaterats att vid en tillräcklig täthet av gasvägen (Δ α ≤ 30 %) rökavgaser ger pannans nominella belastning vid låg hastighet, men utan reserv.

Blåsfläktar vid låg hastighet säkerställer normal drift av pannan upp till belastningar på 450 t/h.

2.2.9 . Den totala elektriska kraften hos pannanläggningens mekanismer inkluderar kraften hos elektriska drivenheter: elektrisk matarpump, rökavgaser, fläktar, regenerativa luftvärmare (Fig. ). Kraften hos den regenerativa luftvärmarens elmotor tas enligt passdata. Kraften hos de elektriska motorerna för rökavgaser, fläktar och den elektriska matarpumpen bestämdes under termiska tester av pannan.

2.2.10 . Den specifika värmeförbrukningen för luftuppvärmning i en värmeenhet beräknas med hänsyn till luftvärme i fläktar.

2.2.11 . Den specifika värmeförbrukningen för pannanläggningens hjälpbehov inkluderar värmeförluster i värmare, vars verkningsgrad antas vara 98%; för ångblåsning av RAH och värmeförlust vid ångblåsning av pannan.

Värmeförbrukningen för ångblåsning av RAH beräknades med formeln

Q obd = G obd · jag obd · τ obd 10 -3 MW (Gcal/h)

var G obd= 75 kg/min i enlighet med "Standarder för förbrukning av ånga och kondensat för hjälpbehov för kraftenheter 300, 200, 150 MW" (M.: STSNTI ORGRES, 1974);

jag obd = jag oss. par= 2598 kJ/kg (kcal/kg)

τ obd= 200 min (4 apparater med en blåstid på 50 min när de är påslagna under dagen).

Värmeförbrukningen med pannan utblåsning beräknades med formeln

Q prod = G prod · i k.v10 -3 MW (Gcal/h)

var G prod = PD nom 10 2 kg/h

P = 0,5 %

i k.v- entalpi av pannvatten;

2.2.12 . Tillvägagångssättet för att genomföra tester och valet av mätinstrument som användes i testerna bestämdes av "Metod för att testa pannanläggningar" (M .: Energia, 1970).

. FÖRESKRIFTSÄNDRINGAR

3.1 . För att bringa de viktigaste normativa indikatorerna för panndriften till de ändrade driftsförhållandena inom de tillåtna avvikelsegränserna för parametervärdena, ges ändringar i form av grafer och numeriska värden. Ändringar tillq 2 i form av grafer visas i fig. , . Korrigering av rökgastemperatur visas i fig. . Utöver det ovanstående ges korrigeringar för förändringen i temperaturen för uppvärmningsolja som tillförs pannan och för förändringen av temperaturen på matarvattnet.

3.1.1 . Korrigeringen för förändringen i temperaturen hos eldningsoljan som tillförs pannan beräknas från effekten av förändringen Till F på q 2 enligt formel