보일러 수리 작업 범위 tgm 84. 보일러 보조 장비
중. A. 타이마로프, A. V. 시마코프
현대화 및 업그레이드 테스트 결과
보일러 TGM-84B의 열 출력
핵심 단어: 증기 보일러, 테스트, 화력, 공칭 증기 출력, 가스 낙하 개구부.
TGM-84B 보일러의 설계는 2열의 가스 공급 구멍의 직경을 증가시켜 증기 출력을 6.04% 증가시키고 447 t/h까지 가져올 수 있다는 것을 작업에서 실험적으로 얻었습니다. 중앙 가스 공급 파이프.
키워드: 증기 가마솥, 테스트, 열 전력, 공칭 용량, 가스 제공 구멍.
작업에서 실험적으로 보일러 TGM-84B의 건설은 그것을 6.04%에서 역가를 증가시키고 직경의 확대에 의해 447 t/h까지 완성할 수 있다는 것을 얻었습니다. 중앙 가스 파이프의 두 번째 오리피스의 가스 파이프 .
소개
TGM-84B 보일러는 TGM-96B 보일러보다 10년 앞서 설계 및 제작된 것으로, 당시 Taganrog Boiler Plant가 대용량 보일러의 설계, 제작, 운용에 있어 실용적이고 설계 경험이 많지 않았습니다. 이와 관련하여 TGM-84B 보일러 작동의 모든 경험에서 알 수 있듯이 필요하지 않은 열 수신 스크린 가열 표면 영역의 상당한 예비가 이루어졌습니다. TGM-84B 보일러의 버너 성능도 가스 배출구의 더 작은 직경으로 인해 감소했습니다. Taganrog 보일러 공장의 첫 번째 공장 도면에 따르면 버너의 두 번째 열 가스 배출구에는 직경 25mm가 제공되며 나중에 작동 경험에 따라 퍼니스의 열 밀도를 높이기 위해 이 직경 2열 가스 배출구가 27mm로 증가했습니다. 그러나 TGM-84B 보일러의 증기 출력을 높이기 위해 버너의 가스 배출구 직경을 늘릴 수 있는 여유가 여전히 있습니다.
연구 문제의 관련성 및 설명
5 ... .10 년의 단기적으로 열과 전기에 대한 수요가 급격히 증가할 것입니다. 에너지 소비의 증가는 한편으로는 러시아 영토에서 직접 석유, 가스, 목재, 야금 제품의 심층 가공을 위한 외국 기술의 사용과 관련이 있으며, 다른 한편으로는 은퇴 및 기존 열 및 발전 장비의 물리적 열화로 인한 용량 감소. 난방을 위한 열에너지 소비가 증가하고 있습니다.
에너지 자원에 대한 증가하는 수요를 신속하게 충족하는 두 가지 방법이 있습니다.
1. 새로운 열 및 발전 장비의 시운전.
2. 기존 운영 장비의 현대화 및 재건.
첫 번째 방향은 대규모 투자가 필요합니다.
열 및 발전 장비의 용량을 늘리는 두 번째 방향에서 비용은 용량을 늘리기 위해 필요한 재건 및 상부 구조의 양과 관련이 있습니다. 평균적으로 열 및 발전 장비의 용량을 늘리는 두 번째 방향을 사용할 때 비용은 새로운 용량을 시운전하는 것보다 8배 저렴합니다.
보일러 TGM-84 B의 출력을 높이기위한 솔루션의 기술 및 설계 기능
TGM-84B 보일러의 설계 특징은 2등 스크린이 있다는 것입니다.
이중 조명 스크린은 이중 조명 스크린이 없는 유사한 성능의 TGM-9bB 오일 가스 보일러보다 연도 가스를 더 집중적으로 냉각합니다. 보일러 용광로 TGM-9bB 및 TGM-84B의 치수는 거의 동일합니다. TGM-84B 보일러에 2등 스크린이 있는 것을 제외하고 설계도 동일합니다. TGM-84B 보일러의 공칭 증기 출력은 420t/h이고 TGM-9bB 보일러의 공칭 증기 출력은 480t/h입니다. TGM-9b 보일러에는 2단에 4개의 버너가 있습니다. TGM-84B 보일러에는 2단에 6개의 버너가 있지만 이 버너는 TGM-9bB 보일러보다 덜 강력합니다.
보일러 TGM-84B 및 TGM-9bB의 주요 비교 기술 특성은 표 1에 나와 있습니다.
표 I - 보일러 TGM-84B 및 TGM-96B의 비교 기술적 특성
표시기 이름 TGM-84B TGM-96B
증기 용량, t/h 420 480
퍼니스 부피, m 16x6.2x23 16x1.5x23
듀얼 라이트 스크린 예 아니오
가스 연소 시 버너의 정격 열 출력, MW 50.2 88.9
버너의 수, 개. 나 4
버너의 총 화력, MW 301.2 355.6
가스 소비량, m3/h 33500 36800
가스 온도에서 버너 앞의 공칭 가스 압력(t = - 0.32 0.32
4 °C), kg/cm2
버너 앞의 공기압, kg/m2 180 180
정격 증기 3/부하, 천 m3/시간 블로잉에 필요한 공기 소비량 345.2 394.5
공칭 증기에서 연기 배출기의 요구 성능 3 / 399.5 456.6
하중, 천 m / 시간
2 송풍기의 여권 공칭 총 용량 VDN-26-U, 천 m3/시간 506 506
2개의 연기 배출기 D-21.5x2U의 여권 공칭 총 용량, 천 m3/시간 640 640
테이블에서. 그림 1은 공기 흐름 측면에서 480t/h의 필요한 증기 부하가 22%의 여유를 가진 두 개의 VDN-26-U 팬에 의해 제공되고 두 개의 연기 배출기 D-21.5에 의해 연소 생성물 제거 측면에서 제공됨을 보여줍니다. 마진이 29%인 x2U.
TGM-84B 보일러의 화력 증가를 위한 기술 및 설계 솔루션
KSPEU 보일러 설치과에서는 TGM-84B 보일러 st의 화력을 높이는 작업이 수행되었습니다. 10 NchTPP. 열수력 계산을 수행했습니다.
중앙 가스 공급 장치가있는 버너, 공기 역학 및 열 계산은 가스 공급 구멍의 직경이 증가함에 따라 수행되었습니다.
10번 스테이션이 있는 TGM-84B 보일러에서 1단(하단) 버너 1,2,3,4번, 2단 5.6번, 기존 가스 배출구 12개 중 6개 2열 027 mm의 직경에서 029 mm의 직경까지. 10번 보일러의 낙하 유량, 화염 온도 및 기타 작동 매개변수를 측정했습니다(표 2). 버너의 단위 열 출력은 6.09% 증가했으며 리밍 전 301.2MW 대신 332.28MW에 달했습니다. 증기 생산량은 6.04% 증가했으며 리밍 전 420t/h 대신 447t/h에 달했습니다.
표 2 - 보일러 TGM-84B st의 표시기 비교. 10 NchCHP 버너 재건 전후
보일러 표시기 TGM-84B No. 10 NchTPP 구멍 직경 02? 구멍 직경 029
하나의 버너의 화력, MW 50.2 55.58
로 열 출력, MW 301.2 332.28
퍼니스의 화력 증가, % - 6.09
보일러 증기 용량, t/h 420 441
증기 생산 증가, % - 6.04
업그레이드된 보일러의 계산 및 테스트에서는 낮은 증기 부하에서 가스 공급 구멍에서 가스 제트가 분리되지 않는 것으로 나타났습니다.
1. 버너에서 2열의 가스 공급 구멍 직경이 27mm에서 29mm로 증가해도 저부하에서 가스 흐름 중단이 발생하지 않습니다.
2. 가스 공급의 단면적을 증가시켜 TGM-84B 보일러의 현대화
0.205m에서 0.218m로의 개구부는 가스 연소 동안 공칭 증기 용량을 420t/h에서 447t/h로 증가시키는 것을 가능하게 했습니다.
문학
1. Taimarov, MA 고전력 및 초임계 TPP 보일러 1부: 학습 가이드 / M.A. 타이마로프, V.M. 타이마로프. 카잔: 카잔. 상태 에너지 un-t, 2009. - 152 p.
2. Taimarov, MA 버너 장치 / M.A. 타이마로프, V.M. 타이마로프. - 카잔: 카잔. 상태 에너지 un-t, 2007. - 147 p.
3. Taimarov, MA "보일러 플랜트 및 증기 발생기"과정에 대한 실험실 워크샵 / M.A. 타이마로프. - 카잔: 카잔. 상태 에너지 un-t, 2004. - 107 p.
© M. A. Taimarov - Dr. Sci. 과학, 교수, 머리. 카페 KSPEU의 보일러 플랜트 및 증기 발생기, [이메일 보호됨]; A. V. 시마코프 - 박사 같은 부서.
TGM-84 보일러 유닛은 U자형 레이아웃에 따라 설계되었으며 상승하는 가스 덕트인 연소실과 2개의 가스 덕트로 분할된 하강 대류 샤프트로 구성됩니다. 용광로와 대류 샤프트 사이의 과도적 수평 연도는 실질적으로 없습니다. 스크린 과열기는 퍼니스의 상부와 터닝 챔버에 있습니다. 2개의 가스 덕트로 분할된 대류 샤프트에서 수평 과열기와 물 절약 장치가 가스를 따라 직렬로 배치됩니다. 물 이코노마이저 뒤에는 재를 수용하는 통이 있는 회전식 챔버가 있습니다.
병렬로 연결된 두 개의 재생 공기 히터는 대류 샤프트 뒤에 설치됩니다.
연소실은 파이프의 축 사이의 치수가 6016 * 14080 mm인 일반적인 프리즘 모양을 가지며 2개의 가벼운 물 스크린에 의해 2개의 반로로 나뉩니다. 연소실의 측면 및 후면 벽은 직경 60 * 6mm(steel-20), 피치 64mm의 증발기 파이프로 차폐되어 있습니다. 하단의 사이드 스크린은 하단 중앙을 향한 경사가 수평에 대해 15도 각도로 되어 "차가운" 바닥을 형성합니다.
투 라이트 스크린은 직경 60 * 6mm, 피치 64mm의 파이프로 구성되어 있으며 반로의 압력을 균등화하기 위해 파이프 라우팅에 의해 형성된 창이 있습니다. 스크린 시스템은 막대를 사용하여 천장의 금속 구조에 매달려 있으며 열팽창 중에 자유롭게 떨어질 수 있습니다.
연소실의 천장은 수평으로 만들어지고 천장 과열기의 파이프로 차폐됩니다.
전면 벽에 3단으로 위치한 18개의 오일 버너가 장착된 연소실. 보일러에는 내부 직경이 1800mm인 드럼이 장착되어 있습니다. 원통형 부분의 길이는 16200mm입니다. 분리는 보일러 드럼에서 구성되고 증기는 급수로 세척됩니다.
과열기의 개략도
TGM-84 보일러의 과열기는 열 감지 특성이 복사 대류이며 복사, 스크린 또는 반 복사 및 대류의 주요 3 부분으로 구성됩니다.
복사 부분은 벽과 천장 과열기로 구성됩니다.
반복사 과열기는 60개의 표준화된 스크린으로 구성됩니다. 수평형 대류형 과열기는 워터 이코노마이저 위의 다운코머의 2개 가스 덕트에 배치된 2개의 부품으로 구성됩니다.
벽걸이 형 과열기는 직경 42 * 55(강철 12 * 1MF)의 6개의 이동 가능한 파이프 블록 형태로 만들어진 연소실의 전면 벽에 설치됩니다.
천장 p / p의 출구 챔버는 함께 용접 된 2 개의 수집기로 구성되어 각 반로마다 하나씩 공통 챔버를 형성합니다. 연소 p / p의 출력 챔버는 하나이며 함께 용접 된 6 개의 수집기로 구성됩니다.
스크린 과열기의 입구 및 출구 챔버는 서로 위에 위치하며 직경 133*13mm의 파이프로 만들어집니다.
대류 과열기는 Z 자형 구성표에 따라 만들어집니다. 증기가 전면 벽에서 들어옵니다. 각 p/p는 4개의 단일 패스 코일로 구성됩니다.
증기 과열도 제어 장치에는 응축 장치와 주입식 감온기가 포함됩니다. 사출 감온기는 스크린 절단부와 대류 과열기 절단부에서 스크린 과열기 앞에 설치됩니다. 가스 작업시 모든 디슈퍼히터가 작동하고 연료유 작업시 대류 p / p 섹션에 설치된 것만 작동합니다.
강철 코일 워터 이코노마이저는 하향 대류 샤프트의 왼쪽 및 오른쪽 가스 덕트에 배치된 2개의 부품으로 구성됩니다.
이코노마이저의 각 부분은 4개의 높이 패키지로 구성됩니다. 각 패키지에는 두 개의 블록이 포함되어 있으며 각 블록에는 직경이 25 * 3.5mm(steel20)인 파이프로 만들어진 4방향 코일이 56개 또는 54개 들어 있습니다. 코일은 80mm 피치의 바둑판 패턴으로 보일러 전면과 평행하게 위치합니다. 이코노마이저 수집기는 대류 샤프트 외부로 가져옵니다.
보일러에는 2개의 회생 회전식 공기 히터 RVP-54가 장착되어 있습니다.
^
기술적 과제
"NGRES 보일러의 연도 가스 샘플링 장치"
목차:
1 항목 3
^ 2 시설에 대한 일반 설명 3
3 납품 범위 / 업무 수행 / 서비스 제공 6
4 기술 데이터 11
5 작업/공급/서비스 제공에 대한 배제/제한/의무 12
6 테스트, 승인, 시운전 13
^ 7 앱 목록 14
8 작업에 대한 안전 요구 사항 14
9 계약자에 의한 환경 보호 요구 사항 17
^
10 대안 제안 18
1ITEM
2011-2015년 OJSC Enel OGK-5의 환경 프로그램에 따라 OJSC Enel OGK-5의 Nevinnomysskaya GRES 지점에는 다음이 필요합니다.
질소 산화물, 일산화탄소, 메탄 농도의 실제 값 결정 보일러 TGM-96 (보일러 4 번)의 다양한 부하 및 작동 모드에서 메탄 연주자의 악기 공원.
컨트롤 섹션의 대류 표면 영역에 대한 이산화질소 분포 밀도 결정.
4. 저비용 재건 조치의 사용을 위한 제안 개발 질소 산화물의 배출을 줄이는 것을 목표로.
^
2 개체에 대한 일반 설명
일반 정보
GRES는 네빈노미스크시 북부 외곽에 위치하며 열병합발전소(CHP), 개방형 콘덴싱 발전소(블록부), 복합화력발전소(CCGT)로 구성된다.
시설의 전체 이름 : Stavropol Territory의 Nevinnomyssk시에있는 개방형 주식 회사 "Enel 5 번째 전력 도매 시장"의 "Nevinnomysskaya GRES"지점.
위치 및 우편 주소: 러시아 연방, 357107, Nevinnomyssk city, Stavropol Territory, Energetikov street, 2.
^ 기후 조건
이 지역의 주변 공기의 기후 조건 및 매개 변수는 주 지역 발전소(Nevinnomyssk)의 위치에 해당하며 표 2.1의 데이터로 특성화됩니다.
표 2.1 해당 지역의 기후 데이터(SNiP 23-01-99의 Nevinnomyssk)
| 가장자리, 점 | 외부 공기 온도, deg. 와 함께 |
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| 외기온, 월평균, deg. 와 함께 |
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| 나 | II | III | IV | V | VI | VII | VIII | IX | 엑스 | XI | 12 |
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| 스타브로폴 | -3,2 | -2,3 | 1,3 | 9,3 | 15,3 | 19,3 | 21,9 | 21,2 | 16,1 | 9,6 | 4,1 | -0,5 |
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| 8℃ 이하 | 10℃ 이하 |
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| 평균 연간 | 보안이 0.92인 가장 추운 5일 기간 | 기간, 일 | 평균 온도, deg. 와 함께 | 기간, 일 | 평균 온도, deg. 와 함께 |
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| 9,1 | -19 | 168 | 0,9 | 187 | 1,7 |
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가장 추운 겨울(1월)의 장기 평균 기온은 영하 4.5°C이고 가장 더운(7월)은 +22.1°C입니다.
서리가 안정되는 기간은 약 60일이며,
빈도가 5%를 초과하지 않는 풍속은 -10-11m/sec입니다.
우세한 바람의 방향은 동쪽입니다.
연간 상대 습도는 62.5%입니다.
^ 보일러 장치 TGM의 특성 및 간단한 설명 - 96.
드럼의 압력 - 155 ati
주 증기 밸브 뒤의 압력 - 140 ati
과열 증기 온도 - 560С
급수 온도 - 230С
^
가스 연소시 보일러의 주요 설계 데이터:
증기 용량 t/h 480
과열 증기 압력 kg / cm 2 140
과열 증기 온도 С 560
급수 온도 С 230
RVV С 30 이전의 찬 공기 온도
뜨거운 공기 온도 С 265
^
용광로의 특성
연소실 체적 m 3 1644 노 체적의 열 응력 kcal/m 3 h 187.10 3
시간당 연료 소비량 BP nm 3 /h t/h 37.2.10 3
^ 증기 온도
벽 과열기 뒤 C 391 최종 스크린 앞 C 411
후단 실드 С 434 중간 실드 후 С 529 대류 과열기 입구 패키지 후 С 572
대류 p / n의 주말 패키지 후. C 560
^ 가스 온도
스크린 뒤에서 С 958
대류 p/n 뒤 С 738 물 이코노마이저 뒤 С 314
배기 가스 С 120
보일러의 레이아웃은 두 개의 대류 샤프트가 있는 U자형이며, 연소실은 증발기 파이프와 복사 과열기 패널로 보호됩니다.
회전 챔버의 수평 연도 용광로의 천장은 천장 과열기의 패널로 보호됩니다. 스크린 과열기는 회전 챔버와 전이 가스 덕트에 있습니다.
역전 챔버의 측벽과 대류 샤프트의 경사는 벽에 장착된 물 절약 패널로 보호됩니다. 대류 과열기 및 물 절약 장치는 대류 샤프트에 있습니다.
대류 과열기 패키지는 물 절약 장치의 매달린 파이프에 장착됩니다.
대류식 물 이코노마이저 패키지는 공랭식 빔에서 지원됩니다.
보일러에 들어가는 물은 차례로 오버 헤드 파이프, 응축기, 벽걸이 형 물 절약 장치, 대류 물 절약 장치를 거쳐 드럼으로 들어갑니다.
드럼에서 나오는 증기는 복사에서 천장으로, 천장에서 스크린으로, 스크린에서 천장 벽으로, 그리고 나서 대류 과열기로 벽걸이형 복사 과열기의 6개 패널로 들어갑니다. 증기 온도는 자체 응축수를 두 번 주입하여 제어합니다. 첫 번째 분사는 스크린 과열기 앞의 모든 보일러에서 수행되고, 두 번째는 K-4.5에서, 세 번째는 대류 p/n의 입구와 출구 패키지 사이의 5A 분사에서 수행되고, 두 번째 분사는 K-5A에서 외부 및 중간 화면을 잘라냅니다.
연료 연소에 필요한 공기를 예열하기 위해 보일러 후면에 3개의 재생 공기 히터가 설치되어 있습니다. 보일러에는 2개의 VDN-26 송풍기가 장착되어 있습니다. II 및 2개의 연기 배출기 유형 DN26x2A.
보일러 장치의 연소실은 각주 모양입니다. 연소실의 명확한 치수:
너비 - 14860mm
깊이 - 6080mm
연소실의 부피는 1644 m 3 입니다.
480 t/h의 부하에서 노 체적의 겉보기 열 응력: - 가스에서 187.10 3 kcal/m 3 시간;
연료 오일 - 190.10 3 kcal / m 3 시간.
연소실은 증발기 튜브 직경으로 완전히 차폐됩니다. 64mm 피치 및 과열기 튜브가 있는 60x6. 다양한 열 및 수압 왜곡에 대한 순환 감도를 줄이기 위해 모든 증발 스크린이 분할되고 각 섹션(패널)은 독립적인 순환 회로입니다.
보일러 버너.
수량명 측정. 가스유
1. 정격 생산성 kg/h 9050 8400
2. 공기 속도 m/s 46 46
3. 가스 유출 속도 m/s 160 -
4. 버너 저항 kg/m2 150 150
공기로.
5. 최대 생산량 - nm 3 / 시간 11000
가스 성능
6. 최대 생산량 - kg / 시간 - 10000
연료 오일 성능.
7. 조정 가능한 한계 % 100-60% 100-60%
로딩. 명목상의 명목상의
8. 버너 앞의 가스 압력. kg/m2 3500 -
9. 버너 앞의 연료유 압력 - kgf / cm 2 - 20
수줍어.
10. 최소 압력 강하 - - - 7
낮아진 상태에서 연료 오일 제거.
짐.
버너에 대한 간략한 설명 - GMG 유형.
버너는 다음 장치로 구성됩니다.
a) 가이드 베인에 주변 공기를 균일하게 공급하도록 설계된 볼류트,
b) 주변 공기 공급 챔버의 입구에 레지스터가 설치된 가이드 베인. 가이드 베인은 주변 공기의 흐름을 난류화하고 비틀림을 변경하도록 설계되었습니다. 가이드 베인을 덮어 비틀림을 늘리면 토치의 원뿔형이 증가하고 범위가 감소하며 그 반대의 경우도 마찬가지입니다.
c) 직경의 파이프 표면에 의해 내부에 형성된 중앙 공기 공급 챔버 219 mm, 직경의 파이프 표면이있는 외부와 내부에서 작동 오일 노즐을 동시에 설치하는 역할을합니다. 용광로 출구에서 챔버의 내부 표면이기도 한 478mm에는 토치 중심으로 향하는 공기 흐름을 난류화하도록 설계된 12개의 고정 가이드 베인(소켓)이 있습니다.
d) 직경의 파이프 표면에 의해 내부에 형성된 주변 공기 공급 챔버 529 mm, 이는 중앙 가스 공급 챔버의 외부 표면이자 외부 측면에서 파이프 직경의 표면입니다. 주변 가스 공급실의 내면이기도 한 1180mm,
e) 직경의 노즐 열이 있는 중앙 가스 공급 챔버 18mm(8개) 및 한 줄의 구멍 직경. 17mm(16개) 노즐과 구멍은 챔버의 외부 표면 둘레를 따라 2열로 배열되며,
f) 직경이 8 개 및 직경의 양으로 25 mm. 14mm 32개입 노즐은 챔버 내부 표면의 둘레에 위치합니다.
버너의 공기 흐름을 조절할 수 있도록 다음이 설치됩니다.
버너로의 공기 공급에 대한 공통 댐퍼,
주변 공기 공급 장치의 게이트 밸브,
중앙 공기 공급 장치의 게이트.
로 내로의 공기 침투를 방지하기 위해 연료유 노즐의 가이드 파이프에 댐퍼가 설치됩니다.
소련 에너지부 및 전기화부
운영을 위한 주요 기술부서
에너지 시스템
일반적인 에너지 데이터
연료 연소용 TGM-96B 보일러
모스크바 1981
이 일반적인 에너지 특성은 Soyuztekhenergo(엔지니어 G.I. GUTSALO)가 개발했습니다.
TGM-96B 보일러의 전형적인 에너지 특성은 Riga CHPP-2에서 Soyuztekhenergo가, CHPP-GAZ에서 Sredaztekhenergo가 수행한 열 테스트를 기반으로 작성되었으며 기술적으로 달성 가능한 보일러 효율성을 반영합니다.
일반적인 에너지 특성은 연료유를 연소할 때 TGM-96B 보일러의 표준 특성을 컴파일하는 기초가 될 수 있습니다.
부록
. 보일러 설치 장비에 대한 간략한 설명
1.1 . Taganrog 보일러 공장의 보일러 TGM-96B - 터빈과 함께 작동하도록 설계된 자연 순환 및 U 자형 레이아웃의 가스 오일티 -100/120-130-3 및 PT-60-130/13. 연료유로 작동할 때 보일러의 주요 설계 매개변수는 표에 나와 있습니다. .
TKZ에 따르면 순환 조건에 따른 보일러의 최소 허용 부하는 공칭 부하의 40%입니다.
1.2 . 연소실은 각형이며 평면도는 6080 × 14700 mm 크기의 직사각형입니다. 연소실의 부피는 1635 m 3 입니다. 용광로 체적의 열 응력은 214kW/m3또는 184×103kcal/(m3h)입니다. 증발 스크린과 복사벽 과열기(RNS)가 연소실에 배치됩니다. 회전 챔버의 퍼니스 상부에는 스크린 과열기(SHPP)가 있습니다. 하강 대류 샤프트에는 대류 과열기(CSH)와 물 절약 장치(WE)의 두 패키지가 가스 흐름을 따라 직렬로 배치됩니다.
1.3 . 보일러의 증기 경로는 보일러 측면 사이에 증기가 전달되는 두 개의 독립적인 흐름으로 구성됩니다. 과열 증기의 온도는 자체 응축수 주입으로 제어됩니다.
1.4 . 연소실의 전면 벽에는 4개의 이중 흐름 오일 가스 버너 HF TsKB-VTI가 있습니다. 버너는 -7250 및 11300mm의 높이에 2단으로 설치되며, 수평에 대해 10°의 고도각으로 설치됩니다.
연료유 연소를 위해 증기 기계식 노즐 "Titan"은 3.5MPa(35kgf/cm2)의 연료유 압력에서 8.4t/h의 공칭 용량으로 제공됩니다. 연료유 분사 및 분사를 위한 증기 압력은 공장에서 0.6MPa(6kgf/cm2)로 권장합니다. 노즐당 증기 소비량은 240kg/h입니다.
1.5 . 보일러 플랜트에는 다음이 장착되어 있습니다.
2개의 드래프트 팬 VDN-16-P, 용량 259 10 3 m 3 / h, 여유 10%, 압력 39.8 MPa(398.0 kgf / m 2), 여유 20%, 전력 500/ 각 기계당 250kW 및 741/594rpm의 회전 속도;
2개의 연기 배출기 DN-24 × 2-0.62 GM, 용량 10% 여유 415 10 3 m 3 / h, 여유 21.6 MPa(216.0 kgf/m 2), 전력 800/400 kW 및 a 각 기계의 743/595 rpm의 속도.
1.6. 재 퇴적물에서 대류 가열 표면을 청소하기 위해 프로젝트는 RAH 청소를 위한 샷 플랜트를 제공합니다. RAH 1개를 불어내는 시간은 50분입니다.
. TGM-96B 보일러의 일반적인 에너지 특성
2.1 . TGM-96B 보일러의 전형적인 에너지 특성( 쌀. , , )은 보일러의 기술 및 경제 지표 표준화를위한 지침 자료 및 방법 론적 지침에 따라 Riga CHPP-2 및 CHPP GAZ의 보일러 열 테스트 결과를 기반으로 작성되었습니다. 특성은 터빈으로 작동하는 새 보일러의 평균 효율을 반영합니다.티 -100/120-130/3 및 PT-60-130/13은 다음 조건에서 초기값으로 취했습니다.
2.1.1
. 액체 연료를 연소하는 발전소의 연료 균형은 고유황 연료 오일이 지배합니다.중 100. 따라서 연료유의 특성을 작성한다. M 100 (GOST 10585-75 ) 특성: A P = 0.14%, W P = 1.5%, SP = 3.5%, 
(9500kcal/kg). 연료 오일의 작동 질량에 대해 필요한 모든 계산이 이루어집니다.
2.1.2 . 노즐 앞 연료유의 온도는 120°로 가정씨( ㅜ= 120 °C) 연료 오일 점도 조건에 기초중 § 5.41 PTE에 따라 100, 2.5° VU와 동일합니다.
2.1.3 . 찬 공기의 연평균 기온(t x .c.) 송풍기 팬 입구에서 10 °와 동일하게 취합니다.씨 , TGM-96B 보일러는 주로 기후 지역(모스크바, 리가, 고리키, 키시나우)에 위치하기 때문에 연평균 기온이 이 온도에 가깝습니다.
2.1.4 . 에어 히터 입구의 공기 온도(t vp)는 70 °와 동일하게 취합니다.씨 § 17.25 PTE에 따라 보일러 부하가 변할 때 일정합니다.
2.1.5 . 교차 연결이 있는 발전소의 경우 급수 온도(교류)는 계산된 대로 취하여(230 °C) 보일러 부하가 변할 때 일정합니다.
2.1.6 . 터빈 플랜트의 특정 순 열 소비량은 열 테스트에 따라 1750kcal/(kWh)로 가정됩니다.
2.1.7 . 열유량 계수는 정격 부하에서 98.5%에서 부하 0.6에서 97.5%까지 보일러 부하에 따라 변한다고 가정합니다.D 번호.
2.2 . 표준 특성의 계산은 "보일러 장치의 열 계산(표준 방법)"(M.: Energia, 1973)의 지침에 따라 수행되었습니다.
2.2.1 . 보일러의 총 효율과 연도 가스의 열 손실은 Ya.L.의 책에 설명된 방법론에 따라 계산되었습니다. Pekker "연료의 감소된 특성에 기초한 열 공학 계산"(M.: Energia, 1977).
어디
여기
α 어 = α "이브 + Δ α tr
α 어- 배기 가스의 초과 공기 계수;
Δ α tr- 보일러의 가스 경로에 있는 흡입 컵;
응- 연기 배출기 뒤의 연도 가스 온도.
계산은 보일러 열 테스트에서 측정된 연도 가스 온도를 고려하고 표준 특성을 구성하기 위한 조건으로 감소합니다(입력 매개변수
t x in, t "kf, 교류).2.2.2 . 모드 지점(물 이코노마이저 뒤)의 초과 공기 계수α "이브정격 부하에서 1.04와 동일하게 취하고 열 시험에 따라 50% 부하에서 1.1로 변경.
물 이코노마이저 하류에서 계산된 초과 공기 계수(1.13)를 표준 특성(1.04)에 채택된 것으로 줄이는 것은 보일러의 체제 맵, PTE 준수에 따라 연소 모드를 올바르게 유지함으로써 달성됩니다. 퍼니스 및 가스 경로로의 공기 흡입 및 노즐 세트 선택에 관한 요구 사항.
2.2.3 . 정격 부하에서 보일러의 가스 경로로의 공기 흡입은 25%와 같습니다. 부하의 변화에 따라 공기 흡입은 공식에 의해 결정됩니다.
2.2.4 . 연료 연소의 화학적 불완전성으로 인한 열 손실(큐 3 ) 0과 동일하게 취합니다. 왜냐하면 과도한 공기로 보일러를 테스트하는 동안 전형적인 에너지 특성에서 허용되는 것은 없었기 때문입니다.
2.2.5 . 연료 연소의 기계적 불완전성으로 인한 열 손실(큐 4 )은 "장비의 규제 특성과 추정된 특정 연료 소비의 조화에 관한 규정"(M.: STsNTI ORGRES, 1975)에 따라 0으로 간주됩니다.
2.2.6 . 환경으로의 열 손실(큐 5 )는 테스트 중에 결정되지 않았습니다. 그들은 공식에 따라 "보일러 설비 테스트 방법"(M.: Energia, 1970)에 따라 계산됩니다.
2.2.7 . 공급 전기 펌프 PE-580-185-2의 특정 전력 소비는 사양 TU-26-06-899-74에서 채택한 펌프의 특성을 사용하여 계산되었습니다.
2.2.8 . 통풍 및 송풍에 대한 특정 전력 소비는 열 테스트 중에 측정되고 조건(Δ α tr= 25%), 규제 특성 준비에 채택되었습니다.
가스 경로의 충분한 밀도에서 (Δ α ≤ 30%) 연기 배출기는 저속에서 보일러의 정격 부하를 제공하지만 예비는 없습니다.
저속의 송풍기는 최대 450t/h의 부하까지 보일러의 정상적인 작동을 보장합니다.
2.2.9 . 보일러 플랜트 메커니즘의 총 전력에는 전기 공급 펌프, 연기 배출기, 팬, 재생 공기 히터와 같은 전기 구동 장치의 전력이 포함됩니다(그림 1). ). 회생 공기 히터의 전기 모터의 전력은 여권 데이터에 따라 가져옵니다. 연기 배출기, 팬 및 전기 공급 펌프의 전기 모터의 전력은 보일러의 열 테스트 중에 결정되었습니다.
2.2.10 . 열량 단위의 공기 가열에 대한 비열 소비량은 팬의 공기 가열을 고려하여 계산됩니다.
2.2.11 . 보일러 설비의 보조 요구에 대한 비열 소비에는 히터의 열 손실이 포함되며 효율은 98%로 가정됩니다. RAH의 증기 분사 및 보일러의 증기 분사로 열 손실을 위해.
RAH의 증기 분사를 위한 열 소비량은 다음 공식으로 계산되었습니다.
Q obd = 고 obd · 나는 obd · τ obd 10 -3 MW (Gcal/h)
어디 고 obd= "300, 200, 150 MW 동력 장치의 보조 요구를 위한 증기 및 응축수 소비 표준"에 따른 75kg/min(M.: STSNTI ORGRES, 1974);
나는 obd = 나는 우리. 쌍= 2598kJ/kg(kcal/kg)
τ obd= 200분(낮에 전원을 켰을 때 50분의 송풍 시간을 가진 4개의 장치).
보일러 블로우다운의 열 소비량은 다음 공식으로 계산되었습니다.
큐 프로드 = 지 프로드 · 나는 k.v10 -3 MW (Gcal/h)
어디 지 프로드 = PD명 10 2 kg/h
P = 0.5%
나는 k.v- 보일러 물의 엔탈피;
2.2.12 . 테스트 수행 절차 및 테스트에 사용된 측정 기기의 선택은 "보일러 플랜트 테스트 방법"(M .: Energia, 1970)에 의해 결정되었습니다.
. 규정 수정
3.1 . 보일러 작동의 주요 규범 지표를 매개 변수 값의 허용 편차 한도 내에서 변경된 작동 조건으로 가져오기 위해 수정 사항은 그래프와 숫자 값의 형태로 제공됩니다. 에 대한 수정큐 2 그래프의 형태로 그림에 나와 있습니다. , . 연도 가스 온도에 대한 보정은 그림 1에 나와 있습니다. . 상기 외에 보일러에 공급되는 가열연료유의 온도변화와 급수온도의 변화에 대한 보정을 한다.
3.1.1 . 보일러에 공급되는 연료유의 온도 변화에 대한 보정은 변화의 영향으로부터 계산 에게 큐에 큐공식에 의한 2
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