Penyebab peningkatan getaran kipas industri. Memasang kipas

Dalam kegiatan biro diagnostik departemen perbaikan perusahaan metalurgi, penyeimbangan impeler knalpot asap dan kipas di bantalannya sendiri cukup sering dilakukan. Efektivitas operasi penyesuaian ini signifikan dibandingkan dengan perubahan kecil yang dilakukan pada mekanisme. Hal ini memungkinkan kami untuk mendefinisikan penyeimbangan sebagai salah satu teknologi berbiaya rendah dalam pengoperasian peralatan mekanis. Kelayakan setiap operasi teknis ditentukan oleh efisiensi ekonomi, yang didasarkan pada efek teknis operasi atau kemungkinan kerugian dari penerapan dampak ini sebelum waktunya.

Pembuatan impeler di perusahaan pembuat mesin tidak selalu menjamin kualitas penyeimbang. Dalam banyak kasus, produsen terbatas pada keseimbangan statis. Menyeimbangkan pada mesin penyeimbang, tentu saja, adalah operasi teknologi yang diperlukan dalam pembuatan dan setelah perbaikan impeler. Namun, tidak mungkin untuk membawa kondisi operasi produksi (tingkat anisotropi dukungan, redaman, pengaruh parameter teknologi, kualitas perakitan dan pemasangan, dan sejumlah faktor lainnya) lebih dekat ke kondisi penyeimbangan pada mesin. .

Praktek telah menunjukkan bahwa impeller yang diseimbangkan dengan hati-hati pada mesin harus juga diseimbangkan dalam penyangganya sendiri. Jelas, keadaan getaran yang tidak memuaskan dari unit ventilasi selama commissioning setelah pemasangan atau perbaikan menyebabkan keausan dini pada peralatan. Di sisi lain, mengangkut impeller ke mesin penyeimbang beberapa kilometer dari perusahaan industri tidak dibenarkan dalam hal waktu dan biaya keuangan. Pembongkaran tambahan, risiko kerusakan baling-baling selama pengangkutan, semua ini membuktikan efektivitas penyeimbangan di lokasi dalam dukungannya sendiri.

Munculnya peralatan pengukur getaran modern memungkinkan untuk melakukan penyeimbangan dinamis di tempat operasi dan mengurangi beban getaran penyangga hingga batas yang dapat diterima.

Salah satu aksioma keadaan peralatan yang sehat adalah pengoperasian mekanisme dengan tingkat getaran yang rendah. Dalam hal ini, dampak dari sejumlah faktor destruktif yang mempengaruhi unit bantalan mekanisme berkurang. Pada saat yang sama, daya tahan unit bantalan dan mekanisme secara keseluruhan meningkat, dan implementasi proses teknologi yang stabil dipastikan, sesuai dengan parameter yang ditentukan. Mengenai kipas dan knalpot asap, tingkat getaran yang rendah sangat ditentukan oleh keseimbangan impeler, keseimbangan tepat waktu.

Konsekuensi dari pengoperasian mekanisme dengan peningkatan getaran: penghancuran rakitan bantalan, kursi bantalan, fondasi, peningkatan konsumsi energi listrik untuk menggerakkan instalasi. Makalah ini membahas konsekuensi penyeimbangan yang tidak tepat waktu dari baling-baling penghisap asap dan kipas bengkel perusahaan metalurgi.

Survei getaran kipas tanur sembur menunjukkan bahwa penyebab utama peningkatan getaran adalah ketidakseimbangan dinamis dari impeler. Keputusan yang dibuat - untuk menyeimbangkan impeler dalam penyangganya sendiri, memungkinkan untuk mengurangi tingkat getaran keseluruhan sebesar 3 ... 5 kali, ke tingkat 2,0 ... 3,0 mm / dtk saat bekerja di bawah beban (Gambar 1). Ini memungkinkan untuk meningkatkan masa pakai bantalan hingga 5...7 kali lipat. Ditentukan bahwa untuk mekanisme dengan tipe yang sama ada penyebaran signifikan dari koefisien pengaruh dinamis (lebih dari 10%), yang menentukan perlunya penyeimbangan dalam dukungan mereka sendiri. Faktor utama yang mempengaruhi penyebaran koefisien pengaruh adalah: ketidakstabilan karakteristik dinamis dari rotor; penyimpangan sifat sistem dari linearitas; kesalahan dalam pemasangan bobot uji.

Gambar 1 - Tingkat maksimum kecepatan getaran (mm/s) bantalan kipas sebelum dan sesudah penyeimbangan


tetapi)	B)

di dalam)	G)

Gambar 2 - Keausan erosif yang tidak merata pada bilah impeller

Di antara alasan ketidakseimbangan impeler knalpot dan kipas asap, berikut ini harus disorot:

1. Keausan baling-baling yang tidak merata (Gambar 2), meskipun impeller simetris dan kecepatannya signifikan. Alasan untuk fenomena ini mungkin terletak pada keacakan selektif dari proses keausan karena faktor eksternal dan sifat internal material. Penting untuk memperhitungkan penyimpangan aktual geometri bilah dari profil desain.

Gambar 3 - Menempelnya material seperti debu pada sudu-sudu impeller:

a) penghisap asap pabrik sinter; b) hisap uap CCM

3. Konsekuensi memperbaiki bilah dalam kondisi pengoperasian di lokasi pemasangan. Terkadang ketidakseimbangan dapat disebabkan oleh manifestasi retakan awal pada bahan cakram dan bilah impeler. Oleh karena itu, penyeimbangan harus didahului dengan inspeksi visual menyeluruh terhadap integritas elemen impeller (Gambar 4). Pengelasan retakan yang terdeteksi tidak dapat memastikan pengoperasian mekanisme yang bebas masalah dalam jangka panjang. Lasan berfungsi sebagai konsentrator tegangan dan sumber tambahan inisiasi retak. Direkomendasikan bahwa metode rekondisi ini digunakan hanya sebagai upaya terakhir untuk memastikan operasi untuk waktu yang singkat, memungkinkan operasi lanjutan sampai impeller diproduksi dan diganti.

Gambar 4 - Retak pada elemen impeler:

a) cakram utama; b) tulang belikat pada titik perlekatan

Dalam pengoperasian mekanisme putar, peran penting dimainkan oleh nilai parameter getaran yang diizinkan. Pengalaman praktis telah menunjukkan bahwa kepatuhan dengan rekomendasi GOST ISO 10816-1-97 “Getaran. Pemantauan kondisi mesin berdasarkan hasil pengukuran getaran pada bagian yang tidak berputar, relatif terhadap mesin kelas 1, memungkinkan pengoperasian pembuangan asap dalam jangka panjang. Untuk menilai kondisi teknis, diusulkan untuk menggunakan nilai dan aturan berikut:

nilai kecepatan getaran 1,8 mm/s, menentukan batas operasi peralatan tanpa batas waktu dan tingkat penyelesaian yang diinginkan dari penyeimbang impeler dalam penyangganya sendiri;
kecepatan getaran dalam kisaran 1,8…4,5 mm/s memungkinkan peralatan beroperasi untuk jangka waktu yang lama dengan pemantauan berkala terhadap parameter getaran;
kecepatan getaran lebih dari 4,5 mm/s yang diamati dalam jangka waktu yang lama (1…2 bulan) dapat menyebabkan kerusakan pada elemen peralatan;
nilai kecepatan getaran dalam kisaran 4,5…7,1 mm/s memungkinkan peralatan beroperasi selama 5…7 hari, diikuti dengan penghentian untuk perbaikan;
nilai kecepatan getaran dalam kisaran 7,1…11,2 mm/s memungkinkan peralatan beroperasi selama 1…2 hari, diikuti dengan penghentian untuk perbaikan;
nilai kecepatan getaran lebih dari 11,2 mm/s tidak diperbolehkan dan dianggap sebagai keadaan darurat.

Kondisi darurat dianggap sebagai hilangnya kendali atas kondisi teknis peralatan. Untuk menilai kondisi teknis motor penggerak, GOST 20815-93 “Mesin listrik berputar. Getaran mekanis beberapa jenis mesin dengan ketinggian sumbu putar 56 mm ke atas. Pengukuran, Evaluasi, dan Nilai yang Diperbolehkan”, yang menetapkan nilai kecepatan getaran 2,8 mm/s sebagai yang dapat diterima selama operasi. Perlu dicatat bahwa margin keamanan mekanisme memungkinkan untuk menahan nilai kecepatan getaran yang lebih tinggi, tetapi ini menyebabkan penurunan tajam dalam daya tahan elemen.

Sayangnya, pemasangan bobot kompensasi selama penyeimbangan tidak memungkinkan kami untuk mengevaluasi penurunan daya tahan rakitan bantalan dan peningkatan biaya energi dengan peningkatan getaran knalpot asap. Perhitungan teoritis menyebabkan nilai kerugian daya akibat getaran yang diremehkan.

Gaya tambahan yang bekerja pada bantalan, dengan rotor yang tidak seimbang, menyebabkan peningkatan momen resistensi terhadap rotasi poros kipas dan peningkatan konsumsi daya. Ada gaya destruktif yang bekerja pada bantalan dan elemen mekanisme.

Dimungkinkan untuk mengevaluasi efektivitas penyeimbangan rotor kipas atau tindakan perbaikan tambahan untuk mengurangi getaran dalam kondisi pengoperasian dengan menganalisis data berikut.

Pengaturan: jenis mekanisme; daya penggerak; voltase; frekuensi rotasi; bobot; parameter dasar alur kerja.

Parameter awal: kecepatan getaran pada titik kontrol (RMS dalam rentang frekuensi 10…1000 Hz); arus dan tegangan per fasa.

Selesaikan tindakan perbaikan: nilai beban uji yang ditetapkan; dilakukan pengetatan koneksi berulir; berpusat.

Nilai parameter setelah tindakan yang dilakukan: kecepatan getaran; arus dan tegangan per fasa.

Dalam kondisi laboratorium, penelitian dilakukan untuk mengurangi konsumsi daya motor kipas D-3 sebagai hasil dari penyeimbangan rotor.

Hasil percobaan No. 1.

Getaran awal: vertikal - 9,4 mm/s; aksial - 5,0 mm/s.

Arus fase: 3,9 A; 3,9 A; 3,9 A. Nilai rata-rata - 3,9 A.

Getaran setelah penyeimbangan: vertikal - 2,2 mm/s; aksial - 1,8 mm / s.

Arus fase: 3,8 A; 3.6 A; 3,8 A. Nilai rata-rata - 3,73 A.

Penurunan parameter getaran: arah vertikal - 4,27 kali; arah aksial sebesar 2,78 kali.

Penurunan nilai saat ini: (3,9 - 3,73) × 100% 3,73 = 4,55%.

Hasil percobaan No. 2.

getaran awal.

Poin 1 - bantalan depan motor listrik: vertikal - 17,0 mm / s; horisontal - 15,3 mm / s; aksial - 2,1 mm / dtk. Vektor radius - 22,9 mm/s.

Poin 2 - bantalan bebas motor listrik: vertikal - 10,3 mm / s; horisontal - 10,6 mm / s; aksial - 2,2 mm / dtk.

Vektor radius kecepatan getaran adalah 14,9 mm/s.

Getaran setelah penyeimbangan.

Poin 1: vertikal - 2,8 mm/s; horisontal - 2,9 mm / s; aksial - 1,2 mm / dtk. Vektor radius kecepatan getaran adalah 4,2 mm/s.

Poin 2: vertikal - 1,4 mm/s; horisontal - 2,0 mm/s; aksial - 1,1 mm / dtk. Vektor radius kecepatan getaran adalah 2,7 mm/s.

Penurunan parameter getaran.

Komponen pada titik 1: vertikal - 6 kali; horisontal - 5,3 kali; aksial - 1,75 kali; vektor radius - 5,4 kali.

Komponen pada titik 2: vertikal - 7,4 kali; horisontal - 5,3 kali; aksial - 2 kali, vektor radius - 6,2 kali.

Indikator energi.

Sebelum menyeimbangkan. Konsumsi daya selama 15 menit - 0,69 kW. Daya maksimum - 2,96 kW. Daya minimum adalah 2,49 kW. Daya rata-rata - 2,74 kW.

Setelah menyeimbangkan. Konsumsi daya selama 15 menit - 0,65 kW. Daya maksimum - 2,82 kW. Daya minimum adalah 2,43 kW. Daya rata-rata - 2,59 kW.

Performa energi menurun. Konsumsi daya - (0,69 - 0,65) × 100% / 0,65 \u003d 6,1%. Daya maksimum - (2,96 - 2,82) × 100% / 2,82 \u003d 4,9%. Daya minimum - (2,49 - 2,43) × 100% / 2,43 \u003d 2,5%. Daya rata-rata - (2,74 - 2,59) / 2,59 × 100% \u003d 5,8%.

Hasil serupa diperoleh dalam kondisi produksi saat menyeimbangkan kipas VDN-12 dari tungku metodis tiga zona pemanas dari pabrik penggilingan lembaran. Konsumsi listrik selama 30 menit adalah 33,0 kW, setelah diseimbangkan - 30,24 kW. Penurunan konsumsi listrik dalam hal ini adalah (33,0 - 30,24) × 100% / 30,24 = 9,1%.

Kecepatan getaran sebelum penyeimbangan - 10,5 mm/s, setelah penyeimbangan - 4,5 mm/s. Penurunan nilai kecepatan getaran - 2,3 kali.

Pengurangan 5% dalam konsumsi daya untuk satu motor kipas 100 kW akan menghasilkan penghematan tahunan sekitar UAH 10.000. Hal ini dapat dicapai dengan menyeimbangkan rotor dan mengurangi beban getaran. Pada saat yang sama, ada peningkatan daya tahan bantalan dan pengurangan biaya penghentian produksi untuk perbaikan.

Salah satu parameter untuk mengevaluasi efektivitas penyeimbangan adalah frekuensi putaran poros pembuangan asap. Jadi, ketika menyeimbangkan knalpot asap DN-26, peningkatan frekuensi rotasi motor listrik AOD-630-8U1 dicatat setelah memasang bobot korektif dan mengurangi kecepatan getaran penyangga bantalan. Kecepatan getaran penyangga bantalan sebelum penyeimbangan: vertikal - 4,4 mm/s; horisontal - 2,9 mm / s. Kecepatan putaran sebelum penyeimbangan - 745 rpm. Kecepatan getaran penyangga bantalan setelah penyeimbangan: vertikal - 2,1 mm/s; horisontal - 1,1 mm / s. Kecepatan putaran setelah penyeimbangan adalah 747 rpm.

Karakteristik teknis motor asinkron AOD-630-8U1: jumlah pasangan kutub - 8; kecepatan sinkron - 750 rpm; daya pengenal - 630 kW; momen nominal - 8130 N/m; kecepatan pengenal -740 rpm; MPUSK / MNOM - 1.3; tegangan - 6000 V; efisiensi - 0,948; cosφ = 0,79; faktor kelebihan beban - 2.3. Berdasarkan karakteristik mekanis motor asinkron AOD-630-8U1, peningkatan kecepatan sebesar 2 rpm dimungkinkan dengan penurunan torsi sebesar 1626 N/m, yang menyebabkan penurunan konsumsi daya sebesar 120 kW. Ini hampir 20% dari daya nominal.

Hubungan serupa antara kecepatan rotasi dan kecepatan getaran dicatat untuk motor asinkron dari kipas unit pengeringan selama pekerjaan penyeimbangan (tabel).

Tabel - Nilai kecepatan getaran dan kecepatan putaran motor kipas

Amplitudo kecepatan getaran dari komponen frekuensi putar, mm/s	Frekuensi rotasi, rpm
	2910
	2906
	2902
10,1	2894
13,1	2894

Hubungan antara frekuensi rotasi dan nilai kecepatan getaran ditunjukkan pada Gambar 5, persamaan garis tren dan keandalan aproksimasi juga ditunjukkan di sana. Analisis data yang diperoleh menunjukkan kemungkinan perubahan bertahap dalam kecepatan rotasi pada nilai kecepatan getaran yang berbeda. Dengan demikian, nilai 10,1 mm/s dan 13,1 mm/s sesuai dengan satu nilai kecepatan rotasi - 2894 rpm, dan nilai 1,6 mm/s dan 2,6 mm/s sesuai dengan frekuensi 2906 rpm dan 2910 rpm Berdasarkan ketergantungan yang diperoleh, dimungkinkan juga untuk merekomendasikan nilai 1,8 mm/s dan 4,5 mm/s sebagai batas kondisi teknis.

Gambar 5 - Hubungan antara kecepatan putar dan nilai kecepatan getaran

Sebagai hasil dari penelitian, itu didirikan.

1. Menyeimbangkan impeler dalam penyangga sendiri dari penghisap asap unit metalurgi memungkinkan pengurangan konsumsi energi yang signifikan dan peningkatan masa pakai bantalan.

Penyebab kerusakan mesin draft

Penyebab kerusakan mesin draft selama operasi dapat bersifat mekanis, elektrikal dan aerodinamis.

Alasan mekanis adalah:

Ketidakseimbangan impeller sebagai akibat dari keausan atau endapan abu (debu) pada bilah;
- keausan elemen kopling: melonggarnya pemasangan busing impeler pada poros atau melonggarnya bresing impeler;
- melemahnya baut pondasi (dengan tidak adanya mur pengunci dan kunci yang tidak dapat diandalkan untuk melepaskan mur) atau kekakuan yang tidak memadai dari struktur pendukung mesin;
- melemahnya pengencangan baut jangkar rumah bantalan karena pemasangan gasket yang tidak dikalibrasi di bawahnya selama penyelarasan;
- keselarasan rotor motor listrik dan mesin draft yang tidak memuaskan;
-pemanasan dan deformasi poros yang berlebihan karena peningkatan suhu gas buang.

Alasan untuk karakter listrik adalah ketidakseragaman besar celah udara antara rotor dan stator motor listrik.

Alasan untuk sifat aerodinamis adalah perbedaan kinerja pada sisi knalpot asap dengan hisap ganda, yang dapat terjadi ketika pemanas udara dibawa dengan abu dari satu sisi atau peredam dan baling-baling pemandu tidak disetel dengan benar.

Dalam kantong hisap dan volute mesin draft yang mengangkut lingkungan berdebu, cangkang, serta corong hisap volute, mengalami keausan abrasif terbesar. Sisi datar dari volute dan kantong sedikit aus. Pada knalpot asap aksial boiler, pelindung tubuh aus paling intensif di lokasi baling-baling pemandu dan impeler. Intensitas keausan meningkat dengan peningkatan laju aliran dan konsentrasi debu batubara atau partikel abu di dalamnya.

Penyebab getaran mesin draft

Penyebab utama getaran knalpot dan kipas asap dapat berupa:

a) keseimbangan rotor yang tidak memuaskan setelah perbaikan atau ketidakseimbangan selama operasi sebagai akibat dari keausan yang tidak merata dan kerusakan pada bilah di dekat impeler atau kerusakan pada bantalan;
b) keselarasan poros mesin yang salah dengan motor listrik atau ketidaksejajarannya karena keausan kopling, melemahnya struktur pendukung bantalan, deformasi lapisan di bawahnya, ketika banyak gasket tipis yang tidak dikalibrasi tertinggal setelah penyelarasan, dll .;
c) peningkatan atau pemanasan yang tidak merata dari rotor penguras asap, yang menyebabkan defleksi poros atau deformasi impeler;
d) penyimpangan sepihak dari abu pemanas udara, dll.

Getaran meningkat ketika getaran alami mesin dan struktur pendukung bertepatan (resonansi), serta ketika struktur tidak cukup kaku dan baut pondasi dilonggarkan. Getaran yang dihasilkan dapat menyebabkan melonggarnya sambungan baut dan pin kopling, kunci, pemanasan dan keausan bantalan yang dipercepat, kerusakan baut yang menahan rumah bantalan, tempat tidur dan penghancuran pondasi dan mesin.

Pencegahan dan penghilangan getaran mesin draft membutuhkan tindakan yang komprehensif.

Selama penerimaan dan pengiriman shift, mereka mendengarkan knalpot asap dan kipas yang beroperasi, memeriksa tidak adanya getaran, kebisingan abnormal, kemudahan servis pemasangan ke fondasi mesin dan motor listrik, suhu bantalannya, dan operasi kopling. Pemeriksaan yang sama dilakukan saat berjalan di sekitar peralatan selama shift. Ketika ditemukan cacat yang mengancam penghentian darurat, mereka memberi tahu supervisor shift untuk mengambil tindakan yang diperlukan dan memperkuat pengawasan mesin.
Getaran mekanisme berputar dihilangkan dengan menyeimbangkan dan memusatkannya dengan penggerak listrik. Sebelum penyeimbangan, perbaikan yang diperlukan pada rotor dan bantalan mesin dilakukan.

Penyebab kerusakan bantalan

Pada mesin draft, bantalan gelinding dan bantalan geser digunakan. Untuk bantalan biasa, sisipan dari dua desain digunakan: menyelaraskan diri dengan bantalan bola dan dengan permukaan bantalan silindris (kaku) untuk memasang sisipan ke dalam rumahan.

Kerusakan bantalan mungkin karena pengawasan personel, cacat dalam pembuatannya, perbaikan dan perakitan yang tidak memuaskan, dan terutama pelumasan dan pendinginan yang buruk.
Operasi bantalan yang tidak normal diidentifikasi oleh peningkatan suhu (di atas 650 ° C) dan kebisingan atau ketukan khas di rumahan.

Alasan utama kenaikan suhu pada bantalan adalah:

Kontaminasi, jumlah atau kebocoran gemuk yang tidak mencukupi dari bantalan, ketidakcocokan pelumas dengan kondisi pengoperasian mesin draft (minyak terlalu tebal atau tipis), pengisian bantalan gelinding yang berlebihan dengan gemuk;
- tidak adanya celah aksial di rumah bantalan yang diperlukan untuk mengkompensasi perpanjangan termal poros;
- jarak radial pendaratan kecil dari bantalan;
- jarak radial kecil dari bantalan;
- menempelnya cincin pelumasan pada bantalan biasa pada tingkat oli yang sangat tinggi, yang mencegah rotasi bebas cincin, atau kerusakan pada cincin;
- keausan dan kerusakan bantalan gelinding:
jalur dan elemen bergulir runtuh,
cincin bantalan retak
cincin bagian dalam bantalan longgar pada poros,
penghancuran dan kerusakan rol, pemisah, yang terkadang disertai dengan ketukan pada bantalan;
- pelanggaran pendinginan bantalan dengan pendingin air;
- ketidakseimbangan impeler dan getaran, yang secara tajam memperburuk kondisi beban bantalan.

Bantalan gelinding menjadi tidak cocok untuk pekerjaan lebih lanjut karena korosi, keausan abrasif dan kelelahan, serta kerusakan sangkar. Keausan bantalan yang cepat terjadi dengan adanya jarak bebas radial yang bekerja negatif atau nol karena perbedaan suhu antara poros dan rumahan, jarak bebas radial awal yang dipilih secara tidak tepat atau pemilihan bantalan yang salah dan dilakukan pada poros atau di dalam rumahan, dll. .

Selama pemasangan atau perbaikan mesin draft, bantalan tidak boleh digunakan jika memiliki:

Retak pada cincin, pemisah, dan elemen penggulung;
- torehan, penyok dan terkelupas di trek dan elemen bergulir;
- keripik pada cincin, sisi cincin yang berfungsi dan elemen penggulung;
- pemisah dengan hancur oleh pengelasan dan paku keling, dengan kendur yang tidak dapat diterima dan jarak jendela yang tidak rata;
- perubahan warna pada cincin atau elemen bergulir;
- flat memanjang pada roller;
- celah yang terlalu besar atau rotasi yang ketat;
- magnet sisa.

Jika cacat ini ditemukan, bantalan harus diganti dengan yang baru.

Untuk memastikan bahwa bantalan gelinding tidak rusak selama pembongkaran, persyaratan berikut harus diperhatikan:

Gaya harus ditransmisikan melalui cincin;
- gaya aksial harus bertepatan dengan sumbu poros atau rumahan;
- benturan pada bantalan sangat dilarang, harus melewati aliran logam lunak.

Terapkan metode tekan, termal, dan benturan untuk pemasangan dan pelepasan bantalan. Jika perlu, metode ini dapat digunakan dalam kombinasi.

Saat membongkar penyangga bantalan, kendalikan:

Kondisi dan dimensi permukaan rumah dan tempat duduk poros;
- kualitas pemasangan bantalan,
- keselarasan rumah relatif terhadap poros;
- jarak bebas radial dan permainan aksial,
- kondisi elemen bergulir, pemisah dan cincin;
- ringan dan tidak bising selama rotasi.

Kerugian terbesar terjadi ketika menempatkan belokan di sekitar outlet mesin. Diffuser harus dipasang tepat di belakang outlet mesin untuk mengurangi kehilangan tekanan. Ketika sudut bukaan diffuser lebih besar dari 200, sumbu diffuser harus dibelokkan ke arah putaran impeller sehingga sudut antara perpanjangan cangkang mesin dan sisi luar diffuser adalah sekitar 100. Ketika sudut bukaan kurang dari 200, diffuser harus dibuat simetris atau dengan sisi luar, yang merupakan kelanjutan dari cangkang mesin. Penyimpangan sumbu diffuser ke arah yang berlawanan menyebabkan peningkatan resistansi. Dalam bidang tegak lurus terhadap bidang impeller, diffuser simetris.

Penyebab kerusakan impeler dan selubung knalpot asap

Jenis kerusakan utama pada impeler dan selubung untuk perokok adalah keausan abrasif selama pengangkutan di lingkungan berdebu karena kecepatan tinggi dan konsentrasi tinggi entrainment (abu) dalam gas buang. Disk dan bilah utama aus paling intensif di tempat pengelasannya. Keausan abrasif pada impeler dengan sudu melengkung ke depan jauh lebih besar dibandingkan dengan keausan impeler dengan sudu melengkung ke belakang. Selama pengoperasian mesin draft, keausan korosi pada impeler juga diamati selama pembakaran bahan bakar minyak belerang di tungku.
Zona keausan bilah lembaran harus berwajah keras. Keausan bilah dan cakram rotor penghisap asap tergantung pada jenis bahan bakar yang dibakar dan kualitas pengoperasian pengumpul abu. Pengoperasian pengumpul abu yang buruk menyebabkan keausan intensif, mengurangi kekuatan dan dapat menyebabkan ketidakseimbangan dan getaran mesin, dan keausan selubung menyebabkan kebocoran, debu, dan penurunan traksi.

Mengurangi intensitas keausan erosif bagian dicapai dengan membatasi kecepatan maksimum rotor mesin. Untuk penghisap asap, kecepatan rotasi dianggap sekitar 700 rpm, tetapi tidak lebih dari 980.

Metode operasional untuk mengurangi keausan adalah: bekerja dengan udara berlebih minimum di tungku, menghilangkan pengisapan udara di tungku dan saluran gas, dan langkah-langkah untuk mengurangi kerugian dari pembakaran bahan bakar secara mekanis. Hal ini mengurangi kecepatan gas buang dan konsentrasi abu dan entrainment di dalamnya.

Alasan penurunan kinerja mesin draft

Performa kipas menurun ketika bilah impeller menyimpang dari sudut desain dan ketika pembuatannya rusak. Ini harus diperhitungkan. bahwa ketika melapisi dengan paduan keras atau memperkuat bilah dengan mengelas lapisan untuk memperpanjang masa pakainya, penurunan karakteristik knalpot dapat terjadi: keausan berlebihan dan pelindung anti-aus yang tidak tepat dari bodi knalpot asap (pengurangan aliran bagian, peningkatan resistensi internal) mengarah ke konsekuensi yang sama. Cacat pada jalur gas-udara termasuk kebocoran, pengisapan udara dingin melalui lubang blower dan tempat-tempat di mana mereka tertanam di lapisan, lubang got di lapisan boiler. pembakar yang tidak berfungsi, saluran perangkat peniup permanen melalui lapisan boiler dan permukaan pemanas ekor, pengintip di ruang bakar dan lubang pilot untuk pembakar, dll. Akibatnya, volume gas buang dan, karenanya, resistansi jalur meningkatkan. Resistensi gas juga meningkat ketika jalur terkontaminasi dengan residu fokus dan ketika pengaturan timbal balik dari koil superheater dan economizer terganggu (kendur, interlacing, dll.). Alasan peningkatan resistensi yang tiba-tiba mungkin karena putus atau macet dalam posisi tertutup peredam atau peralatan pemandu dari pembuangan asap.

Terjadinya kebocoran pada jalur gas di dekat knalpot asap (lubang got terbuka, katup peledak rusak, dll) menyebabkan penurunan vakum di depan knalpot asap dan peningkatan kinerjanya. Resistensi saluran ke tempat kebocoran turun, karena penghisap asap bekerja lebih besar untuk menyedot udara dari tempat-tempat ini, di mana hambatannya jauh lebih kecil daripada di saluran utama, dan jumlah gas buang yang diambil darinya traktus berkurang.

Performa mesin memburuk dengan meningkatnya aliran gas melalui celah antara pipa saluran masuk dan impeller. Biasanya, diameter pipa di clear harus 1-1,5% lebih kecil dari diameter inlet ke impeller; jarak aksial dan radial antara tepi pipa dan pintu masuk ke roda tidak boleh melebihi 5 mm; perpindahan sumbu lubangnya tidak boleh lebih dari 2-3 mm.

Dalam operasi, perlu untuk segera menghilangkan kebocoran di tempat-tempat di mana poros lewat dan di dekat rumah karena keausannya, di gasket konektor, dll.
Di hadapan saluran bypass dari knalpot asap (berjalan ke depan) dengan peredam longgar, aliran balik gas buang yang dikeluarkan ke dalam pipa hisap dari knalpot asap dimungkinkan di dalamnya.

Resirkulasi gas buang juga dimungkinkan ketika dua knalpot dipasang di boiler: melalui knalpot kiri - ke knalpot lain yang berfungsi. Dengan operasi paralel dua knalpot asap (dua kipas), perlu untuk memastikan bahwa bebannya sama sepanjang waktu, yang dikendalikan oleh pembacaan amperemeter motor listrik.

Jika terjadi penurunan produktivitas dan tekanan selama pengoperasian mesin draft, hal-hal berikut harus diperiksa:

Arah putaran kipas (pembuang asap);
- kondisi bilah impeller (keausan dan akurasi pemasangan permukaan atau pelapis);
- sesuai dengan templat - pemasangan bilah yang benar sesuai dengan posisi desain dan sudut masuk dan keluarnya (untuk impeler baru atau setelah mengganti bilah);
- kepatuhan dengan gambar kerja konfigurasi volute dan dinding tubuh, lidah dan celah antara pengacau; ketepatan pemasangan dan kelengkapan bukaan peredam sebelum dan sesudah kipas (smoke exhauster);
- penghalusan di depan penghisap asap, tekanan setelahnya dan tekanan setelah kipas blower dan bandingkan dengan yang sebelumnya;
- sesak di tempat poros mesin lewat, jika kebocoran terdeteksi di dalamnya dan di saluran udara, hilangkan;
- kepadatan pemanas udara.

Keandalan pengoperasian mesin draft sangat tergantung pada penerimaan yang cermat dari mekanisme yang tiba di lokasi pemasangan, kualitas pemasangan, pemeliharaan preventif dan operasi yang tepat, serta pada kemudahan servis instrumentasi untuk mengukur suhu gas buang, suhu pemanasan bantalan, motor listrik, dll.

Untuk memastikan pengoperasian kipas dan penghisap asap yang bebas masalah dan andal, perlu:
- secara sistematis memantau pelumasan dan suhu bantalan, mencegah kontaminasi minyak pelumas;
- isi bantalan gelinding dengan pelumas tidak lebih dari 0,75, dan pada kecepatan tinggi mekanisme draft - tidak lebih dari 0,5 volume rumah bantalan untuk menghindari pemanasan. Level oli harus berada di tengah roller atau bola bawah saat mengisi bantalan gelinding dengan oli. Tangki oli bantalan berpelumas cincin harus diisi hingga garis merah pada kaca penglihatan oli yang menunjukkan level oli normal. Untuk menghilangkan minyak berlebih saat rumah diisi terlalu banyak di atas tingkat yang diizinkan, rumah bantalan harus dilengkapi dengan tabung pembuangan;
- untuk memberikan pendinginan air terus menerus dari bantalan knalpot asap;
- untuk dapat mengontrol debit air pendingin bantalan harus dilakukan melalui pipa terbuka dan corong pembuangan.

Saat membongkar dan merakit bantalan biasa, mengganti bagian, operasi berikut dikontrol berulang kali:
a) memeriksa pemusatan rumahan dalam kaitannya dengan poros dan kekencangan setengah liner bawah;
b) pengukuran celah samping atas liner dan kekencangan liner dengan penutup rumahan;
c) kondisi permukaan babbit filling liner (ditentukan dengan mengetuk dengan palu kuningan, suara harus jernih). Total area pengelupasan diperbolehkan tidak lebih dari 15% jika tidak ada retakan di tempat pengelupasan. Mengupas tidak diperbolehkan di area bahu yang membandel. Perbedaan diameter pada bagian yang berbeda dari sisipan tidak lebih dari 0,03 mm. Di cangkang bantalan di permukaan kerja, tidak adanya celah, goresan, torehan, cangkang, porositas, inklusi asing diperiksa. Elipsitas cincin pelumasan diperbolehkan tidak lebih dari 0,1 mm, dan non-konsentrisitas pada titik split - tidak lebih dari 0,05 mm.

Personil layanan harus:
- pantau instrumen sehingga suhu gas buang tidak melebihi yang dihitung;
- melakukan inspeksi dan pemeliharaan penghisap asap dan kipas sesuai jadwal dengan penggantian oli dan pencucian bantalan, jika perlu, menghilangkan kebocoran, memeriksa kebenaran dan kemudahan pembukaan gerbang dan baling-baling pemandu, kemudahan servisnya, dll .;
- tutup lubang hisap kipas blower dengan jaring;
- membuat penerimaan menyeluruh terhadap suku cadang yang datang untuk penggantian selama perbaikan dan perbaikan mesin draft saat ini (bantalan, poros, impeler, dll.);
- untuk melakukan pengujian mesin draft setelah pemasangan dan perbaikan, serta penerimaan unit individu selama pemasangan (pondasi, rangka pendukung, dll.);
- tidak mengizinkan pengoperasian mesin dengan getaran bantalan 0,16 mm pada kecepatan 750 rpm, 0,13 mm pada 1000 rpm dan 0,1 mm pada 1500 rpm.

Informasi di situs ini hanya untuk tujuan informasi.

Jika Anda tidak menemukan jawaban atas pertanyaan Anda, silakan hubungi spesialis kami:

Melalui telepon 8-800-550-57-70 (panggilan di dalam Rusia gratis)

Melalui email [dilindungi email]

Kontrol kebisingan dan getaran Saat memasang kipas, perlu memenuhi persyaratan tertentu yang umum untuk berbagai jenis mesin ini. Saat memasang kipas dengan desain lain, sangat penting untuk memusatkan sumbu geometris kipas dan poros motor dengan hati-hati jika dihubungkan menggunakan kopling. Di hadapan penggerak sabuk, perlu untuk mengontrol dengan hati-hati pemasangan kipas dan katrol motor di bidang yang sama, tingkat ketegangan sabuk dan integritasnya. Lubang hisap dan buang kipas tidak...

Bagikan pekerjaan di jejaring sosial

Jika karya ini tidak cocok untuk Anda, ada daftar karya serupa di bagian bawah halaman. Anda juga dapat menggunakan tombol pencarian

Pemasangan kipas. Kontrol kebisingan dan getaran

Saat memasang kipas, perlu untuk memenuhi persyaratan tertentu yang umum untuk berbagai jenis mesin ini. Sebelum pemasangan, perlu untuk memeriksa kepatuhan kipas dan motor listrik yang dimaksudkan untuk pemasangan dengan data proyek. Perhatian khusus harus diberikan pada arah putaran impeler, untuk memastikan jarak bebas yang diperlukan antara bagian yang berputar dan stasioner, untuk memeriksa kondisi bantalan (tidak ada kerusakan, kotoran, pelumasan).

Instalasi termudahKipas angin(desain 1, lihat kuliah 9). Saat memasang kipas dengan desain lain, sangat penting untuk memusatkan sumbu geometris kipas dan poros motor dengan hati-hati jika dihubungkan menggunakan kopling. Jika ada penggerak sabuk, perlu untuk dengan hati-hati mengontrol pemasangan kipas dan katrol motor di bidang yang sama, tingkat ketegangan sabuk, dan integritasnya.

Poros kipas radial harus benar-benar horizontal, poros kipas atap harus benar-benar vertikal.

Rumah motor harus diarde, kopling dan penggerak sabuk harus dilindungi. Bukaan hisap dan buang dari kipas yang tidak terhubung ke saluran udara harus dilindungi dengan mata jaring.

Indikator kualitas pemasangan kipas yang baik adalah minimasi getaran. getaran - ini adalah gerakan osilasi elemen struktural di bawah aksi gaya gangguan periodik. Jarak antara posisi ekstrim dari elemen berosilasi disebut perpindahan getaran. Kecepatan gerakan titik-titik benda yang bergetar bervariasi menurut hukum harmonik. Nilai kecepatan RMS dinormalisasi untuk kipas ( v 6,7 mm/s).

Jika pemasangan dilakukan dengan benar, maka penyebab getaran adalahmassa berputar tidak seimbangkarena distribusi material yang tidak merata di sekitar keliling impeller (karena las yang tidak rata, adanya cangkang, keausan bilah yang tidak merata, dll.). Jika roda sempit, maka gaya sentrifugal disebabkan oleh ketidakseimbangan R , dapat dianggap terletak di bidang yang sama (Gbr. 11.1). Dalam kasus roda lebar (lebar roda lebih dari 30% dari diameter luarnya), beberapa gaya (sentrifugal) dapat muncul, mengubah arahnya secara berkala (dengan setiap putaran), dan karenanya juga menyebabkan getaran. Ini disebutketidakseimbangan dinamis(sebagai lawan dari statis).

Beras. 11.1 Statis (a) dan dinamis (b) 11.2 Penyeimbangan statis

ketidakseimbangan impeller

Kapan ketidakseimbangan statis, untuk menghilangkannya digunakan keseimbangan statis. Untuk melakukan ini, impeller yang dipasang pada poros ditempatkan pada prisma penyeimbang (Gbr. 11.2), dipasang secara horizontal. Dalam hal ini, impeller akan cenderung mengambil posisi di mana pusat massa yang tidak seimbang berada pada posisi terendah. Bobot penyeimbang, yang nilainya ditentukan secara eksperimental (dengan beberapa upaya), harus dipasang di posisi atas dan, pada akhirnya, dilas dengan aman ke permukaan belakang impeller.

Ketidakseimbangan dinamis dengan rotor yang tidak berputar (impeller) tidak memanifestasikan dirinya dengan cara apa pun. Oleh karena itu, pabrikan harus secara dinamis menyeimbangkan semua penggemar. Ini dilakukan pada mesin khusus dengan rotasi rotor pada penyangga fleksibel.

Dengan demikian, perang melawan getaran dimulai dengan menyeimbangkan impeler. Cara lain untuk mengurangi getaran kipas adalah dengan memasangnya dibasis pengisolasi getaran. Dalam kasus yang paling sederhana, gasket karet dapat digunakan. Namun, mata air khusus lebih efektif. isolator getaran , yang dapat dipasok lengkap dengan kipas oleh produsen.

Untuk mengurangi transmisi getaran dari supercharger melalui saluran udara, yang terakhir harus terhubung ke kipas menggunakansisipan lembut (fleksibel), yaitu manset yang terbuat dari kain karet atau terpal dengan panjang 150-200 mm.

Baik isolator getaran dan konektor fleksibel tidak mempengaruhi besarnya getaran supercharger, mereka hanya berfungsi untuk melokalisasinya, mis. mereka tidak mengizinkannya menyebar dari supercharger (tempat asalnya) ke struktur bangunan tempat supercharger dipasang, dan ke sistem saluran udara (pipa).

Getaran dari elemen struktural kipas angin adalah salah satu sumber kebisingan yang dihasilkan oleh mesin ini. Kebisingan didefinisikan sebagai suara yang dirasakan negatif oleh seseorang dan berbahaya bagi kesehatan. Bunyi kipas yang disebabkan oleh getaran disebutkebisingan mekanis(ini juga termasuk kebisingan dari bantalan motor listrik dan impeller). Oleh karena itu, cara utama untuk memerangi kebisingan mekanis adalah dengan mengurangi getaran kipas.

Komponen utama lain dari kebisingan kipas adalahkebisingan aerodinamis. Secara umum, kebisingan adalah segala macam suara yang tidak diinginkan yang mengganggu seseorang. Secara kuantitatif, suara ditentukan oleh tekanan suara, tetapi ketika menormalkan kebisingan dan dalam perhitungan redaman kebisingan, nilai relatif digunakan - tingkat kebisingan dalam dB (desibel). Tingkat kekuatan suara juga diukur. Secara umum, kebisingan adalah kumpulan suara dari frekuensi yang berbeda. Tingkat kebisingan maksimum terjadi pada frekuensi dasar:

f=nz/60 , Hz;

dimana n - kecepatan putaran, rpm, z adalah jumlah sudu impeller.

Karakteristik kebisinganfan biasanya disebut dengan himpunan nilai tingkat daya suara dari kebisingan aerodinamis dalam pita frekuensi oktaf (yaitu pada frekuensi 65, 125, 250, 500, 1000, 2000 Hz (spektrum kebisingan)), serta ketergantungan tingkat kekuatan suara pada laju aliran.

Untuk sebagian besar blower, tingkat kebisingan aerodinamis minimum sesuai dengan mode operasi nominal blower (atau mendekatinya).

Pemasangan pompa. Fenomena kavitasi. tinggi hisap.

Persyaratan untuk pemasangan blower dalam hal menghilangkan getaran dan kebisingan sepenuhnya berlaku untuk pemasangan pompa, namun, ketika berbicara tentang pemasangan pompa, perlu diingat beberapa fitur operasinya. Diagram instalasi pompa paling sederhana ditunjukkan pada gambar. 12.1. Air melalui katup masuk 1 memasuki pipa hisap dan kemudian ke pompa, dan kemudian melalui katup periksa 2 dan katup gerbang 3 ke dalam pipa tekanan; unit pompa dilengkapi dengan pengukur vakum 4 dan pengukur tekanan 5.

Beras. 12.1 Diagram unit pompa

Karena, dengan tidak adanya air di pipa hisap dan pompa, ketika pompa terakhir dinyalakan, vakum di pipa hisap jauh dari cukup untuk menaikkan air ke tingkat cabang hisap, pompa dan pipa hisap. harus diisi dengan air. Untuk tujuan ini, cabang 6 ditutup dengan steker.

Saat memasang pompa besar (dengan diameter pipa saluran masuk lebih dari 250 mm), pompa diisi menggunakan pompa vakum khusus yang menciptakan vakum dalam saat bekerja di udara, cukup untuk mengangkat air dari sumur penerima.

Dalam desain konvensional pompa sentrifugal, tekanan terendah terjadi di dekat saluran masuk ke sistem baling-baling di sisi cekung baling-baling, di mana kecepatan relatif mencapai nilai maksimumnya dan tekanan mencapai minimumnya. Jika di daerah ini tekanan turun ke nilai tekanan uap jenuh pada suhu tertentu, maka terjadi fenomena yang disebut kavitasi.

Inti dari kavitasi terdiri dari mendidihnya cairan di area bertekanan rendah dan dalam kondensasi gelembung uap berikutnya ketika cairan mendidih bergerak ke area bertekanan tinggi. Pada saat penutupan gelembung, terjadi benturan titik yang tajam dan tekanan pada titik-titik tersebut mencapai nilai yang sangat besar (beberapa megapascal). Jika gelembung pada saat ini berada di dekat permukaan bilah, maka benturan jatuh pada permukaan ini dan menyebabkan kerusakan lokal pada logam. Inilah yang disebut pitting - banyak cangkang kecil (seperti pada cacar).

Selain itu, tidak hanya kerusakan mekanis pada permukaan bilah (erosi) yang terjadi, tetapi juga proses korosi elektrokimia diintensifkan (untuk impeler yang terbuat dari logam besi - besi tuang dan baja non-paduan).

Perlu dicatat bahwa bahan seperti kuningan dan perunggu jauh lebih tahan terhadap efek berbahaya kavitasi, tetapi bahan ini sangat mahal, sehingga pembuatan impeler pompa dari kuningan atau perunggu harus dibenarkan dengan tepat.

Tetapi kavitasi berbahaya bukan hanya karena merusak logam, tetapi juga karena efisiensinya menurun tajam dalam mode kavitasi. dan parameter lain dari pompa. Pengoperasian pompa dalam mode ini disertai dengan kebisingan dan getaran yang signifikan.

Pengoperasian pompa selama tahap awal kavitasi tidak diinginkan, tetapi diperbolehkan. Dengan kavitasi yang berkembang (pembentukan gua - zona pemisahan), pengoperasian pompa tidak dapat diterima.

Ukuran utama terhadap kavitasi pada pompa adalah mempertahankan kepala hisap ini H matahari (Gbr. 12.1), di mana kavitasi tidak terjadi. Ketinggian hisap ini disebut dapat diterima.

Misalkan P 1 dan c 1 - tekanan dan kecepatan aliran absolut di depan impeller. R a adalah tekanan pada permukaan bebas cairan, H - kehilangan tekanan pada pipa hisap, maka persamaan Bernoulli:

dari sini

Namun, ketika mengalir di sekitar sudu, di sisi cekungnya, kecepatan relatif lokal mungkin lebih besar daripada di pipa masuk. w 1 (w 1 - kecepatan relatif di bagian, di mana absolut sama dengan dari 1)

(12.1)

dimana - koefisien kavitasi sama dengan:

Syarat tidak adanya kavitasi adalah P1 >Pt ,

dimana t - tekanan uap jenuh dari cairan yang diangkut, yang tergantung pada sifat-sifat cairan, suhunya, tekanan atmosfer.

Mari kita menelepon cadangan kavitasikelebihan total kepala cairan di atas kepala sesuai dengan tekanan uap jenuh.

Menentukan dari ekspresi terakhir dan mensubstitusi dalam 12.1, kita mendapatkan:

Nilai cadangan kavitasi dapat ditentukan dari data uji kavitasi yang diterbitkan oleh produsen.

perpindahan blower

13.1 POMPA PISTON

pada gambar. 13.1 menunjukkan diagram pompa piston paling sederhana (lihat kuliah 1) dari hisap satu sisi yang digerakkan melalui mekanisme engkol. Perpindahan energi ke aliran fluida terjadi karena kenaikan dan penurunan periodik volume rongga silinder dari sisi kotak katup. Dalam hal ini, rongga yang ditunjukkan berkomunikasi baik dengan sisi hisap (dengan peningkatan volume), atau dengan sisi pelepasan (dengan penurunan volume), dengan membuka salah satu katup; katup lainnya kemudian ditutup.

Beras. 13.1 Diagram pompa piston 13.2 Diagram indikator

pompa piston kerja tunggal

Perubahan tekanan dalam rongga ini dijelaskan oleh apa yang disebut diagram indikator. Ketika piston bergerak dari posisi paling kiri ke kanan, ruang hampa tercipta di dalam silinder Rp , cairan terperangkap di belakang piston. Ketika piston bergerak dari kanan ke kiri, tekanan meningkat ke nilai R telanjang , dan cairan didorong ke dalam pipa pembuangan.

Luas diagram indikator (Gbr. 13.2), diukur dalam Nm/m 2 , menyatakan kerja piston dalam dua langkah, disebut 1 m 2 permukaannya.

Pada awal hisap dan pada awal non-pengosongan, fluktuasi tekanan terjadi karena pengaruh inersia katup dan "pelekatan" mereka ke permukaan kontak (sadel).

Perpindahan pompa piston ditentukan oleh ukuran silinder dan jumlah langkah piston. Untuk pompa kerja tunggal (Gbr. 13.1):

dimana: n - jumlah langkah piston ganda per menit; D – diameter piston, m; S - langkah piston, m; tentang – efisiensi volumetrik

Efisiensi volumetrik memperhitungkan bahwa sebagian cairan hilang melalui kebocoran, dan sebagian hilang melalui katup yang tidak menutup seketika. Ini ditentukan selama pengujian pompa dan biasanya o = 0,7-0,97.

Mari kita asumsikan bahwa panjang engkol R jauh lebih kecil dari panjang batang penghubung, mis. R/L 0 .

Bergerak dari posisi ekstrim kiri ke kanan, piston menempuh jalan

x=R-Rcos , dimana - sudut putaran engkol.

Maka kecepatan piston

Dimana (13.1)

Akselerasi piston:

Jelas, hisapan cairan ke dalam kotak katup dan injeksi darinya sangat tidak merata. Hal ini menyebabkan terjadinya gaya inersia yang mengganggu operasi normal pompa. Jika kedua bagian ekspresi (13.1) dikalikan dengan luas piston H2/4 , kami mendapatkan pola yang sesuai untuk umpan (Gbr. 13.3)

Oleh karena itu, cairan akan bergerak tidak merata di seluruh sistem pipa, yang dapat menyebabkan kegagalan kelelahan elemen-elemennya.

Beras. 13.3 Kurva perpindahan pompa piston 13.4 Jadwal pengiriman piston

pompa kerja ganda kerja tunggal

Salah satu cara untuk menyamakan aliran adalah dengan menggunakan pompa kerja ganda (gbr. 13.5), di mana dua langkah hisap dan dua langkah pelepasan terjadi per putaran poros penggerak (gbr. 13.4).

Cara lain untuk meningkatkan keseragaman umpan adalah dengan menggunakan tutup udara (Gbr. 13.4). Udara yang terdapat di dalam tutup berfungsi sebagai media elastis yang menyamakan kecepatan fluida.

Kerja piston penuh per langkah ganda

Dan daya, kW.

Beras. 13.5 Diagram pompa piston

akting ganda dengan tutup udara

Inilah yang disebut daya indikator - area diagram indikator. Kekuatan Nyata n lebih dari indikator dengan nilai kerugian gesekan mekanis, yang ditentukan oleh nilai efisiensi mekanik.

13.2 KOMPRESOR ULANG-ULANG

Menurut prinsip operasinya, berdasarkan perpindahan media kerja oleh piston, kompresor piston menyerupai pompa piston. Namun, proses kerja kompresor reciprocating memiliki perbedaan yang signifikan terkait dengan kompresibilitas media kerja.

pada gambar. 13.6 menunjukkan diagram dan diagram indikator kompresor reciprocating kerja tunggal. Pada diagram(v) absis menunjukkan volume di bawah piston di dalam silinder, yang secara unik tergantung pada posisi piston.

Bergerak dari posisi ekstrim kanan (titik 1) ke kiri, piston memampatkan gas di rongga silinder. Katup hisap ditutup selama seluruh proses kompresi. Katup pelepasan ditutup sampai perbedaan tekanan antara silinder dan pipa pelepasan mengatasi hambatan pegas. Kemudian katup pembuangan terbuka (titik 2) dan piston memaksa gas masuk ke pipa pembuangan hingga titik 3 (posisi piston paling kiri). Kemudian piston mulai bergerak ke kanan, pertama dengan katup hisap tertutup, kemudian (titik 4) terbuka dan gas masuk ke silinder.

Beras. 13.6 Skema dan diagram indikator 13.7 Diagram pompa roda gigi

kompresor bolak-balik

Jadi baris 1-2 sesuai dengan proses kompresi. Dalam kompresor reciprocating, berikut ini secara teoritis mungkin:

Proses politropik (kurva 1-2 pada Gambar 13.6).

Proses adiabatik (kurva 1-2'').

Proses isotermal (kurva 1-2').

Jalannya proses kompresi tergantung pada pertukaran panas antara gas di dalam silinder dan lingkungan. Kompresor reciprocating biasanya dibuat dengan silinder berpendingin air. Dalam hal ini, proses kontraksi dan ekspansi adalah politropik (dengan eksponen politropik n

Tidak mungkin mendorong semua gas keluar dari silinder, karena piston tidak bisa mendekati penutup. Oleh karena itu, sebagian gas tetap berada di dalam silinder. Volume yang ditempati oleh gas ini disebut volume ruang berbahaya. Hal ini menyebabkan penurunan jumlah gas yang dihisap. V Sun . Rasio volume ini dengan volume kerja silinder V p , disebut koefisien volumetrik o \u003d V matahari / V p.

Perpindahan teoritis kompresor reciprocating

Umpan yang valid Q \u003d tentang Q t.

Pekerjaan kompresor dihabiskan tidak hanya untuk mengompresi gas, tetapi juga untuk mengatasi hambatan gesekan.

A=A neraka +A tr .

Rasio Neraka / A \u003d neraka disebut efisiensi adiabatik. jika kita melanjutkan dari siklus isotermal yang lebih ekonomis, maka kita mendapatkan apa yang disebut efisiensi isotermal. dari \u003d A dari / A, A \u003d A dari + A tr.

Jika pekerjaan A kalikan dengan pakan massal G , maka kita mendapatkan daya kompresor:

N i = AG – daya indikator;

Neraka = Neraka G – dengan proses kompresi adiabatik;

N dari =A dari G - selama proses kompresi isotermal.

Daya poros kompresor N di lebih dari indikator dengan nilai kerugian gesekan, yang diperhitungkan oleh efisiensi mekanis: m \u003d N i / N in.

Maka efisiensi totalnya kompresor= dari m.

13.3.1 POMPA GIGI

Skema pompa roda gigi ditunjukkan pada gambar. 13.7.

Roda gigi terjepit 1, 2 ditempatkan di rumah 3. Ketika roda berputar ke arah yang ditunjukkan oleh panah, cairan mengalir dari rongga hisap 4 ke rongga antara gigi dan bergerak ke rongga tekanan 5. Di sini, ketika gigi memasuki penjepitan, cairan dipindahkan dari rongga.

Aliran menit dari pompa roda gigi kira-kira sama dengan:

Q \u003d A (D g -A) dalam o,

dimana - jarak pusat-ke-pusat (Gbr. 13.7); D g - diameter lingkar kepala; di dalam - lebar roda gigi; n - frekuensi putaran rotor, rpm; tentang - efisiensi volumetrik, yang berada di kisaran 0,7 ... 0,95.

13.3.2 Pompa baling-baling

Diagram paling sederhana dari pompa baling-baling ditunjukkan pada gambar. 13.8. Rotor 2 yang terletak secara eksentrik berputar di rumah 1. Pelat 3 bergerak dalam alur radial yang dibuat di rotor. Bagian dari permukaan bagian dalam rumahan av dan cd , serta pelat memisahkan rongga hisap 4 dari rongga pelepasan 5. Karena adanya eksentrisitas e , ketika rotor berputar, cairan dipindahkan dari rongga 4 ke rongga 5.

Beras. 13.8 Diagram pompa baling-baling 13.9 Skema pompa vakum cincin cair

Jika eksentrisitas dibuat konstan, maka rata-rata aliran pompa adalah:

Q=f a lzn o ,

dimana f - luas ruang antara pelat, ketika berjalan di sepanjang busur aw; l - lebar rotor; n - frekuensi putaran, rpm; tentang - efisiensi volumetrik; z - jumlah piring.

Pompa baling-baling digunakan untuk menghasilkan tekanan hingga 5 MPa.

13.3.3 POMPA VACUUM CINCIN AIR

Pompa jenis ini digunakan untuk menyedot udara dan membuat vakum. Perangkat pompa semacam itu ditunjukkan pada Gambar. 13.9. Pada badan silinder 1 dengan penutup 2 dan 3, sebuah rotor 4 dengan sudu-sudu 5 terletak secara eksentrik. Ketika rotor berputar, air yang mengisi sebagian badan dibuang ke pinggirannya, membentuk volume annular. Dalam hal ini, volume yang terletak di antara bilah berubah tergantung pada posisinya. Oleh karena itu, udara ditarik masuk melalui lubang 7 berbentuk bulan sabit, yang berhubungan dengan pipa 6. Di sisi kiri (dalam Gambar 13.9), di mana volume berkurang, udara dipaksa keluar melalui lubang 8 dan pipa 9.

Dalam kasus yang ideal (dengan tidak adanya celah antara bilah dan rumah), pompa vakum dapat membuat tekanan di dalam pipa hisap sama dengan tekanan saturasi uap. Pada suhu T \u003d 293 K, itu akan sama dengan 2,38 kPa.

Umpan teoritis:

dimana D2 dan D1 - diameter luar dan dalam dari impeler, m; tetapi - perendaman minimum bilah di cincin air, m; z - jumlah bilah; B - lebar bilah; aku adalah panjang radial bilah; S – ketebalan bilah, m; n – frekuensi putaran, rpm; tentang – efisiensi volumetrik

blower jet

Supercharger jet banyak digunakan sebagai elevator pada input jaringan pemanas ke dalam bangunan (untuk memastikan pencampuran dan sirkulasi air), serta ejektor dalam sistem ventilasi pembuangan tempat ledakan, sebagai injektor di pabrik pendingin dan dalam kasus lain.

Beras. 14.1 Lift jet air 14.2 Ventilasi ejector

Supercharger jet terdiri dari nosel 1 (Gbr. 14.1 dan 14.2), di mana cairan pelontar disuplai; ruang pencampuran 2, di mana cairan penyembur dan cairan yang dikeluarkan dicampur dan diffuser 3. Cairan penyembur yang disuplai ke nosel keluar dengan kecepatan tinggi, membentuk jet yang menangkap cairan yang dikeluarkan di ruang pencampuran. Di ruang pencampuran, ada pemerataan parsial medan kecepatan dan peningkatan tekanan statis. Kenaikan ini berlanjut di diffuser.

Untuk memasok udara ke nosel, kipas bertekanan tinggi (ejektor bertekanan rendah) digunakan, atau udara digunakan dari jaringan pneumatik (ejektor bertekanan tinggi).

Parameter utama yang mencirikan pengoperasian jet supercharger adalah laju aliran massa ejector G 1 \u003d 1 Q 1 dan cairan yang dikeluarkan G 2 \u003d 2 Q 2 ; ejektor tekanan penuh P 1 dan dikeluarkan P 2 cairan di saluran masuk ke supercharger; tekanan campuran di outlet supercharger P3.

Sebagai karakteristik dari jet blower (Gbr. 14.3), ketergantungan dibangun pada tingkat peningkatan tekanan P c / P p dari rasio pencampuran u=G2 /G1 . Di sini  P c \u003d P 3 -P 2, P p \u003d P 1 -P 2.

Untuk perhitungan, persamaan momentum digunakan:

C 1 G 1 + 2 c 2 G 2 + 3 c 3 (G 1 + G 2 )=F 3 (P k1 -P k2 ),

dimana c 1 ; c2 ; c 3 adalah kecepatan di outlet nosel, di inlet ke ruang pencampuran dan di outletnya;

F3 adalah luas penampang ruang pencampuran;

2 dan 3 adalah koefisien dengan mempertimbangkan ketidakseragaman medan kecepatan;

Pk1 dan Pk2 - tekanan pada saluran masuk dan keluar ruang pencampuran.

efisiensi jet supercharger dapat ditentukan dengan rumus:

Nilai ini untuk jet blower tidak melebihi 0,35.

mesin draft

penghisap asap - gas buang diangkut melalui saluran boiler dan cerobong asap dan, bersama dengan yang terakhir, mengatasi hambatan jalur ini dan sistem pembuangan abu.

kipas anginberoperasi di udara luar, memasoknya melalui sistem saluran udara dan pemanas udara ke dalam ruang bakar.

Pembuang asap dan blower memiliki impeler dengan bilah melengkung ke belakang. Dalam penunjukan knalpot asap, ada huruf DN (penghisap asap dengan bilah melengkung ke belakang) dan angka - diameter baling-baling dalam desimeter. Misalnya, DN-15 adalah penghisap asap dengan bilah melengkung ke belakang dan diameter impeller 1500 mm. Dalam penunjukan blower - VDN (kipas angin dengan bilah melengkung ke belakang) dan juga diameter dalam desimeter.

Mesin draft draft menghasilkan tekanan tinggi: knalpot asap - hingga 9000 Pa, blower - hingga 5000 Pa.

Fitur operasional utama dari knalpot asap adalah kemampuan untuk bekerja pada suhu tinggi (hingga 400 C) dan dengan kandungan debu (abu) yang tinggi - hingga 2 g / m 3 . Dalam hal ini, knalpot asap sering digunakan dalam sistem pembersihan debu gas.

Elemen wajib dari knalpot asap dan kipas angin adalah baling-baling pemandu. Dengan membangun karakteristik penghisap asap ini pada sudut pemasangan yang berbeda dari baling-baling pemandu dan menyoroti area operasi ekonomis pada mereka ( 0,9 maks ), dapatkan area tertentu - zona operasi ekonomis (Gbr. 15.1), yang digunakan untuk memilih knalpot asap (mirip dengan karakteristik ringkasan kipas industri umum). Grafik ringkasan untuk blow fan ditunjukkan pada Gambar 15.2. Saat memilih ukuran standar mesin draft paksa, perlu diupayakan untuk memastikan bahwa titik operasi sedekat mungkin dengan mode efisiensi maksimum, yang ditunjukkan pada karakteristik individu (dalam katalog industri).

Beras. 15.1 Desain knalpot asap

Karakteristik pabrik dari knalpot asap diberikan dalam katalog untuk suhu gas t har \u003d 100 C. Saat memilih knalpot asap, perlu untuk membawa karakteristik ke suhu desain yang sebenarnya T . Kemudian tekanan berkurang

Pembuang asap digunakan dengan adanya peralatan pengumpul abu, kandungan debu sisa tidak boleh melebihi 2 g/m 3 . Saat memilih knalpot asap dari katalog, faktor keamanan diperkenalkan:

Q hingga \u003d 1.1Q; P ke \u003d 1.2P.

Dalam knalpot asap, impeler dengan bilah melengkung ke belakang digunakan. Dalam praktiknya, ukuran berikut digunakan di ruang ketel: DN-9; 10; 11.2; 12.5; 15; 17; 19; 21; 22 - hisap tunggal dan DN22 2; DN24 2; DN26 2 - hisap ganda.

Unit utama knalpot asap adalah (Gbr. 15.1): impeller 1, "siput" - 2, roda gigi -3, pipa saluran masuk - 4 dan baling-baling pemandu - 5.

Impeller termasuk "impeller", mis. bilah dan cakram yang dihubungkan dengan pengelasan dan hub dipasang pada poros. Roda gigi berjalan terdiri dari poros, bantalan gelinding yang terletak di rumah umum dan kopling elastis. Pelumasan bantalan - bak mesin (oli yang terletak di rongga perumahan). Untuk mendinginkan oli, sebuah koil dipasang di rumah bantalan, di mana air pendingin bersirkulasi.

Peralatan pemandu memiliki 8 baling-baling putar yang dihubungkan oleh sistem tuas dengan cincin putar.

Motor listrik dua kecepatan dapat digunakan untuk mengatur pembuangan asap dan kipas angin.

LITERATUR

Utama:

1. Polyakov V.V., Skvortsov L.S. Pompa dan kipas. M. Stroyizdat, 1990, 336 hal.

Bantu:

2. Sherstyuk A.N. Pompa, kipas, kompresor. M. “Sekolah Tinggi”, 1972, 338 hal.

3. Kalinushkin M.P. Pompa dan kipas: Proc. tunjangan untuk universitas khusus. "Pasokan dan ventilasi panas dan gas", edisi ke-6, Direvisi. Dan tambahkan.-M.: Higher school, 1987.-176 hal.

Literatur metodis:

4. Pedoman kerja laboratorium pada mata kuliah “Mesin hidrolik dan aerodinamis”. Makeevka, 1999.

Karya terkait lainnya yang mungkin menarik bagi Anda.vshm>
4731.		MEMBATASI KORUPSI	26KB
	Korupsi adalah masalah serius yang dihadapi tidak hanya oleh Federasi Rusia, tetapi juga oleh banyak negara lain. Dalam hal korupsi, Rusia berada di peringkat 154 dari 178 negara.
2864.		Perjuangan politik di tahun 20-an - awal 30-an.	17.77KB
	Dituduh melakukan sabotase, pengambilalihan teror terhadap para pemimpin Partai Komunis di Sovgos selama perang saudara. Keputusan Komite Sentral: untuk mengisolasi pemimpin partai dari pekerjaan demi kesehatan. Pengisian kembali jajaran Partai Meja. Keanggotaan partai ini 735 ribu orang.
4917.		Memerangi kejahatan di negara-negara Asia-Pasifik	41.33KB
	Masalah kerjasama dalam memerangi kejahatan dalam hubungan internasional modern. Bentuk kerjasama internasional di bidang pemberantasan kejahatan sangat beragam: bantuan dalam perkara pidana perdata dan keluarga; kesimpulan dan implementasi perjanjian dan perjanjian internasional tentang memerangi ...
2883.		Bertarung di belakang garis musuh	10.61KB
	Gagasan mengorganisir perlawanan terhadap musuh di belakangnya dibahas secara intensif oleh militer Soviet pada awal 1930-an. (Tukhachevsky, Yakir). Namun, setelah "kasus militer" = penghancuran puncak jenderal Soviet = persiapan dan pengembangan rencana untuk mengorganisir perjuangan bawah tanah dan partisan dihentikan.
10423.		Berjuang untuk keunggulan kompetitif yang berkelanjutan	108.32KB
	Yang terakhir, bervariasi dalam kualitas fisik, tingkat layanan, lokasi geografis, ketersediaan informasi, dan atau persepsi subjektif, mungkin memiliki preferensi yang jelas di pihak setidaknya satu kelompok pembeli di antara produk yang bersaing pada harga tertentu. Sebagai aturan, dalam strukturnya ada kekuatan kompetitif paling berpengaruh yang menentukan batas profitabilitas industri dan pada saat yang sama sangat penting dalam pengembangan strategi perusahaan tertentu. Tetapi pada saat yang sama, harus diingat bahwa bahkan perusahaan yang menempati ...
2871.		Perjuangan politik di tahun 1930-an	18.04KB
	Dia mengancam akan kembali ke kepemimpinan di masa depan dan menembak Stalin dan para pendukungnya. pidato menentang Stalin kepada presovnarkom Syrtsov dan Lominadze. Mereka menyerukan penggulingan Stalin dan kliknya. Dalam pidato resmi, gagasan kemenangan kursus umum Komite Sentral untuk restrukturisasi radikal negara tentang peran luar biasa Stalin.
3614.		Perjuangan Rusia melawan invasi eksternal pada abad XIII	28.59KB
	Kadipaten Agung Lituania, yang dibentuk di tanah Lituania dan Rusia, untuk waktu yang lama melestarikan banyak tradisi politik dan ekonomi Rus Kiev dan sangat berhasil mempertahankan diri baik dari Ordo Livonia maupun dari Mongol. KUK MONGOLOTATAR Pada musim semi tahun 1223, ini adalah orang-orang Mongolotata. Mongolotatars datang ke Dnieper untuk menyerang Polovtsy, yang khan Kotyan meminta bantuan kepada menantunya, pangeran Galicia Mstislav Romanovich.
5532.		Unit perawatan hidro U-1.732	33.57KB
	Otomatisasi proses teknologi adalah seperangkat metode dan sarana yang dirancang untuk menerapkan sistem atau sistem yang memungkinkan pengelolaan proses produksi tanpa partisipasi langsung seseorang, tetapi di bawah kendalinya. Salah satu tugas paling penting dari otomatisasi proses teknologi adalah kontrol otomatis, yang bertujuan untuk mempertahankan keteguhan, menstabilkan nilai yang ditetapkan dari variabel terkontrol atau mengubahnya sesuai dengan waktu tertentu ...
3372.		Masalah di Rusia pada abad ke-17: penyebab, prasyarat. Krisis kekuasaan politik. Pertarungan melawan penjajah	27.48KB
	Sebagai hasil dari perang yang sukses dengan Swedia, sejumlah kota dikembalikan ke Rusia, yang memperkuat posisi Rusia di Baltik. Hubungan diplomatik Rusia dengan Inggris, Prancis, Jerman, dan Denmark semakin intensif. sebuah perjanjian dibuat dengan Swedia, yang menurutnya Swedia siap memberikan bantuan kepada Rusia, dengan tunduk pada penolakan klaimnya di pantai Baltik.
4902.		Pembangkit Listrik Tenaga Kapal (SPP)	300.7KB
	Tegangan lentur yang diizinkan untuk piston besi tuang. Tegangan lentur yang timbul pada saat aksi gaya. Tegangan geser. Tegangan lentur dan geser yang diijinkan: Tegangan lentur yang diijinkan untuk baja paduan: Tegangan geser yang diijinkan.

Diagnostik getaran kipas adalah metode pengujian non-destruktif yang efektif yang memungkinkan Anda untuk secara tepat waktu mengidentifikasi cacat yang baru jadi dan yang diucapkan pada kipas dan, dengan demikian, mencegah keadaan darurat, memprediksi masa pakai suku cadang, dan mengurangi biaya pemeliharaan dan perbaikan kipas ( unit ventilasi).

Frekuensi getaran karakteristik kipas

Komponen utama getaran rotor dengan impeller adalah komponen harmonik dengan kecepatan rotor , karena ketidakseimbangan rotor dengan impeller, atau ketidakseimbangan hidrodinamik / aerodinamis dari impeller. (Ketidakseimbangan hidrodinamik/aerodinamis pada impeller dapat terjadi karena desain sudu-sudu yang menghasilkan gaya angkat yang tidak sama dengan nol pada arah radial).
Komponen terpenting kedua dari getaran kipas adalah komponen bilah (baling-baling), karena interaksi impeller dengan aliran udara yang tidak seragam. Frekuensi komponen ini didefinisikan sebagai: f l \u003d N * f BP, di mana n- jumlah bilah kipas
Dalam kasus rotasi rotor yang tidak stabil pada bantalan gelinding/geser, osilasi sendiri dari rotor pada setengah frekuensi rotasi atau kurang dimungkinkan, dan, sebagai akibatnya, komponen harmonik muncul dalam spektrum getaran pada frekuensi self- osilasi rotor.
Fluktuasi tekanan turbulen terjadi ketika sudu-sudu mengalir di sekitar sudu-sudu, yang membangkitkan getaran acak dari impeller dan kipas secara keseluruhan. Kekuatan komponen getaran acak ini dapat dimodulasi secara berkala oleh kecepatan impeller, frekuensi sudu atau frekuensi osilasi sendiri dari rotor.
Sumber getaran acak yang lebih kuat (dibandingkan dengan turbulensi) adalah kavitasi, yang juga terjadi ketika ada aliran di sekitar sudu. Kekuatan komponen getaran acak ini juga dimodulasi oleh kecepatan putaran impeler, frekuensi sudu atau frekuensi osilasi sendiri dari rotor.

Tanda-tanda vibrodiagnostik dari kerusakan kipas

Tabel 1. Tabel tanda diagnostik ventilator

Perangkat untuk diagnostik getaran kipas

Vibrodiagnostik kipas dilakukan dengan menggunakan metode standar untuk menganalisis spektrum getaran dan spektrum amplop getaran frekuensi tinggi. Titik pengukuran spektrum, serta untuk kontrol getaran kipas, dipilih pada bantalan. Pakar BALTECH merekomendasikan penggunaan penganalisis getaran 2 saluran BALTECH VP-3470-Ex sebagai perangkat untuk diagnostik getaran dan kontrol getaran. Dengan bantuannya, Anda tidak hanya bisa mendapatkan autospektra dan spektrum amplop berkualitas tinggi dan menentukan tingkat getaran keseluruhan, tetapi juga menyeimbangkan kipas dalam penyangganya sendiri. Kemungkinan penyeimbangan (hingga 4 bidang) adalah keuntungan penting dari penganalisis BALTECH VP-3470-Ex, karena sumber utama peningkatan getaran kipas adalah ketidakseimbangan poros dengan impeller.

Pengaturan penganalisis utama untuk diagnosa getaran kipas

Frekuensi cutoff atas spektrum amplop ditentukan dari hubungan: f gr \u003d 2f l + 2f VR \u003d 2f VR (N + 1) Misal, kecepatan putar impeler fvr = 9,91 Hz, jumlah sudu n =12, maka f gr =2*9.91(12+1) =257, 66 Hz dan dalam pengaturan penganalisis BALTECH VP-3470 kami memilih nilai terdekat 500 Hz ke atas
Saat menentukan jumlah pita frekuensi dalam spektrum, aturan diikuti sehingga harmonik pertama pada frekuensi rotasi jatuh ke setidaknya pita ke-8. Dari kondisi ini, kita menentukan lebar pita tunggal f=f vr /8=9.91/8=1.24Hz. Dari sini kami menentukan jumlah jalur yang diperlukan n untuk spektrum amplop: n=f gr /Δf=500/1.24=403 Kami memilih jumlah pita terdekat ke arah peningkatan pengaturan penganalisis BALTECH VP-3470, yaitu 800 pita. Maka lebar akhir dari satu pita adalah f=500/800=0.625Hz.
Untuk autospektra, frekuensi cutoff harus minimal 800 Hz, lalu jumlah pita untuk autospektra n=f gr /Δf=000/0.625=1280. Kami memilih jumlah pita ke atas terdekat dalam pengaturan penganalisis BALTECH VP-3470, yaitu 1600 pita.

Contoh spektrum kipas yang rusak Retak di hub roda kipas sentrifugal
- titik pengukuran: pada penyangga bantalan motor listrik dari sisi impeler dalam arah vertikal, aksial dan melintang;
- kecepatan putar f BP = 24,375 Hz;
- fitur diagnostik: getaran aksial yang sangat tinggi pada kecepatan f BP dan dominasi harmonik kedua 2f jam dalam arah melintang; kehadiran harmonik yang kurang menonjol dari multiplisitas yang lebih tinggi, hingga ketujuh (lihat Gambar 1 dan 3).

Jika kualifikasi karyawan Anda tidak memungkinkan diagnostik getaran berkualitas tinggi dari kipas, maka kami sarankan untuk mengirim mereka ke kursus pelatihan di Pusat Pelatihan untuk Pelatihan Ulang dan Pelatihan Lanjutan Perusahaan BALTECH, dan mempercayakan diagnostik getaran peralatan Anda ke bersertifikat spesialis (OTS) dari perusahaan kami, yang memiliki pengalaman praktis yang luas dalam penyesuaian getaran dan diagnostik getaran peralatan dinamis (putar) (pompa, kompresor, kipas angin, motor listrik, kotak roda gigi, bantalan gelinding, bantalan biasa).