pliez. Archives de catégorie : Problèmes de diagramme Force longitudinale dans une poutre

compter poutre à plier il y a plusieurs options :
1. Calcul de la charge maximale qu'il pourra supporter
2. Sélection de la section de cette poutre
3. Calcul des contraintes maximales admissibles (pour vérification)
considérons principe général de sélection de section de poutre sur deux appuis chargés d'une charge uniformément répartie ou d'une force concentrée.
Pour commencer, vous devrez trouver un point (section) auquel il y aura un moment maximum. Cela dépend du support de la poutre ou de sa terminaison. Vous trouverez ci-dessous des diagrammes de moments de flexion pour les schémas les plus courants.

Après avoir trouvé le moment de flexion, il faut trouver le module Wx de cette section selon la formule donnée dans le tableau :

De plus, en divisant le moment de flexion maximal par le moment de résistance dans une section donnée, on obtient contrainte maximale dans la poutre et cette contrainte, nous devons la comparer à la contrainte que notre poutre d'un matériau donné peut généralement supporter.

Pour les matières plastiques(acier, aluminium, etc.) la tension maximale sera égale à limite d'élasticité des matériaux, un pour les fragiles(fonte) - résistance à la traction. Nous pouvons trouver la limite d'élasticité et la résistance à la traction dans les tableaux ci-dessous.

Regardons quelques exemples :
1. [i] Vous voulez vérifier si une poutre en I n°10 (acier St3sp5) de 2 mètres de long encastrée rigidement dans le mur peut vous résister si vous vous y accrochez. Laissez votre masse être de 90 kg.
Tout d'abord, nous devons choisir un schéma de calcul.

Ce diagramme montre que le moment maximal sera dans la terminaison, et puisque notre poutre en I a la même section sur toute la longueur, alors la tension maximale sera dans la terminaison. Trouvons-le :

P = m * g = 90 * 10 = 900 N = 0,9 kN

M = P * l = 0,9 kN * 2 m = 1,8 kN * m

Selon le tableau d'assortiment de poutres en I, nous trouvons le moment de résistance de la poutre en I n ° 10.

Elle sera égale à 39,7 cm3. Convertissez en mètres cubes et obtenez 0,0000397 m3.
De plus, selon la formule, nous trouvons les contraintes maximales que nous avons dans la poutre.

b = M / W = 1,8 kN/m / 0,0000397 m3 = 45340 kN/m2 = 45,34 MPa

Après avoir trouvé la contrainte maximale qui se produit dans la poutre, nous pouvons la comparer à la contrainte maximale admissible égale à la limite d'élasticité de l'acier St3sp5 - 245 MPa.

45,34 MPa - à droite, donc cette poutre en I peut supporter une masse de 90 kg.

2. [i] Puisque nous avons une offre assez importante, nous allons résoudre le deuxième problème, dans lequel nous trouverons la masse maximale possible que la même poutre en I n° 10, de 2 mètres de long, peut supporter.
Si nous voulons trouver la masse maximale, puis les valeurs de la limite d'élasticité et de la contrainte qui se produiront dans la poutre, nous devons mettre en équation (b \u003d 245 MPa \u003d 245 000 kN * m2).

Une courbure longitudinale-transversale est une combinaison d'une courbure transversale avec compression ou tension d'une poutre.

Lors du calcul de la flexion longitudinale-transversale, les moments de flexion dans les sections transversales de la poutre sont calculés en tenant compte des déviations de son axe.

Considérons une poutre avec des extrémités articulées, chargée d'une certaine charge transversale et d'une force de compression 5 agissant le long de l'axe de la poutre (Fig. 8.13, a). Notons la déviation de l'axe du faisceau dans la section transversale par l'abscisse (on prend la direction positive de l'axe y vers le bas, et, par conséquent, on considère que les déviations du faisceau sont positives lorsqu'elles sont dirigées vers le bas). Le moment de flexion M, agissant dans cette section,

(23.13)

voici le moment de flexion dû à l'action de la charge transversale ; - moment de flexion supplémentaire dû à la force

La flèche totale y peut être considérée comme constituée de la flèche résultant de l'action de la seule charge transversale, et d'une flèche supplémentaire égale à celle causée par la force .

La flèche totale y est supérieure à la somme des flèches résultant de l'action séparée de la charge transversale et de la force S, puisque dans le cas de l'action de la seule force S sur la poutre, ses flèches sont égales à zéro. Ainsi, dans le cas d'une flexion longitudinale-transversale, le principe d'indépendance de l'action des forces n'est pas applicable.

Lorsqu'une force de traction S agit sur la poutre (Fig. 8.13, b), le moment de flexion dans la section avec l'abscisse

(24.13)

La force de traction S entraîne une diminution des déviations de la poutre, c'est-à-dire que les déviations totales y dans ce cas sont inférieures aux déviations causées par l'action de la seule charge transversale.

Dans la pratique des calculs d'ingénierie, la flexion longitudinale-transversale désigne généralement le cas de l'action d'une force de compression et d'une charge transversale.

Avec une poutre rigide, lorsque les moments fléchissants supplémentaires sont faibles devant le moment, les flèches y diffèrent peu des flèches . Dans ces cas, il est possible de négliger l'influence de l'effort S sur les grandeurs des moments fléchissants et des flèches de la poutre et de la calculer pour une compression centrale (ou traction) avec flexion transversale, comme décrit au § 2.9.

Pour une poutre dont la rigidité est faible, l'influence de l'effort S sur les valeurs des moments fléchissants et des flèches de la poutre peut être très importante et ne peut être négligée dans le calcul. Dans ce cas, la poutre doit être calculée pour la flexion longitudinale-transversale, c'est-à-dire le calcul de l'action combinée de flexion et de compression (ou de traction), effectué en tenant compte de l'influence de la charge axiale (force S) sur la flexion déformation de la poutre.

Considérons la méthodologie d'un tel calcul en utilisant l'exemple d'une poutre articulée aux extrémités, chargée de forces transversales dirigées dans une direction et d'une force de compression S (Fig. 9.13).

Remplacer dans l'équation différentielle approchée d'une droite élastique (1.13) l'expression du moment de flexion M selon la formule (23.13) :

[le signe moins devant le côté droit de l'équation est pris car, contrairement à la formule (1.13), ici la direction vers le bas est considérée comme positive pour les déviations], ou

Ainsi,

Pour simplifier la solution, supposons que la flèche supplémentaire varie de manière sinusoïdale sur la longueur de la poutre, c'est-à-dire que

Cette hypothèse permet d'obtenir des résultats suffisamment précis lorsqu'une charge transversale est appliquée à la poutre, dirigée dans une direction (par exemple, de haut en bas). Remplaçons la flèche dans la formule (25.13) par l'expression

L'expression coïncide avec la formule d'Euler pour la force critique d'une tige comprimée avec des extrémités articulées. Par conséquent, elle est notée et appelée force d'Euler.

Ainsi,

La force d'Euler doit être distinguée de la force critique calculée par la formule d'Euler. La valeur peut être calculée à l'aide de la formule d'Euler uniquement si la flexibilité de la tige est supérieure à la limite ; la valeur est substituée dans la formule (26.13) quelle que soit la flexibilité de la poutre. La formule de la force critique, en règle générale, comprend le moment d'inertie minimal de la section transversale de la tige, et l'expression de la force d'Euler comprend le moment d'inertie par rapport à celui des axes principaux d'inertie de la section, qui est perpendiculaire au plan d'action de la charge transversale.

De la formule (26.13), il s'ensuit que le rapport entre les déviations totales de la poutre y et les déviations causées par l'action de la seule charge transversale dépend du rapport (l'amplitude de la force de compression 5 à l'amplitude de la force d'Euler) .

Ainsi, le rapport est un critère de rigidité de la poutre en flexion longitudinale-transversale ; si ce rapport est proche de zéro, alors la rigidité de la poutre est grande, et s'il est proche de un, alors la rigidité de la poutre est petite, c'est-à-dire que la poutre est flexible.

Dans le cas où , flèche, c'est-à-dire en l'absence de force S, les flèches ne sont causées que par l'action d'une charge transversale.

Lorsque la valeur de la force de compression S se rapproche de la valeur de la force d'Euler, les déviations totales de la poutre augmentent fortement et peuvent être plusieurs fois supérieures aux déviations provoquées par l'action d'une seule charge transversale. Dans le cas limite at, les flèches y, calculées par la formule (26.13), deviennent égales à l'infini.

Il convient de noter que la formule (26.13) n'est pas applicable pour les très grandes déflexions de la poutre, car elle est basée sur une expression approchée de la courbure. Cette expression n'est applicable que pour les petites déflexions, et pour les grandes déflexions, elle doit être remplacée par la même expression de courbure (65.7). Dans ce cas, les déviations y en at ne seraient pas égales à l'infini, mais seraient, bien que très grandes, mais finies.

Lorsqu'une force de traction agit sur la poutre, la formule (26.13) prend la forme.

De cette formule, il s'ensuit que les déviations totales sont inférieures aux déviations provoquées par l'action de la seule charge transversale. Avec une force de traction S numériquement égale à la valeur de la force d'Euler (c'est-à-dire en ), les déviations y sont la moitié des déviations

Les contraintes normales les plus grandes et les plus petites dans la section transversale d'une poutre avec des extrémités articulées à la flexion longitudinale-transversale et à la force de compression S sont égales à

Considérons une poutre en I à deux appuis avec une portée.La poutre est chargée au milieu avec une force verticale P et est comprimée par une force axiale S = 600 (Fig. 10.13). Aire de section de la poutre moment d'inertie, moment de résistance et module d'élasticité

Les entretoises transversales reliant cette poutre aux poutres adjacentes de la structure excluent la possibilité que la poutre devienne instable dans le plan horizontal (c'est-à-dire dans le plan de moindre rigidité).

Le moment de flexion et la flèche au milieu de la poutre, calculés sans tenir compte de l'influence de la force S, sont égaux à :

La force d'Euler est déterminée à partir de l'expression

Flèche au milieu de la poutre, calculée en tenant compte de l'influence de la force S sur la base de la formule (26.13),

Déterminons les plus grandes contraintes normales (de compression) dans la section moyenne de la poutre selon la formule (28.13) :

d'où après transformation

En substituant dans l'expression (29.13) différentes valeurs de P(in), on obtient les valeurs de contraintes correspondantes. Graphiquement, la relation entre déterminée par l'expression (29.13) est caractérisée par la courbe représentée sur la fig. 11.13.

Déterminons la charge admissible P, si pour le matériau de la poutre et le facteur de sécurité requis, par conséquent, la contrainte admissible pour le matériau

De la fig. 11.23 il s'ensuit que la contrainte se produit dans la poutre sous charge et la contrainte - sous charge

Si nous prenons la charge comme charge admissible, alors le facteur de sécurité de contrainte sera égal à la valeur spécifiée.Cependant, dans ce cas, la poutre aura un facteur de sécurité de charge insignifiant, car des contraintes égales à de se produiront déjà à Pourrir

Par conséquent, le facteur de sécurité de charge dans ce cas sera égal à 1,06 (puisque e. est nettement insuffisant.

Pour que la poutre ait un facteur de sécurité égal à 1,5 en termes de charge, la valeur doit être prise comme valeur admissible, tandis que les contraintes dans la poutre seront, comme suit de la Fig. 11.13, approximativement égal

Ci-dessus, le calcul de la résistance a été effectué en fonction des contraintes admissibles. Cela offrait la marge de sécurité nécessaire non seulement en termes de contraintes, mais également en termes de charges, puisque dans presque tous les cas envisagés dans les chapitres précédents, les contraintes sont directement proportionnelles à l'amplitude des charges.

Avec une flexion longitudinale-transversale de la contrainte, comme il ressort de la Fig. 11.13 ne sont pas directement proportionnels à la charge, mais évoluent plus rapidement que la charge (dans le cas d'une force de compression S). À cet égard, même une légère augmentation accidentelle de la charge supérieure à celle calculée peut entraîner une très forte augmentation des contraintes et la destruction de la structure. Par conséquent, le calcul des tiges pliées comprimées pour la flexion longitudinale-transversale doit être effectué non pas en fonction des contraintes admissibles, mais en fonction de la charge admissible.

Par analogie avec la formule (28.13), composons la condition de résistance lors du calcul de la flexion longitudinale-transversale en fonction de la charge admissible.

Les tiges courbes comprimées, en plus du calcul de la flexion longitudinale-transversale, doivent également être calculées pour la stabilité.

CDU 539,52

CHARGE LIMITE POUR UNE POUTRE ENCLENCHÉE CHARGÉE PAR UNE FORCE LONGITUDINALE, CHARGE ET MOMENTS D'APPUI DISTRIBUÉS ASYMÉTRIQUEMENT

I.A. Monakhov1, Yu.K. Basse2

département de production de bâtiments Faculté de construction Université d'État de construction de machines de Moscou st. Pavel Korchagin, 22 ans, Moscou, Russie, 129626

2Département des structures de construction et des constructions Faculté d'ingénierie Université de l'amitié des peuples de Russie st. Ordzhonikidze, 3, Moscou, Russie, 115419

L'article développe une technique pour résoudre les problèmes de petites flèches de poutres en un matériau plastique rigide idéal sous l'action de charges réparties asymétriquement, en tenant compte de la traction-compression préalable. La technique développée est utilisée pour étudier l'état de contrainte-déformation des poutres à une seule travée, ainsi que pour calculer la charge ultime des poutres.

Mots clés : poutre, non linéarité, analytique.

Dans la construction moderne, la construction navale, la construction mécanique, l'industrie chimique et d'autres branches de la technologie, les types de structures les plus courants sont les tiges, en particulier les poutres. Naturellement, pour déterminer le comportement réel des systèmes de barres (en particulier les poutres) et leurs ressources en résistance, il est nécessaire de prendre en compte les déformations plastiques.

Le calcul des systèmes structuraux, prenant en compte les déformations plastiques à l'aide du modèle d'un corps rigide-plastique idéal, est le plus simple, d'une part, et tout à fait acceptable du point de vue des exigences de la pratique de conception, d'autre part. Si nous gardons à l'esprit la région des petits déplacements des systèmes structuraux, cela est dû au fait que la capacité portante («charge ultime») des systèmes idéaux rigides-plastiques et élastiques-plastiques s'avère être la même.

Des réserves supplémentaires et une évaluation plus rigoureuse de la capacité portante des ouvrages se révèlent du fait de la prise en compte des non-linéarités géométriques lors de leur déformation. À l'heure actuelle, la prise en compte de la non-linéarité géométrique dans les calculs des systèmes structuraux est une priorité absolue non seulement du point de vue du développement de la théorie du calcul, mais également du point de vue de la pratique de la conception des structures. Acceptabilité des solutions aux problèmes d'analyse structurelle dans des conditions de petitesse

déplacements est assez incertaine, d'autre part, les données pratiques et les propriétés des systèmes déformables nous permettent de supposer que de grands déplacements sont réalisables de manière réaliste. Il suffit de mentionner les structures des installations de construction, de chimie, de construction navale et de construction mécanique. De plus, le modèle d'un corps en plastique rigide signifie que les déformations élastiques sont négligées, c'est-à-dire les déformations plastiques sont beaucoup plus importantes que les déformations élastiques. Les déplacements correspondant à des déformations, il convient de prendre en compte les grands déplacements des systèmes rigides-plastiques.

Cependant, la déformation géométriquement non linéaire des structures conduit inévitablement dans la plupart des cas à l'apparition de déformations plastiques. Par conséquent, la prise en compte simultanée des déformations plastiques et de la non-linéarité géométrique dans les calculs des systèmes structuraux et, bien sûr, des tiges, revêt une importance particulière.

Cet article traite des petites déviations. Des problèmes similaires ont été résolus dans les travaux.

Nous considérons une poutre avec des appuis pincés, sous l'action d'une charge étagée, de moments de bord et d'une force longitudinale appliquée au préalable (Fig. 1).

Riz. 1. Poutre sous charge répartie

L'équation d'équilibre du faisceau pour les grandes déviations sous forme sans dimension a la forme

d2 t / , h d2 w dn

-- + (n ± w)-- + p \u003d ^ - \u003d 0, dx ax ax

x 2w p12 M N ,g,

où x==, w=-, p=--, t=--, n=-, n et m sont des normales internes

I à 5xЪk b!!bk 25!!k

force et moment de flexion, p - charge transversale uniformément répartie, W - déviation, x - coordonnée longitudinale (origine sur le support gauche), 2k - hauteur de la section transversale, b - largeur de la section transversale, 21 - portée de la poutre, 5^ - matériau de limite d'élasticité. Si N est donné, alors la force N est une conséquence de l'action p à

déviations disponibles, 11 = = , la ligne au-dessus des lettres signifie la dimension des valeurs.

Considérez la première étape de déformation - "petites" déviations. La section plastique apparaît à x = x2, en elle m = 1 - n2.

Les expressions des taux de déflexion ont la forme - déflexion à x = x2) :

(2-x), (x > X2),

La solution du problème se divise en deux cas : x2< 11 и х2 > 11.

Considérons le cas x2< 11.

Pour zone 0< х2 < 11 из (1) получаем:

Px 111 1 P11 k1p/1 m = + k1 p + p/1 -k1 p/1 -±4- + -^41

x - (1 - p2) ± un,

(, 1 , p/2 k1 p12L

Px2 + k1 p + p11 - k1 p11 -+ 1 ^

X2 = k1 +11 - k111 - + ^

En tenant compte de l'occurrence d'une rotule plastique en x = x2, on obtient :

tx \u003d x \u003d 1 - n2 \u003d - p

(12 k12 L k +/ - k1 - ^ + k "A

k, + /, - k, /, -L +

(/ 2 k/ 2 A k1 + /1 - k1/1 - ^ + M

En considérant le cas x2 > /1, on obtient :

pour zone 0< х < /1 выражение для изгибающих моментов имеет вид

k p-p2 + voiture/1+p/1 -k1 p/1 ^ x-(1-P12)±

et pour la zone 11< х < 2 -

^ p-rC + 1^ L

x - (1 - p-) ± a +

(. rg-k1 p1-L

Kx px2 + kx p+

0, puis

I2 12 1 h h x2 = 1 -- + -.

L'égalité découle de la condition de plasticité

où nous obtenons l'expression de la charge :

k1 - 12 + M L2

K1/12 - k2 ¡1

Tableau 1

k1 = 0 11 = 0,66

Tableau 2

k1 = 0 11 = 1,33

0 6,48 9,72 12,96 16,2 19,44

0,5 3,24 6,48 9,72 12,96 16,2

Tableau 3

k1 = 0,5 11 = 1,61

0 2,98 4,47 5,96 7,45 8,94

0,5 1,49 2,98 4,47 5,96 7,45

Tableau 5 k1 = 0,8 11 = 0,94

0 2,24 3,56 4,49 5,61 6,73

0,5 1,12 2,24 3,36 4,49 5,61

0 2,53 3,80 5,06 6,33 7,59

0,5 1,27 2,53 3,80 5,06 6,33

Tableau 3

k1 = 0,5 11 = 2,0

0 3,56 5,33 7,11 8,89 10,7

0,5 1,78 3,56 5,33 7,11 8,89

Tableau 6 k1 \u003d 1 11 \u003d 1,33

0 2,0 3,0 4,0 5,0 6,0

0,5 1,0 2,0 3,0 4,0 5,0

Tableau 7 Tableau 8

k, = 0,8 /, = 1,65 k, = 0,2 /, = 0,42

0 2,55 3,83 5,15 6,38 7,66

0,5 1,28 2,55 3,83 5,15 6,38

0 7,31 10,9 14,6 18,3 21,9

0,5 3,65 7,31 10,9 14,6 18,3

En réglant le facteur de charge k1 de 0 à 1, le moment fléchissant a de -1 à 1, la valeur de l'effort longitudinal n1 de 0 à 1, la distance /1 de 0 à 2, on obtient la position de la charnière plastique selon les formules (3) et (5), puis on obtient la valeur de la charge ultime selon les formules (4) ou (6). Les résultats numériques des calculs sont résumés dans les tableaux 1-8.

LITTÉRATURE

Basov Yu.K., Monakhov I.A. Solution analytique du problème des grandes déviations d'une poutre pincée en plastique rigide sous l'action d'une charge répartie locale, des moments d'appui et de la force longitudinale Vestnik RUDN University. Série "Recherche en ingénierie". - 2012. - N° 3. - S. 120-125.

Savchenko L.V., Monakhov I.A. Grands débattements de plaques rondes physiquement non linéaires Bulletin d'INGECON. Série "Sciences techniques". - Publier. 8(35). - Saint-Pétersbourg, 2009. - S. 132-134.

Galileev S.M., Salikhova E.A. Étude des fréquences vibratoires naturelles d'éléments structuraux en fibre de verre, fibre de carbone et graphène // Bulletin d'INGECON. Série "Sciences techniques". - Publier. 8. - Saint-Pétersbourg, 2011. - P.102.

Erkhov M.I., Monakhov A.I. Grandes déviations d'une poutre en plastique rigide précontrainte avec des supports articulés sous une charge et des moments de bord uniformément répartis // Bulletin du Département des sciences du bâtiment de l'Académie russe d'architecture et des sciences du bâtiment. - 1999. - Numéro. 2. - Art. 151-154. .

LES PETITES DÉFLEXIONS DES POUTRES PLASTIQUES IDÉALES AUPARAVANT INTENSES AVEC LES MOMENTS RÉGIONAUX

I.A. Monakhov1, Royaume-Uni Basov2

"Département de la fabrication de bâtiments Faculté de construction Université d'État de construction de machines de Moscou Pavla Korchagina str., 22, Moscou, Russie, 129626

Département des structures et des installations du bâtiment Faculté des sciences de l'ingénieur Université de l'amitié entre les peuples de Russie Ordzonikidze str., 3, Moscou, Russie, 115419

Dans le travail, la technique de la résolution des problèmes concernant les petites déviations des poutres en matériau plastique dur idéal, avec différents types de fixation, faute d'action des charges asymétriquement réparties avec prise en compte de l'étirement-compression préalable est développée. La technique développée est appliquée pour la recherche de l'état déformé-contraint des poutres, ainsi que pour le calcul de la déviation des poutres en tenant compte de la non-linéarité géométrique.

Mots clés : poutre, analytique, non linéarité.

Moment de flexion, force transversale, force longitudinale- les efforts internes résultant de l'action des charges externes (flexion, charge externe transversale, traction-compression).

Parcelles- des graphiques d'évolution des efforts internes le long de l'axe longitudinal de la tige, construits à une certaine échelle.

Ordonnée du tracé indique la valeur de l'effort interne en un point donné de l'axe de la section.

17. Moment de flexion. Règles (ordre) pour construire un diagramme de moments fléchissants.

Moment de flexion- force interne résultant de l'action d'une charge externe (flexion, compression excentrique - extension).

L'ordre de tracé des moments de flexion:

1. Détermination des réactions d'appui de cette conception.

2. Détermination des sections de cette conception, à l'intérieur desquelles le moment fléchissant changera selon la même loi.

3. Faire une section de cette structure au voisinage du point qui sépare les sections.

4. Jetez une des parties de la structure, divisée en deux.

5. Trouvez le moment qui équilibrera l'action sur l'une des parties restantes de la structure de toutes les charges externes et réactions de couplage.

6. Appliquer la valeur de ce moment, en tenant compte du signe et de l'échelle choisie, sur le schéma.

Question numéro 18. Force transversale. Construction d'un diagramme d'efforts transversaux à partir d'un diagramme de moments fléchissants.

Force de cisaillementQ- force interne apparaissant dans la tige sous l'influence d'une charge externe (flexion, charge transversale). La force transversale est dirigée perpendiculairement à l'axe de la tige.

Le diagramme des forces transversales Q est construit sur la base de la dépendance différentielle suivante : ,c'est-à-dire La première dérivée du moment de flexion le long de la coordonnée longitudinale est égale à la force transversale.

Le signe de l'effort tranchant est déterminé en fonction de la position suivante :

Si l'axe neutre de la structure sur le diagramme des moments tourne dans le sens des aiguilles d'une montre par rapport à l'axe du diagramme, alors le diagramme des forces de cisaillement a un signe plus, s'il est contre - moins.

Selon le diagramme M, le diagramme Q peut prendre une forme ou une autre :

1. Si le diagramme des moments a la forme d'un rectangle, alors le diagramme des forces transversales est égal à zéro.

2. Si le diagramme des moments est un triangle, alors le diagramme des forces transversales a la forme d'un rectangle.

3. Si le diagramme des moments a la forme d'une parabole carrée, alors le diagramme des forces transversales a un triangle et est construit selon le principe suivant

Question numéro 19. Résistance longitudinale. L'invention concerne un procédé de construction d'un tracé des forces longitudinales à l'aide d'un tracé des forces transversales. Règle de signe.

Force de cisaillement N- force interne résultant de la traction-compression centrale et excentrique. La force longitudinale est dirigée le long de l'axe de la tige.

Pour construire un diagramme des efforts longitudinaux, vous avez besoin de :

1. Découpez le nœud de ce motif. Si nous avons affaire à une structure unidimensionnelle, alors faites une section dans la section de cette structure qui nous intéresse.

2. Retirez du diagramme Q les valeurs des forces agissant au voisinage immédiat du nœud coupé.

3. Donnez une direction aux vecteurs des forces transversales, en fonction du signe de la force transversale donnée sur le diagramme Q selon les règles suivantes : si la force transversale a un signe plus sur le diagramme Q, alors elle doit être dirigée de sorte que il fait tourner ce nœud dans le sens des aiguilles d'une montre, si la force de cisaillement a un signe moins, dans le sens inverse des aiguilles d'une montre. Si une force externe est appliquée au nœud, elle doit être laissée et le nœud doit être considéré avec elle.

4. Équilibrez le nœud avec des forces longitudinales N.

5. Règle des signes pour N : si l'effort longitudinal est dirigé vers la section, alors il a un signe moins (travaille en compression), si l'effort longitudinal est dirigé à l'opposé de la section, il a un signe plus (travaille en traction ).

Question numéro 20M, Q, N.

1. Dans la section où la force concentrée F est appliquée, sur le diagramme Q, il y aura un saut égal à la valeur de cette force et dirigé dans la même direction (en traçant le diagramme de gauche à droite), et le diagramme M aura une fracture dirigée vers la force F .

2. Dans la section où le moment de flexion concentré est appliqué sur le diagramme M, il y aura un saut égal à la valeur du moment M ; il n'y aura pas de changement dans le tracé Q. Dans ce cas, la direction du saut sera vers le bas (en traçant de gauche à droite), si le moment concentré agit dans le sens des aiguilles d'une montre, et vers le haut, dans le sens inverse des aiguilles d'une montre.

3. Si dans la zone où il y a une charge uniformément répartie, l'effort tranchant dans l'une des sections est nul (Q=M"=0), alors le moment de flexion dans cette section prend la valeur extrême M extra - maximum ou minimum (ici la tangente au diagramme M horizontal).

4. Pour vérifier l'exactitude de la construction du diagramme M, vous pouvez utiliser la méthode de découpage des nœuds. Dans ce cas, le moment appliqué dans le nœud doit être laissé lors de la coupe du nœud.

L'exactitude du tracé de Q et M peut être vérifiée en dupliquant la méthode de découpage des nœuds à l'aide de la méthode de section et vice versa.

Publié le 13/11/2007 12:34

Alors faisceau

1. faisceau ; Cours; barre transversale

2. faisceau

3. bois ; traverse, traverser

4. bascule (poids)

5. poignée de flèche ou de flèche (grue)

poutre et colonne - construction poutre-crémaillère; charpente de fin d'une charpente métallique

poutre supportant des charges transversales - poutre chargée de forces transversales [charge transversale]

poutre fixée aux deux extrémités - poutre avec extrémités pincées

poutre chargée de manière asymétrique - une poutre chargée avec une charge asymétrique (agissant en dehors du plan de symétrie de la section et provoquant une flexion oblique)

poutre en blocs creux préfabriqués - une poutre assemblée à partir de sections creuses [en forme de boîte] (avec une tension d'armature longitudinale)

poutre sur fondation élastique - poutre sur fondation élastique

poutres placées monolithiquement avec des dalles - poutres bétonnées avec des dalles de plancher

poutre préfabriquée sur place

poutre soumise à (à la fois) des charges transversales et axiales - une poutre chargée de forces transversales et longitudinales ; poutre soumise à des charges transversales et axiales

poutre supportée sur une poutre - une poutre basée sur une course; poutre supportée par panne

poutre avec porte-à-faux - poutre en porte-à-faux

poutre à section rectangulaire - poutre rectangulaire

poutre de section (transversale) symétrique - poutre de section (transversale) symétrique

poutre de section (transversale) asymétrique - poutre de section (transversale) asymétrique

poutre de profondeur constante — poutrehauteur constante

poutre à une travée - poutre à une travée

faisceau de résistance uniforme

poutre d'ancrage - poutre d'ancrage

poutre d'angle - coin métallique; angle de l'acier

poutre annulaire - poutre annulaire

poutre voûtée

2. faisceau convexe avec des ceintures de courbure différente

faisceau déflecteur - faisceau visière

poutre d'équilibre - poutre d'équilibre; poutre d'équilibre

poutre en béton armé de bambou - poutre en béton renforcée de bambou

poutre de sous-sol - poutre de sous-sol

poutre de plaque d'assise - poutre [bord] de la plaque de base

essai de flexion poutre - poutre (-échantillon) (poutre-échantillon¦ poutre) pour essai de flexion

Faisceau de Benkelman - Faisceau de Benkelman, déviateur

faisceau de liaison - buse de pieu

poutre bisymétrique - une poutre avec une section symétrique autour de deux axes

poutre en bloc - poutre en béton armé précontraint à partir de blocs séparés [sections] (reliées par une armature de tension)

poutre de liaison - poutre de liaison [de renforcement] (poutre en béton armé qui renforce un mur de pierre et empêche la formation de fissures dans celui-ci)

poutre de délimitation - poutre de chevron; poutre de bord

poutre en caisson - poutre en forme de boîte; poutre en caisson

poutre contreventée - poutre treillis

poutre de contreventement - poutre de contreventement ; entretoise

faisceau de frein - faisceau de frein

poutre de poitrine - cavalier [poutre] au-dessus d'une large ouverture dans le mur

poutre en brique - cavalier en brique ordinaire (renforcé avec des barres d'acier)

poutre de pont - poutre de pont, course de pont

poutre de pontage - traverse (entre poutres de plancher)

poutre à large semelle (d)

poutre tampon - poutre tampon, pare-chocs

poutre intégrée - poutre intégrée (en maçonnerie); poutre aux extrémités pincées

poutre composée - poutre composite

poutre de carrossage

1. poutre avec membrure supérieure convexe

2. poutre, légèrement incurvée vers le haut (pour créer un ascenseur de bâtiment)

faisceau de bougie - un faisceau qui supporte des bougies ou des lampes

poutre en porte-à-faux

1. poutre en porte-à-faux, console

2. poutre avec une ou deux consoles

poutre de couronnement

1. casquette ; buse (supports de pont)

2. Fondation de pile de bande de grillage

poutre tubée

1. poutre en acier noyée dans le béton

2. poutre en acier avec une coque extérieure (généralement décorative)

poutre crénelée - poutre perforée

poutre Castella Z - profil Z perforé

poutre de plafond - poutre de plafond ; poutre dépassant du plafond; poutre de faux plafond

poutre en U - poutre en U

faisceau principal - faisceau principal, course

faisceau circulaire - faisceau circulaire

poutre de col - serrage accru des chevrons suspendus

poutre mixte - poutre mixte

poutre mixte - poutre mixte

faisceau conjugué - faisceau conjugué

poutre à section constante - poutre à section constante

faisceau continu - faisceau continu

palonnier de grue

poutre de piste de grue

traverse

1. traverse

2. hydr. chapeau faisceau

poutre courbée

1. poutre avec un axe courbe (dans le plan de chargement)

2. poutre incurvée (en plan)

poutre de pont - une poutre qui supporte le pont; nervure de pont

poutre-voile - poutre-mur

poutre en double T

1. poutre en béton préfabriqué en forme de double "T"

2. panneau en béton préfabriqué avec deux nervures

poutre doublement symétrique - une poutre de section symétrique avec deux axes de symétrie

poutre traînante - un morceau de bois qui supporte la jambe de chevron inclinée en bas; tondeuse

poutre encastrable - poutre suspendue; poutre supportée (aux deux extrémités) par des porte-à-faux

poutre d'avant-toit - sous poutre de chevron (rangée extérieure de colonnes)

poutre de bord

1. poutre de rive

2. pierre latérale

poutre retenue élastiquement - poutre retenue élastiquement, poutre avec extrémités retenues élastiquement

poutre encastre - une poutre aux extrémités pincées

poutre en béton armé extérieurement

faux faisceau - faux faisceau

faisceau de poisson (ed)

1. Poutre composite en bois avec plaques latérales en métal

2. poutre avec membrures curvilignes convexes

poutre fixe (d'extrémité) - poutre à extrémités fixes

poutre flitch(ed) - poutre composite bois-métal (constituée d'une bande d'acier moyenne et de deux panneaux latéraux boulonnés ensemble)

poutre de plancher

1. poutre de plancher ; poutre de plancher, décalage

2. poutre transversale de la chaussée du pont

3. faisceau d'atterrissage

poutre de semelle - serrage du chevronfermes (au niveau des extrémités des jambes de chevron)

poutre de fondation - poutre de fondation, poutre rand

poutre de cadre - traverse du cadre (structure de cadre)

poutre libre - poutre en appui libre sur deux appuis

poutre de portique - poutre de grue

Poutre Gerber - poutre articulée, poutre Gerber

poutre lamellée-collée (en bois)poutre collée

poutre de qualité - poutre de fondation, poutre rand

poutres de grillage - poutres de grillage

brume rampante

1. poutre de fondation, grillage ; faisceau de rands

2. garniture inférieure du mur à ossature; seuil

Poutre en H - poutre à large étagère, poutre en I à large étagère

faisceau de marteau

poutre jarretée - poutre avec hanches

poutre en béton à haute résistance - une poutre en béton armé à haute résistance

poutre articulée - poutre articulée

poutre creuse - poutre creuse; poutre caisson [tubulaire]

poutre creuse en béton précontraint - poutre creuse en béton précontraint

poutre incurvée horizontalement - poutre incurvée

poutre à travée suspendue - poutre en porte-à-faux à plusieurs travées, poutre Gerber

poutre hybride - acierpoutre mixte (constituée d'aciers de différentes nuances)

Je rayonne - rayon en I, rayon en I

poutre en T inversé - poutre en T (béton armé) avec un mur vers le haut

poutre de vérin - poutre de chevron

poutre de plaisanterie - poutre décorative [ornementale]

poutre joggle - une poutre composite de poutres en bois reliées en hauteur par des saillies et des rainures réciproques

poutre jointe

1. poutre en béton armé monolithique, bétonnée avec des joints bout à bout

2. poutre en béton préfabriqué, assemblée à partir de sections séparées

poutre à clé - une poutre de barres avec des connexions sur des clés prismatiques

Poutre en L - Poutre en forme de L

poutre laminée - poutre laminée

poutre non supportée latéralement - une poutre sans contreventement latéral

poutre en treillis - poutre en treillis [traversante]

poutre de nivellement - un rail pour vérifier la régularité de la surface de la route

palonnier - palonnier

poutre de liaison - cavalier (au-dessus de l'ouverture dans le mur)

poutre longitudinale - poutre longitudinale

feu de route - feu de route

poutre en I modifiée - poutre en béton préfabriqué avec des colliers dépassant de la semelle supérieure (pour la connexion avec la dalle supérieure en béton armé coulé sur place)

poutre à travées multiples - poutre à travées multiples

poutre clouée - une poutre en bois composite avec des joints cloués; faisceau de clous

faisceau d'aiguilles

1. poutre pour support mural temporaire (lors du renforcement de la fondation)

2. course de poussée supérieure de l'obturateur à rayons

poutre de stabilisateur - poutre d'un support de stabilisateur [supplémentaire] (grue, excavatrice)

poutre de piste aérienne - grue à poutre

poutre à semelles parallèles - poutre à semelles parallèles mes étagères

poutre de cloison - une poutre qui porte une cloison

poutre préfabriquée - poutre préfabriquée en béton

poutre de pied préfabriquée - poutre de support préfabriquée (par exemple, support de parement en brique)

poutre en béton précontraint - poutre en béton précontraint

poutre en béton préfabriqué précontraint

faisceau prismatique - faisceau prismatique

poutre en porte-à-faux appuyée - une poutre avec une extrémité pincée et une autre extrémité articulée

poutre rectangulaire - poutre rectangulaire

poutre en béton armé - poutre en béton armé

poutre de plancher renforcée - poutre de plancher nervurée en béton armé

poutre retenue - poutre aux extrémités pincées

poutre faîtière - poutre faîtière, poutre faîtière

faisceau annulaire - faisceau annulaire

poutre laminée avec plaques de recouvrement

poutre en I laminée - poutre en I laminée [laminée à chaud]

poutre en acier laminé - poutre en acier laminé

poutre de toit - poutre de toit

poutre de piste - grue à poutre

poutre sandwich - poutre mixte

faisceau secondaire - faisceau secondaire [auxiliaire]

poutre simple - poutre simple [à travée unique librement supportée]

poutre à travée simple - poutre à travée simple

poutre simplement appuyée - poutre librement appuyée

poutre à âme unique - poutre (composite) avec une âme

faisceau mince

poutre de soldat - crémaillère en acier pour la fixation des murs de tranchées ou de boulons

poutre d'allège

1. poutre de fondation, poutre rand

2. poutre de cadre supportant le mur extérieur [porteur]

palonnier - palonnier de distribution

poutre statiquement déterminée - poutre statiquement déterminée

poutre statiquement indéterminée - poutre statiquement indéterminée

poutre en acier - poutre en acier

poutre de liaison en acier - entretoise en acier, poutre de liaison en acier

poutre rigide - poutre rigide

poutre de raidissement - poutre de raidissement

poutre droite - poutre droite [rectiligne]

poutre renforcée - poutre renforcée

poutre à ossature bois - poutre en treillis

poutre de support - poutre de support [support]

poutre à travée suspendue - poutre suspendue [suspendue] d'une travée en porte-à-faux (pont)

Poutre en T - poutre en T

poutre de queue - une poutre de plancher en bois raccourcie (à l'ouverture)

poutre en T - poutre en T

poutre tertiaire - une poutre supportée par des poutres auxiliaires

faisceau d'essai

poutre traversante - poutre continue à plusieurs travées

tirant

1. serrage (chevrons, arcs) au niveau des appuis

2. poutre de fondation de distribution (distribue la charge excentrée)

poutre supérieure - serrage accru des chevrons

poutre de grue à roulement supérieur - poutre de grue de soutien (se déplaçant le long de la ceinture supérieure des poutres de grue)

poutre transversale - transversale faisceau

chariot poutre en I - poutre d'enroulement (poutre en I)

poutre en treillis

1. treillis à membrures parallèles, treillis à poutres

2. poutre en treillis

poutre chargée uniformément - une poutre chargée avec une charge uniformément répartie; poutre uniformément chargée

poutre non jointe

1. poutre en béton armé monolithique sans joint de travail

2. poutre en acier sans joint dans l'âme

poutre relevée - poutre de plancher nervurée faisant saillie au-dessus de la dalle

poutre de vallée - poutre de chevron de la rangée médiane de colonnes; poutre de soutien de noue

poutre vibrante

poutre de nivellement vibrante

poutre vibratoire

poutre murale - ancre en acier pour fixer des poutres en bois ou des plafonds au mur

poutre en I soudée - poutre en I soudée

poutre à flancs larges - poutre à large étagère, poutre en I à large étagère

faisceau de vent - serrage accru des chevrons suspendus

poutre en I en bois - poutre en I en bois

AZM

Photo utilisée des matériaux du service de presse des bâtiments ASTRON