ม. A. Taimarov, A. V. Simakov

ผลการทดสอบความทันสมัยและการอัพเกรด

เอาต์พุตความร้อนของหม้อไอน้ำ TGM-84B

คำสำคัญ: หม้อไอน้ำ การทดสอบ พลังงานความร้อน ความจุไอน้ำที่ระบุ ช่องเปิดแก๊สตก

ได้รับการทดลองในงานที่การออกแบบหม้อไอน้ำ TGM-84B ทำให้สามารถเพิ่มพลังไอน้ำได้ 6.04% และนำไปสู่ ​​​​447 ตันต่อชั่วโมงโดยการเพิ่มขนาดเส้นผ่านศูนย์กลางของรูจ่ายก๊าซของแถวที่สองบน ท่อจ่ายก๊าซกลาง

คำสำคัญ: หม้อต้มไอน้ำ การทดสอบ พลังงานความร้อน ความจุปกติ รูจ่ายแก๊ส

ในการทำงานทดลองได้รับการก่อสร้างของหม้อไอน้ำ TGM-84B ช่วยเพิ่มศักยภาพที่ 6.04% และเสร็จสิ้นได้ถึง 447 ตันต่อชั่วโมงโดยการขยายขนาดเส้นผ่าศูนย์กลางท่อก๊าซของปากของหมายเลขที่สองบนท่อก๊าซกลาง .

บทนำ

หม้อไอน้ำ TGM-84B ได้รับการออกแบบและผลิตเร็วกว่าหม้อไอน้ำ TGM-96B 10 ปี เมื่อโรงงานหม้อไอน้ำ Taganrog ไม่มีประสบการณ์ในทางปฏิบัติและการออกแบบมากนักในการออกแบบ การผลิต และการทำงานของหม้อไอน้ำความจุสูง ในเรื่องนี้พื้นที่สำรองที่สำคัญของพื้นผิวที่รับความร้อนของหน้าจอได้รับความร้อนซึ่งไม่จำเป็นต้องมีประสบการณ์ในการใช้งานหม้อไอน้ำ TGM-84B ประสิทธิภาพของหัวเผาในหม้อไอน้ำ TGM-84B ก็ลดลงเช่นกันเนื่องจากเส้นผ่านศูนย์กลางของช่องจ่ายก๊าซที่เล็กกว่า ตามภาพวาดของโรงงานแห่งแรกของโรงงาน Taganrog Boiler Plant ช่องจ่ายก๊าซแถวที่สองในหัวเผามีเส้นผ่านศูนย์กลาง 25 มม. และต่อมาตามประสบการณ์การปฏิบัติงานเพื่อเพิ่มความหนาแน่นความร้อนของเตาเผา เส้นผ่านศูนย์กลางของ ช่องจ่ายแก๊สแถวที่สองเพิ่มขึ้นเป็น 27 มม. อย่างไรก็ตาม ยังมีระยะขอบสำหรับการเพิ่มขนาดเส้นผ่านศูนย์กลางของช่องจ่ายก๊าซของหัวเผาเพื่อเพิ่มปริมาณไอน้ำของหม้อไอน้ำ TGM-84B

ความเกี่ยวข้องและคำชี้แจงปัญหาการวิจัย

ในระยะสั้น 5 ... .10 ปีความต้องการความร้อนและไฟฟ้าจะเพิ่มขึ้นอย่างรวดเร็ว การใช้พลังงานที่เพิ่มขึ้นนั้นสัมพันธ์กับการใช้เทคโนโลยีต่างประเทศสำหรับการประมวลผลลึกของน้ำมัน, ก๊าซ, ไม้, ผลิตภัณฑ์โลหะวิทยาโดยตรงในดินแดนของรัสเซียและในทางกลับกันด้วยการเกษียณอายุและ ความจุลดลงเนื่องจากการเสื่อมสภาพทางกายภาพของกองอุปกรณ์ความร้อนและพลังงานที่มีอยู่ การใช้พลังงานความร้อนเพื่อให้ความร้อนเพิ่มขึ้น

มีสองวิธีในการตอบสนองความต้องการทรัพยากรพลังงานที่เพิ่มขึ้นอย่างรวดเร็ว:

1. การว่าจ้างอุปกรณ์สร้างความร้อนและพลังงานใหม่

2. ความทันสมัยและการสร้างอุปกรณ์ปฏิบัติการที่มีอยู่ใหม่

ทิศทางแรกต้องใช้เงินลงทุนจำนวนมาก

ในทิศทางที่สองของการเพิ่มความจุของอุปกรณ์สร้างความร้อนและพลังงาน ต้นทุนจะสัมพันธ์กับปริมาณของการสร้างใหม่และโครงสร้างเสริมที่จำเป็นเพื่อเพิ่มกำลังการผลิต โดยเฉลี่ยแล้ว เมื่อใช้ทิศทางที่สองในการเพิ่มความจุของอุปกรณ์สร้างความร้อนและพลังงาน ต้นทุนจะถูกกว่าการทดสอบความจุใหม่ถึง 8 เท่า

ความสามารถทางเทคนิคและการออกแบบของโซลูชันเพื่อเพิ่มพลังของหม้อไอน้ำ TGM-84 B

คุณลักษณะการออกแบบของหม้อไอน้ำ TGM-84B คือการมีหน้าจอสองดวง

หน้าจอไฟสองดวงให้การระบายความร้อนอย่างเข้มข้นกว่าในหม้อต้มน้ำมันก๊าซ TGM-9bB ซึ่งมีประสิทธิภาพใกล้เคียงกันและไม่มีหน้าจอสองแสง ขนาดของเตาเผาหม้อไอน้ำ TGM-9bB และ TGM-84B เกือบจะเท่ากัน การออกแบบ ยกเว้นการมีหน้าจอสองแสงในหม้อไอน้ำ TGM-84B ก็เหมือนกัน พลังไอน้ำที่จ่ายออกเล็กน้อยของหม้อไอน้ำ TGM-84B คือ 420 ตันต่อชั่วโมง และสำหรับหม้อไอน้ำ TGM-9bB ค่าพลังไอน้ำออกเล็กน้อยคือ 480 ตันต่อชั่วโมง หม้อไอน้ำ TGM-9b มี 4 หัวเตาในสองระดับ หม้อไอน้ำ TGM-84B มี 6 หัวเผาใน 2 ชั้น แต่หัวเผาเหล่านี้มีประสิทธิภาพน้อยกว่าในหม้อไอน้ำ TGM-9bB

ลักษณะทางเทคนิคเปรียบเทียบหลักของหม้อไอน้ำ TGM-84B และ TGM-9bB แสดงไว้ในตารางที่ 1

ตารางที่ 1 - ลักษณะทางเทคนิคเปรียบเทียบของหม้อไอน้ำ TGM-84B และ TGM-96B

ชื่อของตัวชี้วัด TGM-84B TGM-96B

ความจุไอน้ำ t/h 420 480

ปริมาณเตา ม. 16x6.2x23 16x1.5x23

หน้าจอแสงคู่ ใช่ ไม่ใช่

อัตราการถ่ายเทความร้อนของหัวเตาเมื่อเผาไหม้ก๊าซ MW 50.2 88.9

จำนวนหัวเผา ชิ้น ข4

พลังงานความร้อนรวมของหัวเผา MW 301.2 355.6

ปริมาณการใช้ก๊าซ m3/h 33500 36800

แรงดันแก๊สที่กำหนดหน้าหัวเตาที่อุณหภูมิแก๊ส (t = - 0.32 0.32

4 °C), กก./ซม.2

แรงดันลมหน้าเตา kg/m2 180 180

ปริมาณการใช้อากาศที่จำเป็นสำหรับการเป่าด้วยไอน้ำที่กำหนด 3/ โหลด พันลูกบาศก์เมตรต่อชั่วโมง 345.2 394.5

ประสิทธิภาพที่ต้องการของเครื่องดูดควันที่ไอน้ำระบุ 3 / 399.5 456.6

โหลดพันเมตร / ชั่วโมง

Passport ความจุรวมของโบลเวอร์ 2 ตัว VDN-26-U พันลูกบาศก์เมตรต่อชั่วโมง 506 506

Passport nominal ความจุรวมของเครื่องดูดควัน 2 เครื่อง D-21.5x2U, พันลูกบาศก์เมตรต่อชั่วโมง 640 640

จากตาราง. รูปที่ 1 แสดงให้เห็นว่าปริมาณไอน้ำที่ต้องการ 480 ตัน/ชม. ในแง่ของการไหลของอากาศนั้นมาจากพัดลม VDN-26-U สองตัวที่มีอัตรากำไรขั้นต้น 22% และในแง่ของการกำจัดผลิตภัณฑ์การเผาไหม้โดยเครื่องดูดควันสองตัว D-21.5 x2U ด้วยมาร์จิ้น 29%

โซลูชันทางเทคนิคและการออกแบบเพื่อเพิ่มพลังงานความร้อนของหม้อไอน้ำ TGM-84B

ที่แผนกการติดตั้งหม้อไอน้ำของ KSPEU ได้มีการดำเนินการเพื่อเพิ่มพลังงานความร้อนของหม้อไอน้ำ TGM-84B ลำดับที่ 10 NchTPP คำนวณด้วยความร้อน-ไฮดรอลิก

หัวเผาที่มีการจ่ายก๊าซส่วนกลาง การคำนวณตามหลักอากาศพลศาสตร์และความร้อนได้ดำเนินการด้วยการเพิ่มขนาดเส้นผ่านศูนย์กลางของรูจ่ายก๊าซ

บนหม้อไอน้ำ TGM-84B พร้อมสถานีหมายเลข 10 บนเตาหมายเลข 1,2,3,4 ของระดับแรก (ล่าง) และหมายเลข 5.6 ของระดับที่สอง 6 จาก 12 ช่องจ่ายก๊าซที่มีอยู่ แถวที่ 2 จากเส้นผ่านศูนย์กลาง 027 มม. ถึงเส้นผ่านศูนย์กลาง 029 มม. วัดการไหลที่ตกลงมา อุณหภูมิเปลวไฟ และพารามิเตอร์การทำงานอื่นๆ ของหม้อไอน้ำหมายเลข 10 (ตารางที่ 2) ความร้อนที่ส่งออกต่อหน่วยของหัวเผาเพิ่มขึ้น 6.09% และมีจำนวน 332.28 MW แทนที่จะเป็น 301.2 MW ก่อนทำการคว้าน การผลิตไอน้ำเพิ่มขึ้น 6.04% และมีจำนวน 447 ตัน/ชม. จากเดิม 420 ตัน/ชม. ก่อนรีมมิ่ง

ตารางที่ 2 - การเปรียบเทียบตัวบ่งชี้ของหม้อไอน้ำ TGM-84B st. หมายเลข 10 NchCHP ก่อนและหลังการสร้างเตาใหม่

ตัวบ่งชี้ของหม้อไอน้ำ TGM-84B หมายเลข 10 NchTPP เส้นผ่านศูนย์กลางรู 02? เส้นผ่านศูนย์กลางรู 029

พลังงานความร้อนของหัวเผา 1 ตัว MW 50.2 55.58

เอาต์พุตความร้อนของเตา MW 301.2 332.28

การเพิ่มขึ้นของพลังงานความร้อนของเตาเผา% - 6.09

ความจุไอน้ำของหม้อไอน้ำ t/h 420 441

การผลิตไอน้ำเพิ่มขึ้น % - 6.04

การคำนวณและการทดสอบหม้อไอน้ำที่ทันสมัยพบว่าไม่มีการแยกตัวของไอพ่นก๊าซออกจากรูจ่ายก๊าซที่ปริมาณไอน้ำต่ำ

1. การเพิ่มเส้นผ่านศูนย์กลางของรูจ่ายก๊าซของแถวที่ 2 จาก 27 เป็น 29 มม. บนหัวเตาจะไม่ทำให้การไหลของก๊าซหยุดชะงักที่โหลดต่ำ

2. ความทันสมัยของหม้อไอน้ำ TGM-84B โดยการเพิ่มพื้นที่หน้าตัดของการจ่ายก๊าซ

ช่องเปิดจาก 0.205 ม. ถึง 0.218 ม. ทำให้สามารถเพิ่มความจุไอน้ำเล็กน้อยจาก 420 ตัน/ชม. เป็น 447 ตัน/ชม. ระหว่างการเผาไหม้ของแก๊ส

วรรณกรรม

1. Taimarov, M.A. บอยเลอร์ของ TPPs ที่มีกำลังสูงและวิกฤตยิ่งยวด ส่วนที่ 1: คู่มือการศึกษา / M.A. Taimarov, V.M. ไทมารอฟ คาซาน: คาซาน. สถานะ พลังงาน un-t, 2552. - 152 น.

2. Taimarov, M.A. อุปกรณ์เครื่องเขียน / M.A. Taimarov, V.M. ไทมารอฟ - คาซาน: คาซาน. สถานะ พลังงาน un-t, 2550. - 147 น.

3. Taimarov, M.A. การประชุมเชิงปฏิบัติการในห้องปฏิบัติการในหลักสูตร "โรงงานหม้อไอน้ำและเครื่องกำเนิดไอน้ำ" / M.A. ไทมารอฟ - คาซาน: คาซาน. สถานะ พลังงาน un-t, 2547. - 107 น.

© M.A. Taimarov - ดร. วิทย์ วิทยาศาสตร์ ศาสตราจารย์ หัวหน้า คาเฟ่ โรงงานหม้อไอน้ำและเครื่องกำเนิดไอน้ำของ KSPEU [ป้องกันอีเมล]; A.V. Simakov - ปริญญาเอก แผนกเดียวกัน

ชุดหม้อไอน้ำ TGM-84 ได้รับการออกแบบตามรูปแบบรูปตัว U และประกอบด้วยห้องเผาไหม้ซึ่งเป็นท่อก๊าซจากน้อยไปมาก และเพลาพาความร้อนต่ำ แบ่งออกเป็น 2 ท่อแก๊ส แทบไม่มีท่อระบายอากาศแนวนอนระหว่างเตาหลอมกับเพลาหมุนเวียน หน้าจอ superheater อยู่ที่ส่วนบนของเตาหลอมและในห้องกลึง ในเพลาพาความร้อนที่แบ่งออกเป็น 2 ท่อแก๊ส ฮีทเตอร์แบบฮีทเตอร์แนวนอนและตัวประหยัดน้ำจะถูกจัดวางเป็นชุด (ตามแนวแก๊ส) ด้านหลังเครื่องประหยัดน้ำมีห้องหมุนพร้อมถังรับขี้เถ้า

เครื่องทำความร้อนแบบสร้างอากาศหมุนเวียนสองเครื่องที่เชื่อมต่อแบบขนานได้รับการติดตั้งไว้ด้านหลังเพลาพาความร้อน

ห้องเผาไหม้มีรูปร่างเป็นแท่งปริซึมปกติโดยมีขนาดระหว่างแกนของท่อ 6016 * 14080 มม. และแบ่งด้วยตะแกรงน้ำสองไฟออกเป็นสองเตากึ่งเตา ผนังด้านข้างและด้านหลังของห้องเผาไหม้หุ้มด้วยท่อระเหยที่มีเส้นผ่านศูนย์กลาง 60 * 6 มม. (เหล็ก -20) ที่มีระยะห่าง 64 มม. ตะแกรงด้านข้างในส่วนล่างมีความลาดเอียงไปทางตรงกลางในส่วนล่างโดยทำมุม 15 ถึงแนวนอน และทำให้เป็นพื้น "เย็น"

หน้าจอไฟสองดวงยังประกอบด้วยท่อที่มีขนาดเส้นผ่านศูนย์กลาง 60 * 6 มม. มีระยะพิทช์ 64 มม. และมีหน้าต่างที่เกิดจากการวางท่อเพื่อให้แรงดันเท่ากันในกึ่งเตาหลอม ระบบหน้าจอถูกระงับจากโครงสร้างโลหะของเพดานโดยใช้แท่งและมีความสามารถในการล้มลงอย่างอิสระระหว่างการขยายตัวทางความร้อน

เพดานของห้องเผาไหม้ทำในแนวนอนและหุ้มด้วยท่อของฮีทเตอร์แบบติดเพดาน

ห้องเผาไหม้ติดตั้งหัวเตาน้ำมัน 18 หัว ซึ่งติดตั้งที่ผนังด้านหน้าเป็น 3 ชั้น หม้อไอน้ำติดตั้งดรัมที่มีเส้นผ่านศูนย์กลางภายใน 1800 มม. ความยาวของส่วนทรงกระบอกคือ 16200 มม. มีการแยกสารในถังต้ม ล้างไอน้ำด้วยน้ำป้อน

แผนผังของฮีทเตอร์ฮีทเตอร์

ฮีทเตอร์ฮีทเตอร์ของหม้อต้ม TGM-84 มีลักษณะการแผ่รังสี-พาความร้อนโดยธรรมชาติของการรับรู้ความร้อน และประกอบด้วย 3 ส่วนหลักดังต่อไปนี้: การแผ่รังสี ตะแกรง หรือกึ่งแผ่รังสี และการพาความร้อน

ส่วนการแผ่รังสีประกอบด้วยฮีทเตอร์แบบซุปเปอร์ฮีทแบบติดผนังและเพดาน

เครื่องทำความร้อนพิเศษแบบกึ่งรังสีประกอบด้วยหน้าจอมาตรฐาน 60 จอ Convective superheater ประเภทแนวนอนประกอบด้วย 2 ส่วนที่วางอยู่ในท่อก๊าซ 2 ท่อของ downcomer เหนือเครื่องประหยัดน้ำ

ผนังด้านหน้าของห้องเผาไหม้ติดตั้งฮีตเตอร์ฮีทเตอร์แบบติดผนังซึ่งทำขึ้นในรูปของท่อลำเลียงหกชิ้นที่มีขนาดเส้นผ่าศูนย์กลาง 42 * 55 (เหล็ก 12 * 1MF)

ช่องทางออกของเพดาน p / p ประกอบด้วยตัวสะสม 2 ตัวเชื่อมเข้าด้วยกันสร้างห้องทั่วไปหนึ่งห้องสำหรับเตากึ่งแต่ละเตา ห้องส่งออกของการเผาไหม้ p / p เป็นหนึ่งและประกอบด้วยตัวสะสม 6 ตัวที่เชื่อมเข้าด้วยกัน

ช่องทางเข้าและทางออกของเครื่องทำความร้อนแบบซุปเปอร์ฮีทเตอร์อยู่เหนืออีกช่องหนึ่ง และทำจากท่อที่มีเส้นผ่านศูนย์กลาง 133*13 มม.

superheater แบบพาความร้อนถูกสร้างขึ้นตามแบบรูปตัว Z เช่น ไอน้ำเข้ามาจากผนังด้านหน้า แต่ละ p / p ประกอบด้วยขดลวดแบบ single-pass 4 ตัว

อุปกรณ์ควบคุมความร้อนสูงยิ่งยวดด้วยไอน้ำประกอบด้วยชุดควบแน่นและเครื่องฉีดลดความร้อนยิ่งยวด ฮีทเตอร์ฮีทเตอร์แบบฉีดจะถูกติดตั้งที่ด้านหน้าของฮีทเตอร์แบบพิเศษของหน้าจอในส่วนที่ตัดของหน้าจอและในส่วนของฮีทเตอร์แบบพาความร้อน เมื่อทำงานกับแก๊ส desuperheaters ทั้งหมดจะทำงานเมื่อทำงานกับน้ำมันเชื้อเพลิงจะมีเพียงตัวเดียวที่ติดตั้งในส่วนของการพาความร้อน p / p

เครื่องประหยัดน้ำขดเหล็กประกอบด้วย 2 ส่วนที่วางอยู่ในท่อก๊าซด้านซ้ายและขวาของเพลาพาความร้อนลง

แต่ละส่วนของเครื่องประหยัดประกอบด้วยชุดความสูง 4 ชุด แต่ละแพ็คเกจประกอบด้วยสองบล็อก แต่ละบล็อกประกอบด้วยขดลวดสี่ทาง 56 หรือ 54 อันทำจากท่อที่มีขนาดเส้นผ่าศูนย์กลาง 25 * 3.5 มม. (เหล็ก 20) ขดลวดจะวางขนานกับด้านหน้าของหม้อไอน้ำในรูปแบบกระดานหมากรุกที่มีระยะห่าง 80 มม. ตัวสะสมตัวประหยัดถูกนำออกมานอกเพลาพาความร้อน

หม้อไอน้ำติดตั้งเครื่องทำความร้อนแบบโรตารี่แบบหมุนเวียน 2 เครื่อง RVP-54

^ งานด้านเทคนิค
"อุปกรณ์สุ่มตัวอย่างก๊าซไอเสียของหม้อไอน้ำ NGRES"

สารบัญ:

1 รายการ 3

^ 2 คำอธิบายทั่วไปของสิ่งอำนวยความสะดวก 3

3 ขอบเขตการส่งมอบ / ผลงาน / การให้บริการ 6

4 ข้อมูลทางเทคนิค 11

5 ข้อยกเว้น/ข้อจำกัด/ภาระผูกพันในการจัดหางาน/การจัดหา/บริการ 12

6 การทดสอบ การยอมรับ การว่าจ้าง 13

^ 7 รายการแอพ 14

8 ข้อกำหนดด้านความปลอดภัยสำหรับการทำงาน 14

9 ข้อกำหนดในการปกป้องสิ่งแวดล้อมโดยผู้รับเหมา 17

^ 10 ข้อเสนอทางเลือก 18

1ITEM

ตามโครงการด้านสิ่งแวดล้อมของ OJSC Enel OGK-5 สำหรับปี 2554-2558 สาขา Nevinnomysskaya GRES ของ OJSC Enel OGK-5 ต้องการสิ่งต่อไปนี้:

1. 
   การกำหนดมูลค่าที่แท้จริงของความเข้มข้นของไนโตรเจนออกไซด์ คาร์บอนมอนอกไซด์ มีเทนที่โหลดต่างกันและโหมดการทำงานที่แตกต่างกันของหม้อไอน้ำ TGM-96 (หม้อไอน้ำหมายเลข 4) ที่จอดเครื่องดนตรีของนักแสดง
2. 
   การหาค่าความหนาแน่นการกระจายของไนโตรเจนไดออกไซด์บนพื้นที่ผิวพาความร้อนในส่วนควบคุม

3. การประเมินการลดลงของการก่อตัวของไนโตรเจนออกไซด์เนื่องจากการใช้มาตรการของระบอบการปกครองและการเปลี่ยนแปลงในตัวชี้วัดทางเทคนิคและเศรษฐกิจของการทำงานของหม้อไอน้ำ ( กำหนดประสิทธิผลของการใช้มาตรการระบอบการปกครอง).

4. การพัฒนาข้อเสนอสำหรับการใช้มาตรการฟื้นฟูต้นทุนต่ำ มุ่งลดการปล่อยไนโตรเจนออกไซด์.

^

2คำอธิบายทั่วไปของวัตถุ

1. 
   ข้อมูลทั่วไป

โรงไฟฟ้า Nevinnomyssk State District (NGRES) ที่มีกำลังการออกแบบ 1340 MW ได้รับการออกแบบมาเพื่อให้ครอบคลุมความต้องการไฟฟ้าใน North Caucasus และจัดหาพลังงานความร้อนให้กับองค์กรและประชากรของเมือง Nevinnomyssk ปัจจุบันกำลังการผลิตติดตั้งของ Nevinnomysskaya GRES คือ 1,700.2 MW

GRES ตั้งอยู่บริเวณชานเมืองด้านเหนือของเมือง Nevinnomyssk และประกอบด้วยโรงไฟฟ้าพลังความร้อนร่วม (CHP) หน่วยกลั่นแบบเปิด (ส่วนบล็อก) และโรงไฟฟ้าพลังงานความร้อนร่วม (CCGT)

ชื่อเต็มของโรงงาน: สาขา "Nevinnomysskaya GRES" ของ Open Joint Stock Company "บริษัท Enel Fifth Generating Company ของตลาดค้าส่งไฟฟ้า" ในเมือง Nevinnomyssk เขต Stavropol

ที่ตั้งและที่อยู่ไปรษณีย์: สหพันธรัฐรัสเซีย, 357107, เมือง Nevinnomyssk, ดินแดน Stavropol, ถนน Energetikov, 2

1. 
   ^ สภาพภูมิอากาศ

ภูมิอากาศ: อบอุ่นแบบคอนติเนนตัล

สภาพภูมิอากาศและพารามิเตอร์ของอากาศแวดล้อมในพื้นที่นี้สอดคล้องกับตำแหน่งของสถานีพลังงานของรัฐ (Nevinnomyssk) และมีลักษณะเฉพาะโดยข้อมูลในตารางที่ 2.1

ตารางที่ 2.1 ข้อมูลภูมิอากาศสำหรับภูมิภาค (Nevinnomyssk จาก SNiP 23-01-99)

ขอบ จุด	อุณหภูมิอากาศภายนอก องศา จาก
	อุณหภูมิอากาศภายนอก เฉลี่ยรายเดือน องศา จาก
	ฉัน	II	สาม	IV		วี	VI		ปกเกล้าเจ้าอยู่หัว	VIII		ทรงเครื่อง	X	XI		XII
Stavropol	-3,2	-2,3	1,3	9,3		15,3	19,3		21,9	21,2		16,1	9,6	4,1		-0,5
					น้อยกว่า 8℃						น้อยกว่า 10 ℃
เฉลี่ยต่อปี	ระยะเวลาห้าวันที่หนาวที่สุดโดยมีความปลอดภัย 0.92				Duration, วัน			อุณหภูมิเฉลี่ย องศา จาก			Duration, วัน				อุณหภูมิเฉลี่ย องศา จาก
9,1	-19				168			0,9			187				1,7

อุณหภูมิอากาศเฉลี่ยระยะยาวของเดือนฤดูหนาวที่หนาวที่สุด (มกราคม) คือลบ 4.5 ° C ที่ร้อนแรงที่สุด (กรกฎาคม) คือ +22.1 ° C

ระยะเวลาของช่วงเวลาที่มีน้ำค้างแข็งคงที่ประมาณ 60 วัน

ความเร็วลมซึ่งมีความถี่ไม่เกิน 5% เท่ากับ - 10-11 m/s

ทิศทางลมที่พัดปกคลุมอยู่ทางทิศตะวันออก

ความชื้นสัมพัทธ์ประจำปีคือ 62.5%

1. 
   ^ ลักษณะและคำอธิบายโดยย่อของหน่วยหม้อไอน้ำ TGM - 96

หม้อต้มน้ำมันก๊าซชนิด TGM-96 ของโรงงานหม้อต้ม Taganrog เป็นถังเดียว หมุนเวียนตามธรรมชาติ ความจุไอน้ำ 480 ตัน/ชม. พร้อมพารามิเตอร์ต่อไปนี้:

แรงดันในถังซัก - 155 ati

แรงดันด้านหลังวาล์วไอน้ำหลัก - 140 ati

อุณหภูมิไอน้ำร้อนยวดยิ่ง - 560С

อุณหภูมิน้ำป้อน - 230С
^ ข้อมูลการออกแบบหลักของหม้อไอน้ำเมื่อเผาไหม้ก๊าซ:
ความจุไอน้ำ t/h 480

แรงดันไอน้ำร้อนยวดยิ่ง กก. / ซม. 2 140

อุณหภูมิไอน้ำร้อนยวดยิ่ง С 560

อุณหภูมิน้ำป้อนС 230

อุณหภูมิอากาศเย็นก่อน RVV С 30

อุณหภูมิอากาศร้อน С 265
^ ลักษณะของเตาหลอม

ปริมาตรของห้องเผาไหม้ m 3 1644 ความเค้นความร้อนของเตาหลอม ปริมาตร kcal/m 3 ชั่วโมง 187.10 3

ปริมาณการใช้เชื้อเพลิงรายชั่วโมง BP nm 3 /h t/h 37.2.10 3

^ อุณหภูมิไอน้ำ

ด้านหลังผนัง superheater C 391 หน้า end screen C 411

หลังจากสิ้นสุดเกราะ С 434 หลังจาก เกราะกลาง С 529 หลังจากแพ็คเกจทางเข้าฮีทเตอร์ฮีทเตอร์หมุนเวียนС 572

หลังจากวันหยุดสุดสัปดาห์แพ็คเกจการพาความร้อน p / n C 560

^ อุณหภูมิแก๊ส

ด้านหลังหน้าจอС 958

ด้านหลังการหมุนเวียน p/n С 738 ด้านหลังเครื่องประหยัดน้ำ С 314

ก๊าซไอเสีย С 120
เลย์เอาต์ของหม้อไอน้ำเป็นรูปตัวยูโดยมีเพลาหมุนเวียน 2 อัน ห้องเผาไหม้ถูกหุ้มด้วยท่อระเหยและแผงฮีทเตอร์แบบกระจายความร้อน

เพดานของเตาเผาของปล่องควันแนวนอนของห้องหมุนถูกป้องกันโดยแผงของฮีทเตอร์แบบติดเพดาน เครื่องทำความร้อนแบบซุปเปอร์ฮีทเตอร์อยู่ในห้องโรตารี่และท่อก๊าซทรานสิชั่น

ผนังด้านข้างของห้องถอยหลังและมุมเอียงของเพลาหมุนเวียนถูกหุ้มด้วยแผงประหยัดน้ำแบบติดผนัง ฮีทเตอร์ฮีทเตอร์แบบพาความร้อนและตัวประหยัดน้ำตั้งอยู่ในเพลาพาความร้อน

แพ็คเกจฮีทเตอร์แบบหมุนเวียนจะติดตั้งอยู่บนท่อแขวนของเครื่องประหยัดน้ำ

แพ็คเกจประหยัดน้ำหมุนเวียนได้รับการสนับสนุนบนคานระบายความร้อนด้วยอากาศ

น้ำที่เข้าสู่หม้อไอน้ำจะไหลผ่านท่อเหนือศีรษะ เครื่องควบแน่น เครื่องประหยัดน้ำแบบติดผนัง เครื่องประหยัดน้ำหมุนเวียน และเข้าสู่ถังซัก

ไอน้ำจากถังซักเข้าสู่แผงฮีทเตอร์ฮีทเตอร์แบบกระจายความร้อนแบบติดผนัง 6 แผง ตั้งแต่การแผ่รังสีไปจนถึงเพดาน จากเพดานสู่หน้าจอ จากหน้าจอไปจนถึงผนังเพดาน และจากนั้นไปยังฮีทเตอร์ฮีทเตอร์แบบพาความร้อน อุณหภูมิไอน้ำถูกควบคุมโดยการฉีดคอนเดนเสทของตัวเองสองครั้ง การฉีดครั้งแรกจะดำเนินการกับหม้อไอน้ำทั้งหมดที่ด้านหน้าของหน้าจอ superheater ครั้งที่สองใน K-4.5 และครั้งที่สามในการฉีด 5A ระหว่างแพ็คเกจทางเข้าและทางออกของการพาความร้อน p / n การฉีดครั้งที่สองบน K-5A เข้าไปใน ตัดหน้าจอด้านนอกและตรงกลาง

ด้านหลังของหม้อไอน้ำติดตั้งเครื่องทำความร้อนด้วยอากาศแบบหมุนเวียนสามตัวเพื่ออุ่นอากาศที่จำเป็นสำหรับการเผาไหม้เชื้อเพลิง หม้อไอน้ำติดตั้งเครื่องเป่าลม VDN-26 สองตัว เครื่องดูดควันชนิด II และ 2 ชนิด DN26x2A

ห้องเผาไหม้ของชุดหม้อไอน้ำมีรูปร่างเป็นแท่งปริซึม ขนาดที่ชัดเจนของห้องเผาไหม้:

ความกว้าง - 14860 mm

ความลึก - 6080 mm

ปริมาตรของห้องเผาไหม้คือ 1644 ม. 3 .

ความเค้นทางความร้อนที่เห็นได้ชัดของปริมาตรเตาหลอมที่โหลด 480 t/h: - สำหรับแก๊ส 187.10 3 kcal/m 3 ชั่วโมง;

สำหรับน้ำมันเชื้อเพลิง - 190.10 3 kcal / m 3 ชั่วโมง

ห้องเผาไหม้ได้รับการป้องกันอย่างสมบูรณ์โดยท่อระเหยขนาดเส้นผ่านศูนย์กลาง 60x6 พร้อมพิทช์ 64 มม. และท่อซุปเปอร์ฮีทเตอร์ เพื่อลดความไวของการไหลเวียนไปสู่ความบิดเบี้ยวทางความร้อนและไฮดรอลิกต่างๆ หน้าจอระเหยทั้งหมดจะถูกแบ่งส่วน และแต่ละส่วน (แผง) เป็นวงจรหมุนเวียนอิสระ

เตาบอยเลอร์.

ชื่อของปริมาณ มาตรการ น้ำมันก๊าด

1. จัดอันดับผลผลิต กก./ชม. 9050 8400
2. ความเร็วลม m/s 46 46
3. ความเร็วของแก๊สออก m/s 160 -
4. ความต้านทานของหัวเตา กก./ตร.ม. 150 150

โดยเครื่องบิน.
5. การผลิตสูงสุด - นาโนเมตร 3 / ชั่วโมง 11000

ประสิทธิภาพแก๊ส
6. การผลิตสูงสุด - กก. / ชม. - 10000

ประสิทธิภาพของน้ำมันเชื้อเพลิง
7. ขีด จำกัด ที่ปรับได้% 100-60% 100-60%

กำลังโหลด จากชื่อ จากชื่อ
8. แรงดันแก๊สหน้าเตา กก./ตร.ม. 3500 -
9. แรงดันน้ำมันเชื้อเพลิงที่หน้าเตา - kgf / cm 2 - 20

อาย.
10. แรงดันตกคร่อมขั้นต่ำ - - - 7

การกำจัดน้ำมันเชื้อเพลิงที่ลดลง

โหลด

คำอธิบายสั้น ๆ ของเตา - ประเภท GMG
หัวเผาประกอบด้วยหน่วยต่อไปนี้:

ก) รูปก้นหอยที่ออกแบบมาเพื่อจ่ายอากาศส่วนปลายไปยังใบพัดนำทางอย่างสม่ำเสมอ

b) ใบพัดนำทางที่มีการลงทะเบียนติดตั้งที่ทางเข้าไปยังห้องจ่ายอากาศส่วนปลาย ใบพัดนำทางได้รับการออกแบบมาเพื่อทำให้การไหลของอากาศรอบข้างปั่นป่วนและเปลี่ยนการบิด การเพิ่มความโค้งงอโดยการปิดใบพัดนำทางจะเพิ่มความโค้งมนของคบเพลิงและลดระยะและในทางกลับกัน

c) ห้องจ่ายอากาศส่วนกลางที่เกิดขึ้นภายในโดยพื้นผิวของท่อที่มีเส้นผ่านศูนย์กลาง 219 มม. ซึ่งทำหน้าที่ติดตั้งหัวฉีดน้ำมันเชื้อเพลิงที่ใช้งานได้พร้อมกันในนั้นและจากภายนอกด้วยพื้นผิวท่อของเส้นผ่านศูนย์กลาง 478 มม. ซึ่งเป็นพื้นผิวด้านในของห้องเพาะเลี้ยงที่ทางออกไปยังเตาเผาด้วย มีใบพัดนำทางคงที่ 12 อัน (เต้ารับ) ซึ่งออกแบบมาเพื่อปั่นกระแสอากาศที่ส่งตรงไปยังศูนย์กลางของไฟฉาย

d) ห้องจ่ายอากาศส่วนปลายซึ่งเกิดขึ้นที่ด้านในโดยพื้นผิวของท่อที่มีเส้นผ่านศูนย์กลาง 529 มม. ซึ่งเป็นพื้นผิวด้านนอกของห้องจ่ายก๊าซส่วนกลางพร้อม ๆ กันและที่ด้านนอกของพื้นผิวของท่อ 1180 มม. ซึ่งเป็นพื้นผิวด้านในของห้องจ่ายแก๊สส่วนปลาย

จ) ห้องจ่ายก๊าซกลางซึ่งมีแถวของหัวฉีดที่มีเส้นผ่านศูนย์กลางของ 18 มม. (8 ชิ้น) และเส้นผ่านศูนย์กลางรูหนึ่งแถว 17 มม. (16 ชิ้น) หัวฉีดและรูถูกจัดเรียงเป็นสองแถวรอบเส้นรอบวงของพื้นผิวด้านนอกของห้อง

f) ห้องสำหรับการจ่ายก๊าซรอบนอกมีหัวฉีดสองแถวที่มีเส้นผ่านศูนย์กลาง 25 มม. จำนวน 8 ชิ้นและเส้นผ่านศูนย์กลาง 14 มม. จำนวน 32 ชิ้น หัวฉีดจะตั้งอยู่รอบๆ เส้นรอบวงของพื้นผิวด้านในของห้องเพาะเลี้ยง

สำหรับความเป็นไปได้ในการควบคุมการไหลของอากาศบนหัวเผา มีการติดตั้งดังต่อไปนี้:

แดมเปอร์ทั่วไปในการจ่ายอากาศไปยังหัวเผา

วาล์วประตูบนการจ่ายอากาศรอบนอก,

ประตูบนแหล่งจ่ายอากาศกลาง

เพื่อป้องกันการแทรกซึมของอากาศเข้าไปในเตาเผา มีการติดตั้งแดมเปอร์บนท่อนำของหัวฉีดน้ำมันเชื้อเพลิง

กระทรวงพลังงานและไฟฟ้าของสหภาพโซเวียต

ฝ่ายเทคนิคหลักสำหรับการดำเนินงาน
ระบบพลังงาน

ข้อมูลพลังงานทั่วไป
ของหม้อไอน้ำ TGM-96B สำหรับการเผาไหม้เชื้อเพลิง

มอสโก 1981

ลักษณะพลังงานทั่วไปนี้ได้รับการพัฒนาโดย Soyuztechenergo (วิศวกร G.I. GUTSALO)

ลักษณะพลังงานทั่วไปของหม้อไอน้ำ TGM-96B ถูกรวบรวมบนพื้นฐานของการทดสอบเชิงความร้อนที่ดำเนินการโดย Soyuztechenergo ที่ Riga CHPP-2 และ Sredaztekhenergo ที่ CHPP-GAZ และสะท้อนถึงประสิทธิภาพทางเทคนิคที่ทำได้ของหม้อไอน้ำ

ลักษณะพลังงานโดยทั่วไปสามารถใช้เป็นพื้นฐานในการรวบรวมคุณลักษณะมาตรฐานของหม้อไอน้ำ TGM-96B เมื่อเผาไหม้น้ำมันเชื้อเพลิง

แอปพลิเคชัน

. คำอธิบายโดยย่อของอุปกรณ์การติดตั้งหม้อไอน้ำ

1.1 . Boiler TGM-96B ของ Taganrog Boiler Plant - น้ำมันแก๊สที่มีการหมุนเวียนตามธรรมชาติและเลย์เอาต์รูปตัว U ออกแบบมาเพื่อทำงานกับกังหันตู่ -100/120-130-3 และ PT-60-130/13 พารามิเตอร์การออกแบบหลักของหม้อไอน้ำเมื่อทำงานกับน้ำมันเชื้อเพลิงแสดงไว้ในตาราง .

ตาม TKZ โหลดขั้นต่ำที่อนุญาตของหม้อไอน้ำตามสภาพการไหลเวียนคือ 40% ของค่าที่กำหนด

1.2 . ห้องเผาไหม้มีรูปร่างเป็นแท่งปริซึมและในแผนผังเป็นรูปสี่เหลี่ยมผืนผ้าขนาด 6080 × 14700 มม. ปริมาตรของห้องเผาไหม้คือ 1635 ม. 3 . ความเค้นทางความร้อนของปริมาตรเตาหลอมคือ 214 kW/m 3 หรือ 184 10 3 kcal/(m 3 h) หน้าจอระเหยและฮีทเตอร์ฮีทเตอร์ผนังรังสี (RNS) ถูกวางไว้ในห้องเผาไหม้ ในส่วนบนของเตาในห้องโรตารี่จะมีเครื่องทำความร้อนแบบหน้าจอ (SHPP) ในเพลาพาความร้อนที่ต่ำกว่านั้น ฮีทเตอร์ฮีทเตอร์แบบพาความร้อน (CSH) สองชุดและตัวประหยัดน้ำ (WE) จะจัดเรียงเป็นชุดตามการไหลของก๊าซ

1.3 . เส้นทางไอน้ำของหม้อไอน้ำประกอบด้วยสองกระแสอิสระพร้อมการถ่ายเทไอน้ำระหว่างด้านข้างของหม้อไอน้ำ อุณหภูมิของไอน้ำร้อนยวดยิ่งถูกควบคุมโดยการฉีดคอนเดนเสทของมันเอง

1.4 . ที่ผนังด้านหน้าของห้องเผาไหม้มีหัวเตาน้ำมันและก๊าซสองกระแส HF TsKB-VTI หัวเผาติดตั้งเป็นสองชั้นที่ระดับความสูง -7250 และ 11300 มม. โดยมีมุมเงย 10° ถึงขอบฟ้า

สำหรับการเผาไหม้น้ำมันเชื้อเพลิงหัวฉีดแบบกลไกไอน้ำ "ไททัน" มีความจุเล็กน้อย 8.4 ตันต่อชั่วโมงที่แรงดันน้ำมันเชื้อเพลิง 3.5 MPa (35 กก. / ซม. 2) แรงดันไอน้ำสำหรับการเป่าและพ่นน้ำมันเชื้อเพลิงที่แนะนำโดยโรงงานคือ 0.6 MPa (6 kgf/cm2) ปริมาณการใช้ไอน้ำต่อหัวฉีด 240 กก./ชม.

1.5 . โรงงานผลิตหม้อไอน้ำประกอบด้วย:

พัดลมแบบร่างสองตัว VDN-16-P ที่มีความจุ 259 10 3 m 3 / h โดยมีอัตรากำไรขั้นต้น 10% ความดัน 39.8 MPa (398.0 kgf / m 2) โดยมีอัตรากำไรขั้นต้น 20% กำลัง 500/ 250 กิโลวัตต์และความเร็วในการหมุน 741 /594 รอบต่อนาทีต่อเครื่อง

เครื่องดูดควันสองตัว DN-24 × 2-0.62 GM ที่มีความจุ 10% ระยะขอบ 415 10 3 ม. 3 / ชม. แรงดันที่มีขอบ 20% 21.6 MPa (216.0 กก. / ม. 2) กำลังไฟ 800/400 กิโลวัตต์และ ความเร็ว 743/595 rpm ของแต่ละเครื่อง

1.6. ในการทำความสะอาดพื้นผิวทำความร้อนแบบหมุนเวียนจากการสะสมของเถ้า โปรเจ็กต์นี้จัดให้มีโรงถ่ายสำหรับทำความสะอาด RAH - การล้างน้ำและการเป่าด้วยไอน้ำจากถังซักด้วยแรงดันที่ลดลงในโรงงานควบคุมปริมาณ ระยะเวลาในการเป่าหนึ่ง RAH 50 นาที

. ลักษณะทั่วไปของพลังงานของหม้อไอน้ำ TGM-96B

2.1 . ลักษณะพลังงานทั่วไปของหม้อไอน้ำ TGM-96B ( ข้าว. , , ) ถูกรวบรวมบนพื้นฐานของผลการทดสอบความร้อนของหม้อไอน้ำที่ริกา CHPP-2 และ CHPP GAZ ตามวัสดุคำแนะนำและแนวทางสำหรับการกำหนดมาตรฐานตัวชี้วัดทางเทคนิคและเศรษฐกิจของหม้อไอน้ำ ลักษณะนี้สะท้อนถึงประสิทธิภาพโดยเฉลี่ยของหม้อไอน้ำใหม่ที่ทำงานด้วยกังหันตู่ -100/120-130/3 และ PT-60-130/13 ภายใต้เงื่อนไขต่อไปนี้ถือเป็นค่าเริ่มต้น

2.1.1 . ความสมดุลของเชื้อเพลิงของโรงไฟฟ้าที่เผาไหม้เชื้อเพลิงเหลวนั้นถูกครอบงำด้วยน้ำมันเชื้อเพลิงที่มีกำมะถันสูงเอ็ม 100. ดังนั้น คุณลักษณะนี้จึงถูกวาดขึ้นสำหรับน้ำมันเชื้อเพลิง M 100 (GOST 10585-75 .) ) มีลักษณะ: A P = 0.14%, W P = 1.5%, เอสพี = 3.5%, (9500 กิโลแคลอรี/กก.) มีการคำนวณที่จำเป็นทั้งหมดสำหรับมวลการทำงานของน้ำมันเชื้อเพลิง

2.1.2 . อุณหภูมิของน้ำมันเชื้อเพลิงที่ด้านหน้าของหัวฉีดจะถือว่าเท่ากับ 120 °ค( t t= 120 °С) ตามสภาวะความหนืดของน้ำมันเชื้อเพลิงเอ็ม 100 เท่ากับ 2.5 ° VU ตาม§ 5.41 PTE

2.1.3 . อุณหภูมิอากาศเย็นเฉลี่ยทั้งปี (t x .c.) ที่ทางเข้าพัดลมโบลเวอร์เท่ากับ 10 °ค เนื่องจากหม้อไอน้ำ TGM-96B ส่วนใหญ่ตั้งอยู่ในเขตภูมิอากาศ (มอสโก, ริกา, กอร์กี, คีชีเนา) โดยมีอุณหภูมิอากาศเฉลี่ยต่อปีใกล้เคียงกับอุณหภูมินี้

2.1.4 . อุณหภูมิอากาศที่ทางเข้าไปยังเครื่องทำความร้อนอากาศ (t vp) ถ่ายได้เท่ากับ 70 °ค และคงที่เมื่อโหลดหม้อไอน้ำเปลี่ยนแปลงตาม§ 17.25 PTE

2.1.5 . สำหรับโรงไฟฟ้าที่มีจุดต่อแบบไขว้ อุณหภูมิน้ำป้อน (ทีเอซี) ที่ด้านหน้าหม้อไอน้ำจะถูกคำนวณตามการคำนวณ (230 °C) และคงที่เมื่อโหลดของหม้อไอน้ำเปลี่ยนแปลง

2.1.6 . ปริมาณการใช้ความร้อนสุทธิจำเพาะสำหรับโรงงานเทอร์ไบน์จะอยู่ที่ 1750 กิโลแคลอรี/(kWh) ตามการทดสอบทางความร้อน

2.1.7 . ค่าสัมประสิทธิ์การไหลของความร้อนจะถือว่าแปรผันตามภาระของหม้อไอน้ำจาก 98.5% ที่โหลดพิกัดเป็น 97.5% ที่โหลด 0.6D หมายเลข.

2.2 . การคำนวณคุณสมบัติมาตรฐานดำเนินการตามคำแนะนำของ "การคำนวณความร้อนของหน่วยหม้อไอน้ำ (วิธีเชิงบรรทัดฐาน)", (M.: Energia, 1973)

2.2.1 . ประสิทธิภาพโดยรวมของหม้อไอน้ำและการสูญเสียความร้อนด้วยก๊าซไอเสียคำนวณตามวิธีการที่อธิบายไว้ในหนังสือโดย Ya.L. Pekker "การคำนวณทางวิศวกรรมความร้อนตามคุณสมบัติที่ลดลงของเชื้อเพลิง" (M.: Energia, 1977)

ที่ไหน

ที่นี่

α เอ่อ = α "ve + Δ α tr

α เอ่อ- ค่าสัมประสิทธิ์ของอากาศส่วนเกินในไอเสีย

Δ α tr- ถ้วยดูดในเส้นทางก๊าซของหม้อไอน้ำ

T เอ่อ- อุณหภูมิไอเสียด้านหลังเครื่องดูดควัน

การคำนวณคำนึงถึงอุณหภูมิก๊าซไอเสียที่วัดได้ในการทดสอบความร้อนของหม้อไอน้ำและลดลงเป็นเงื่อนไขสำหรับการสร้างคุณลักษณะมาตรฐาน (พารามิเตอร์อินพุตt x ใน, t "kf, ทีเอซี).

2.2.2 . ค่าสัมประสิทธิ์อากาศส่วนเกินที่จุดโหมด (หลังเครื่องประหยัดน้ำ)α "veถ่ายเท่ากับ 1.04 ที่โหลดพิกัดและเปลี่ยนเป็น 1.1 ที่โหลด 50% ตามการทดสอบทางความร้อน

การลดค่าสัมประสิทธิ์อากาศส่วนเกินที่คำนวณได้ (1.13) ของเครื่องประหยัดน้ำให้เป็นค่าที่นำมาใช้ในลักษณะมาตรฐาน (1.04) ทำได้โดยการบำรุงรักษาโหมดการเผาไหม้ที่ถูกต้องตามแผนที่ระบอบการปกครองของหม้อไอน้ำ การปฏิบัติตามข้อกำหนด PTE เกี่ยวกับ ดูดอากาศเข้าเตาเผาและเข้าสู่เส้นทางก๊าซและการเลือกชุดหัวฉีด

2.2.3 . การดูดอากาศเข้าสู่เส้นทางก๊าซของหม้อไอน้ำที่โหลดพิกัดจะเท่ากับ 25% เมื่อมีการเปลี่ยนแปลงโหลด การดูดอากาศจะถูกกำหนดโดยสูตร

2.2.4 . การสูญเสียความร้อนจากความไม่สมบูรณ์ทางเคมีของการเผาไหม้เชื้อเพลิง (q 3 ) จะถูกนำมาเท่ากับศูนย์เนื่องจากในระหว่างการทดสอบหม้อไอน้ำที่มีอากาศส่วนเกินซึ่งเป็นที่ยอมรับในลักษณะพลังงานทั่วไปพวกเขาไม่อยู่

2.2.5 . การสูญเสียความร้อนจากความไม่สมบูรณ์ทางกลของการเผาไหม้เชื้อเพลิง (q 4 ) จะถูกนำมาเท่ากับศูนย์ตาม "ระเบียบว่าด้วยการประสานกันของลักษณะการกำกับดูแลของอุปกรณ์และการสิ้นเปลืองเชื้อเพลิงเฉพาะโดยประมาณ" (M.: STsNTI ORGRES, 1975)

2.2.6 . การสูญเสียความร้อนต่อสิ่งแวดล้อม (q 5 ) ไม่ได้กำหนดไว้ในระหว่างการทดสอบ คำนวณตาม "วิธีการทดสอบโรงงานหม้อไอน้ำ" (M.: Energia, 1970) ตามสูตร

2.2.7 . การใช้พลังงานเฉพาะสำหรับปั๊มป้อนไฟฟ้าแบบป้อน PE-580-185-2 คำนวณโดยใช้คุณลักษณะของปั๊มที่นำมาใช้จากข้อกำหนด TU-26-06-899-74

2.2.8 . การใช้พลังงานเฉพาะสำหรับกระแสลมและการระเบิดจะคำนวณจากการใช้พลังงานสำหรับการขับเคลื่อนของพัดลมดูดอากาศและเครื่องดูดควัน โดยวัดระหว่างการทดสอบทางความร้อนและลดลงตามสภาวะ (Δ α tr= 25%) นำมาใช้ในการจัดทำลักษณะการกำกับดูแล

มีการพิสูจน์แล้วว่าที่ความหนาแน่นเพียงพอของเส้นทางก๊าซ (Δ α ≤ 30%) เครื่องดูดควันให้โหลดพิกัดของหม้อไอน้ำที่ความเร็วต่ำ แต่ไม่มีสำรอง

พัดลมเป่าที่ความเร็วต่ำช่วยรับประกันการทำงานปกติของหม้อไอน้ำที่โหลดได้ถึง 450 ตัน/ชม.

2.2.9 . พลังงานไฟฟ้าทั้งหมดของกลไกของโรงงานหม้อไอน้ำรวมถึงพลังของไดรฟ์ไฟฟ้า: ปั๊มป้อนไฟฟ้า, เครื่องดูดควัน, พัดลม, เครื่องทำความร้อนด้วยอากาศหมุนเวียน (รูปที่. ). กำลังของมอเตอร์ไฟฟ้าของเครื่องทำความร้อนด้วยอากาศแบบหมุนเวียนตามข้อมูลหนังสือเดินทาง กำลังของมอเตอร์ไฟฟ้าของเครื่องดูดควัน พัดลม และปั๊มป้อนไฟฟ้าถูกกำหนดในระหว่างการทดสอบความร้อนของหม้อไอน้ำ

2.2.10 . ปริมาณการใช้ความร้อนจำเพาะสำหรับการทำความร้อนด้วยอากาศในหน่วยความร้อนคำนวณโดยคำนึงถึงการทำความร้อนด้วยอากาศในพัดลม

2.2.11 . ปริมาณการใช้ความร้อนจำเพาะสำหรับความต้องการเสริมของโรงต้มน้ำรวมถึงการสูญเสียความร้อนในเครื่องทำความร้อนซึ่งประสิทธิภาพจะอยู่ที่ 98% สำหรับการเป่าด้วยไอน้ำของ RAH และการสูญเสียความร้อนด้วยการเป่าด้วยไอน้ำของหม้อไอน้ำ

ปริมาณการใช้ความร้อนสำหรับการเป่าด้วยไอน้ำของ RAH คำนวณโดยสูตร

คิว obd = G obd · ฉัน obd · τ obd 10 -3 MW (Gcal/ชั่วโมง)

ที่ไหน G obd= 75 กก./นาที ตาม "มาตรฐานการใช้ไอน้ำและคอนเดนเสทสำหรับความต้องการเสริมของหน่วยกำลัง 300, 200, 150 MW" (ม.: STSNTI ORGRES, 1974);

ฉัน obd = ฉัน เรา. คู่= 2598 kJ/kg (kcal/kg)

τ obd= 200 นาที (4 อุปกรณ์ที่มีเวลาในการเป่า 50 นาทีเมื่อเปิดเครื่องในระหว่างวัน)

ปริมาณการใช้ความร้อนด้วยการเป่าหม้อน้ำคำนวณโดยสูตร

คิวผลิตภัณฑ์ = จี ผลิตภัณฑ์ · ฉัน k.v10 -3 MW (Gcal/ชั่วโมง)

ที่ไหน จี ผลิตภัณฑ์ = ชื่อ PD 10 2 กก./ชม

พี = 0.5%

ฉัน k.v- เอนทาลปีของน้ำหม้อไอน้ำ

2.2.12 . ขั้นตอนการทดสอบและการเลือกเครื่องมือวัดที่ใช้ในการทดสอบถูกกำหนดโดย "วิธีการทดสอบโรงงานหม้อไอน้ำ" (M.: Energia, 1970)

. การแก้ไขข้อบังคับ

3.1 . เพื่อที่จะนำตัวชี้วัดเชิงบรรทัดฐานหลักของการทำงานของหม้อไอน้ำไปสู่สภาพที่เปลี่ยนแปลงของการทำงานภายในขีดจำกัดความเบี่ยงเบนที่อนุญาตของค่าพารามิเตอร์ การแก้ไขจะได้รับในรูปแบบของกราฟและค่าตัวเลข การแก้ไขเพื่อq 2 ในรูปแบบกราฟแสดงในรูปที่ , . การแก้ไขอุณหภูมิก๊าซไอเสียแสดงในรูปที่ . นอกเหนือจากข้างต้นแล้ว ยังมีการแก้ไขสำหรับการเปลี่ยนแปลงอุณหภูมิของน้ำมันเชื้อเพลิงที่ให้ความร้อนที่จ่ายให้กับหม้อไอน้ำ และสำหรับการเปลี่ยนแปลงอุณหภูมิของน้ำป้อน

3.1.1 . การแก้ไขการเปลี่ยนแปลงอุณหภูมิของน้ำมันเชื้อเพลิงที่จ่ายให้กับหม้อไอน้ำคำนวณจากผลกระทบของการเปลี่ยนแปลง ถึง คิวบน q 2 ตามสูตร