Kvarčni filter oddajnika. Kvarčni filtri Kako nastaviti kristalni filter oddajnika-sprejemnika

Kvarčni filter je, kot vemo, »polovica dobrega oddajnika«. Ta članek predstavlja praktično zasnovo dvanajstih osnovnih izbirnih kristalnih kvarčnih filtrov za visokokakovosten oddajnik-sprejemnik in računalniški priključek, kar vam omogoča konfiguracijo tega in vseh drugih ozkopasovnih filtrov. V amaterskih izvedbah so se pred kratkim kot glavni izbirni filter uporabljali osemkristalni lestvičasti kvarčni filtri, izdelani na enakih resonatorjih. Ti filtri so razmeroma enostavni za izdelavo in ne zahtevajo velikih materialnih stroškov.

Za njihov izračun in modeliranje so napisani računalniški programi. Lastnosti filtrov v celoti izpolnjujejo zahteve za kakovosten sprejem in prenos signala. Vendar pa imajo ti filtri z vsemi prednostmi tudi pomembno pomanjkljivost - nekaj asimetrije frekvenčnega odziva (ravno nizkofrekvenčno strmino) in s tem nizek koeficient kvadratnosti.

Prezasedenost amaterskih radijskih oddaj določa precej stroge zahteve za selektivnost sodobnega oddajnika-sprejemnika na sosednjem kanalu, zato mora glavni izbirni filter zagotavljati slabljenje zunaj pasovnega pasu, ki ni slabše od 100 dB s kvadratnim faktorjem 1,5 ... 1,8 ( pri nivojih -6/-90 dB ).

Seveda morajo biti izgube in neenakomernost frekvenčnega odziva v prepustnem pasu filtra minimalne. V skladu s priporočili, navedenimi v, je bil za osnovo izbran desetkristalni lestveni filter s Chebyshevljevo karakteristiko z neenakomernim frekvenčnim odzivom 0,28 dB.

Za povečanje strmine pobočij vzporedno z vhodom in izhodom filtra so bila uvedena dodatna vezja, sestavljena iz zaporedno vezanih kvarčnih resonatorjev in kondenzatorjev.

Izračuni parametrov resonatorjev in filtra so bili izvedeni po metodi, opisani v. Za prepustni pas filtra 2,65 kHz so bile pridobljene začetne vrednosti: C1,2 = 82,2 pF, Lkv = 0,0185 Hn, Rn = 224 Ohm. Filtrirno vezje in izračunane vrednosti vrednosti kondenzatorja so prikazane na sl. 1.

Zasnova uporablja kvarčne resonatorje za televizijske dekoderje PAL na frekvenci 8,867 MHz, ki jih proizvaja VNIISIMS (Aleksandrov, regija Vladimir). Stabilna ponovljivost parametrov kristalov, njihove majhne dimenzije in nizki stroški so igrali vlogo pri izbiri.

Izbira frekvence kvarčnih resonatorjev za ZQ2-ZQ11 je bila izvedena z natančnostjo ±50 Hz. Meritve so bile izvedene z domačim avtooscilatorjem in industrijskim merilnikom frekvence. Resonatorja ZQ1 in ZQ12 za vzporedna vezja sta bila izbrana iz drugih serij kristalov s frekvencami, ki so nižje oziroma višje od frekvence glavnega filtra za približno 1 kHz.

Filter je sestavljen na tiskanem vezju iz dvostranske folije iz steklenih vlaken debeline 1 mm (slika 2).

Zgornji sloj metalizacije se uporablja kot običajna žica. Luknje na strani namestitve resonatorjev so ugreznjene. Ohišja vseh kvarčnih resonatorjev so s spajkanjem povezana na skupno žico.

Pred namestitvijo delov se vezje filtra zapre v pocinkano škatlo z dvema snemljivima pokrovoma. Tudi na strani tiskanih vodnikov je spajkana zaslonska pregrada, ki poteka med vodniki resonatorjev vzdolž osrednje osne črte plošče.

Na sl. Slika 3 prikazuje diagram namestitve filtra. Vsi kondenzatorji v filtru so CD in KM.

Po izdelavi filtra se je pojavilo vprašanje: kako doma izmeriti njegov frekvenčni odziv z največjo ločljivostjo?

Uporabljen je bil domači računalnik, čemur je sledilo preverjanje rezultatov meritev s konstruiranjem frekvenčnega odziva filtra točko za točko s selektivnim mikrovoltmetrom. Kot oblikovalca radioamaterske opreme me je zelo zanimala ideja DG2XK, da bi z računalniškim programom za nizkofrekvenčni (20 Hz...22 kHz) spektralni analizator izmerili frekvenčni odziv ozkopasovnih radioamaterskih filtrov.

Njegovo bistvo je v tem, da se visokofrekvenčni spekter frekvenčnega odziva kvarčnega filtra prenese v nizkofrekvenčno območje s pomočjo običajnega detektorja SSB, računalnik z nameščenim programom analizatorja spektra pa omogoča ogled frekvence. odziv tega filtra na zaslonu.

Kot vir visokofrekvenčnega signala DG2XK se uporablja generator šuma Zener diode. Poskusi, ki sem jih izvedel, so pokazali, da tak vir signala omogoča ogled frekvenčnega odziva na ravni največ 40 dB, kar očitno ni dovolj za kakovostno nastavitev filtra. Za ogled frekvenčnega odziva filtra na ravni -100 dB mora imeti generator

raven stranskega šuma je pod navedeno vrednostjo, detektor pa ima dobro linearnost z največjim dinamičnim razponom, ki ni slabši od 90... 100 dB.

Iz tega razloga je bil generator hrupa nadomeščen s tradicionalnim generatorjem pomika (slika 4). Osnova je vezje kvarčnega oscilatorja, v katerem je relativna spektralna gostota moči šuma enaka -165 dB/Hz. To pomeni, da se moč hrupa generatorja pri 10 kHz razglasi v pasovni širini 3 kHz

manjša od moči glavnega nihanja generatorja za 135 dB!

Postavitev prvotnega vira je nekoliko spremenjena. Tako se namesto bipolarnih tranzistorjev uporabljajo tranzistorji z učinkom polja, vezje, sestavljeno iz induktorja L1 in varikapov VD2-VD5, pa je zaporedno povezano s kvarčnim resonatorjem ZQ1. Frekvenca generatorja je glede na kvarčno frekvenco nastavljiva znotraj 5 kHz, kar je povsem dovolj za merjenje frekvenčnega odziva ozkopasovnega filtra.

Kvarčni resonator v generatorju je podoben filtru. V načinu generatorja frekvence pomika se krmilna napetost na varikape VD2-VD5 napaja iz generatorja žagaste napetosti, izdelanega na enosmernem tranzistorju VT2 s tokovnim generatorjem na VT1.

Za ročno nastavitev frekvence generatorja se uporablja večobratni upor R11. Čip DA1 deluje kot napetostni ojačevalnik. Prvotno zamišljeno sinusno krmilno napetost je bilo treba zaradi neenakomerne hitrosti prehoda frekvenčnega odziva različnih odsekov frekvenčnega odziva filtra opustiti in za doseganje največje ločljivosti frekvenco generatorja znižati na 0,3 Hz. Stikalo SA1 izbere frekvenco generatorja "žage" - 10 ali 0,3 Hz. Frekvenčno odstopanje MFC se nastavi s trimerskim uporom R10.

Shematski diagram bloka detektorja je prikazan na sl. 5. Signal iz izhoda kvarčnega filtra se dovaja na vhod X2, če je vezje L1C1C2 uporabljeno kot obremenitev filtra.

Če se meritve izvajajo na filtrih, obremenjenih z aktivnim uporom, to vezje ni potrebno. Nato se signal iz bremenskega upora uporabi za vhod X1 in vodnik, ki povezuje vhod X1 z vezjem, se odstrani na tiskanem vezju detektorja.

Izvorni sledilnik z dinamičnim razponom več kot 90 dB na močnem tranzistorju z učinkom polja VT1 se ujema z uporom obremenitve filtra in vhodnim uporom mešalnika. Detektor je izdelan po pasivnem uravnoteženem mešalnem vezju z uporabo poljskih tranzistorjev VT2, VT3 in ima dinamično območje več kot 93 dB.

Kombinirana vrata tranzistorjev skozi P-vezja C17L2C20 in C19L3C21 prejemajo protifazne sinusne napetosti 3...4V (rms) iz referenčnega generatorja. Referenčni oscilator detektorja, izdelan na čipu DD1, vsebuje kvarčni resonator s frekvenco 8,862 MHz.

Nizkofrekvenčni signal, ki nastane na izhodu mešalnika, se z ojačevalnikom na čipu DA1 ojača približno 20-krat. Ker imajo zvočne kartice osebnih računalnikov vhod z relativno nizko impedanco, je detektor opremljen z zmogljivim operacijskim ojačevalnikom K157UD1. Frekvenčni odziv ojačevalnika je nastavljen tako, da je pod 1 kHz in nad 20 kHz ojačenje približno -6 dB na oktavo.

Generator nihajne frekvence je nameščen na tiskanem vezju iz dvostranske folije iz steklenih vlaken (slika 6). Zgornja plast plošče služi kot navadna žica, luknje za vodnike delov, ki nimajo stika z njo, so ugreznjene.

Plošča je zaprta v škatli višine 40 mm z dvema snemljivima pokrovoma. Škatla je izdelana iz konzervirane pločevine. Induktorji L1, L2, L3 so naviti na standardne okvirje s premerom 6,5 mm s trimerji iz karbonilnega železa in nameščeni v zaslonih. L1 vsebuje 40 ovojev žice PEV-2 0,21, L3 in L2 - 27 oziroma 2+4 ovojev žice PELSHO-0,31.

Tuljava L2 je navita na vrh L3 bližje "hladnemu" koncu. Vse dušilke so standardne - DM 0,1 68 µH. Stalni upori MLT, uglasitveni upori R6, R8 in R10 tipa SPZ-38. Večobratni upor - PPML. Trajni kondenzatorji - KM, KLS, KT, oksidni - K50-35, K53-1.

Vzpostavitev MCC se začne z nastavitvijo maksimalnega signala na izhodu generatorja žagaste napetosti. S spremljanjem signala na pinu 6 mikrovezja DA1 z osciloskopom, s pomočjo trimernih uporov R8 (ojačitev) in R6 (odmik) nastavite amplitudo in obliko signala, prikazanega na diagramu v točki A. Z izbiro upora R12, stabilna generacija se doseže brez vstopa v način omejevanja signala.

Z izbiro kapacitivnosti kondenzatorja C14 in nastavitvijo vezja L2L3 se izhodni nihajni sistem uglasi na resonanco, kar zagotavlja dobro obremenitev generatorja. Z uporabo prirezovalnika tuljave L1 so meje uglaševanja oscilatorja nastavljene v območju 8,8586–8,8686 MHz, ki z rezervo prekriva pas frekvenčnega odziva preskušanega kvarčnega filtra. Zagotoviti maksimalno prestrukturiranje GKCH

(najmanj 10 kHz) okoli priključne točke L1, VD4, VD5 odstranimo zgornjo plast folije. Brez obremenitve je izhodna sinusna napetost generatorja 1V (rms).

Detektorski blok je izdelan na tiskanem vezju iz dvostranske folije iz steklenih vlaken (slika 7).

Zgornji sloj folije se uporablja kot navadna žica. Luknje za vodnike delov, ki nimajo stika s skupno žico, so ugreznjene.

Plošča je zaprta v pločevinasti škatli višine 35 mm s snemljivimi pokrovi. Ločljivost set-top boxa je odvisna od kakovosti njegove izdelave.

Tuljave L1 - L4 vsebujejo 32 zavojev žice PEV-0,21, navitega za zavijanje na okvirje s premerom 6 mm. Trimerji v zvitkih iz oklepnih jeder SB-12a. Vse dušilke so tipa DM-0.1. Induktivnost L5 - 16 µH, L6, L8 - 68 µH, L7 - 40 µH. Transformator T1 je navit na obročastem feritnem magnetnem jedru 1000NN standardne velikosti K10 x 6 x 3 mm in vsebuje 7 ovojev v primarnem navitju in 2 x 13 ovojev žice PEV-0,31 v sekundarnem navitju.

Vsi trimerni upori so SPZ-38. Med predhodno nastavitvijo enote se z visokofrekvenčnim osciloskopom spremlja sinusoidni signal na vratih tranzistorjev VT2, VT3 in po potrebi prilagodi tuljave L2, L3. Z nastavitvijo tuljave L4 se frekvenca referenčnega oscilatorja zniža pod pasovno prepustnost filtra za 5 kHz. To se naredi tako, da je v delovnem območju analizatorja spektra manj motenj, ki zmanjšujejo ločljivost naprave.

Generator frekvence pometanja je povezan s kvarčnim filtrom prek ustreznega nihajnega kroga s kapacitivnim delilnikom (slika 8).

Med postopkom uglaševanja vam bo to omogočilo nizko dušenje in neenakomernost v prepustnem pasu filtra.

Drugi ujemajoči nihajni krog se, kot že omenjeno, nahaja v nastavku detektorja. Ko smo sestavili merilno vezje in priključili izhod set-top boxa (priključek XZ) na mikrofon ali linearni vhod zvočne kartice osebnega računalnika, zaženemo program analizatorja spektra. Takih programov je več. Avtor je uporabil program SpectraLab v.4.32.16, ki se nahaja na: http://cityradio.narod.ru/utilities.html. Program je enostaven za uporabo in ima velike zmogljivosti.

Tako zaženemo program “SpektroLab” in z nastavljanjem frekvenc MCG (v načinu ročnega upravljanja) in referenčnega oscilatorja v detektorskem nastavku nastavimo vrh spektrograma MCG na okoli 5 kHz. Nato se z uravnoteženjem mešalnika detektorske nastavke vrh drugega harmonika zmanjša na raven šuma. Po tem se vklopi način GCH in na monitorju se prikaže dolgo pričakovani frekvenčni odziv testiranega filtra. Najprej vklopimo frekvenco nihanja 10 Hz in z uporabo R11 prilagodimo centralno frekvenco, nato pa pas nihanja R10 (slika 4), vzpostavimo sprejemljivo "sliko" frekvenčnega odziva filtra v realnem času. . Pri meritvah s prilagajanjem ujemajočih vezij dosežemo minimalne neenakosti v prepustnem pasu.

Nato za doseganje največje ločljivosti naprave vklopimo frekvenco brisanja 0,3 Hz in v programu nastavimo največje možno število točk Fourierove transformacije (FFT, avtor ima 4096...8192) in najmanjšo vrednost parameter povprečenja (Averaging, avtor ima 1).

Ker se karakteristika izriše v več prehodih GKCh, je vklopljen način voltmetra za shranjevanje (Hold). Kot rezultat, na monitorju dobimo frekvenčni odziv preučevanega filtra.

S kazalcem miške dobimo potrebne digitalne vrednosti nastalega frekvenčnega odziva na zahtevanih ravneh. V tem primeru ne smete pozabiti izmeriti frekvence referenčnega oscilatorja v nastavku detektorja, da bi nato pridobili prave frekvenčne vrednosti točk frekvenčnega odziva.

Po oceni začetne "slike" prilagodijo frekvence sekvenčne resonance ZQ1n ZQ12 oziroma na spodnji in zgornji nagib frekvenčnega odziva filtra, pri čemer dosežejo največjo kvadratnost na ravni - 90 dB.

Skratka, z uporabo tiskalnika dobimo polnopravni "dokument" za izdelan filter. Kot primer na sl. Slika 9 prikazuje spektrogram frekvenčnega odziva tega filtra. Tam je prikazan tudi spektrogram signala GKCh. Vidna neenakomernost levega naklona frekvenčnega odziva na ravni -3...-5 dB se odpravi s preureditvijo kvarčnih resonatorjev ZQ2-ZQ11.

Kot rezultat dobimo naslednje karakteristike filtra: pasovni pas nivoja - 6 dB - 2,586 kHz, neenakomernost frekvenčnega odziva v pasovnem pasu - manj kot 2 dB, faktor kvadratnosti nivoja - 6/-60 dB - 1,41; po nivojih - 6/-80 dB 1,59 in po nivojih - 6/-90 dB - 1,67; slabljenje v pasu je manjše od 3 dB, slabljenje zunaj pasu pa več kot 90 dB.

Avtor se je odločil preveriti dobljene rezultate in izmeril frekvenčni odziv kvarčnega filtra točko za točko. Za meritve je bil potreben selektivni mikrovoltmeter z dobrim dušilcem, ki je bil mikrovoltmeter tipa HMV-4 (Poljska) z nazivno občutljivostjo 0,5 μV (hkrati dobro beleži signale na nivoju 0,05 μV) in atenuator 100 dB.

Za to merilno možnost je bil sestavljen diagram, prikazan na sliki 1. 10. Ustrezna vezja na vhodu in izhodu filtra so skrbno zaščitena. Priključne oklopljene žice so dobre kakovosti. Tudi "zemeljska" vezja so skrbno izvedena.

Z gladkim spreminjanjem frekvence visokofrekvenčnega upora R11 in preklapljanjem dušilnika 10 dB vzamemo odčitke mikrovoltmetra, ki potekajo skozi celoten frekvenčni odziv filtra. Z merilnimi podatki in enakim merilom zgradimo graf frekvenčnega odziva (slika 11).

Zahvaljujoč visoki občutljivosti mikrovoltmetra in nizkemu stranskemu šumu GKCh so signali dobro zabeleženi na ravni -120 dB, kar se jasno odraža na grafu.

Rezultati meritev so bili naslednji: nivo prepustnega pasu - 6 dB - 2,64 kHz; neenakost frekvenčnega odziva - manj kot 2 dB; koeficient kvadratnosti za nivoje -6/-60 dB je 1,386; po stopnjah - 6/-80 dB - 1,56; po stopnjah - 6/-90 dB - 1,682; po stopnjah - 6/-100 dB - 1,864; slabljenje v pasu je manj kot 3 dB, za pasom pa več kot 100 dB.

Nekatere razlike med rezultati meritev in računalniško različico so razložene s prisotnostjo akumuliranih napak pri digitalno-analogni pretvorbi, ko se analizirani signal spreminja v velikem dinamičnem območju.

Treba je opozoriti, da so bili zgornji grafi frekvenčnega odziva kvarčnega filtra pridobljeni z minimalno količino nastavitvenega dela in s skrbnejšo izbiro komponent je mogoče lastnosti filtra bistveno izboljšati.

Predlagano generatorsko vezje se lahko uspešno uporablja za delovanje AGC in detektorjev. Z uporabo signala generatorja sweep frekvence na detektor, na izhodu set-top box-a v osebni računalnik prejmemo signal iz nizkofrekvenčnega generatorja sweep frekvence, s katerim lahko enostavno in hitro konfigurirate poljuben filter in kaskado nizkofrekvenčno pot oddajnika.

Nič manj zanimiva ni uporaba predlaganega nastavka detektorja kot dela panoramskega indikatorja oddajnika. Če želite to narediti, na izhod prvega mešalnika priključite kvarčni filter s pasovno širino 8 ... 10 kHz. Nato se prejeti signal ojača in napaja na vhod detektorja. V tem primeru lahko opazujete signale svojih dopisnikov z nivoji od 5 do 9 točk z dobro ločljivostjo.

G. Bragin (RZ4HK)

Literatura:

1. Usov V. Kvarčni filter SSB. - Radioamater, 1992, št. 6, str. 39, 40.

2. Drozdov V.V. Amaterski oddajniki-sprejemniki KB. - M.: Radio in komunikacije, 1988.

3. Klaus Raban (DG2XK) Optimizator Eigenbau-Quarzfiltern z zvočno kartico PC-ja. - Funkamateur, št. 11, 2001, S. 1246-1249.

4. Frank Silva. Shmutzeffekte vermeiden und beseitig. - FUNK, 1999, 11, S. 38.

Zanimive informacije so se nabrale od radioamaterjev, ki so izdelali glavne plošče "Portable TRX" in seveda od "repetitorjev" - nekaj neutemeljenih trditev - "zakaj ne deluje tako, kot deluje FT-1000MP?"

Še enkrat opozarjam bralca na dejstvo, da "moraš plačati za vse" in sprejemnik, ki je zasnovan kot podoba uvoženih "škatel za milo", še posebej brez skrbne konfiguracije in odpravljanja napak, ne bo nikoli pokazal niti tistih parametrov, ki o katerih piše v razdelku »Prenosni TRX« " Še enkrat vas spominjam - enostavnejša kot je zasnova vezja, bolj previdno boste morali "izvleči" največje parametre iz dobesedno vsake stopnje. In če ste kupili komplet kvarčnih filtrov za 10 $, neznanega izvora in z neznanim frekvenčnim odzivom, ste spajkali plastične tranzistorje neznanega proizvajalca in poleg tega s teoretično predvidenimi parametri (predvsem iz besed trgovca na radijskem trgu) od koga so bili kupljeni), in celo tuljave - transformatorji so bili naviti na 100-letni ferit iz "smeti" - kaj lahko pričakujete od takšne "pošasti"? Predlagam, da si ogledam značilnosti glavne plošče št. 3, ki mi jo je poslal Oleg (US5EI) iz Dnepropetrovska. Tvegal je pot, ki je bila na prvi pogled z njegovega vidika najcenejša in najbolj optimalna, a se je izkazalo ravno nasprotno - »prej je bilo hudo, zdaj pa je vedno slabše ...«. Ploščo je naredil sam in "nekoliko" (po njegovem mnenju) spremenil konfiguracijo gosenic za kvarčne filtre, ki jih je kupil že pripravljene. Menil je, da možnost 4+4 ali 6+4 kristalov v filtrih ni vredna pozornosti - uporabil je "standardno" radioamatersko možnost - 8+4. Preostala strojna oprema na plošči je iz stare zaloge (beri: junk). Vse »to« je bilo spajkano na doma narejeno ploščo, kasneje pa se je izkazalo »kot vedno«. Poskusi oživitve "pošasti" so se končali s "pozivom na avtorja".....

Najpomembnejša naloga pri izdelavi sprejemnika je zagotoviti občutljivost in selekcijo signala. Brez visokokakovostnega kvarčnega filtra tega problema v TRX ni mogoče rešiti z eno pretvorbo.

Kolikokrat je bilo to napisano in prepisano v radioamaterski literaturi??? Vendar se moram spet vrniti k temu vprašanju. Za več kot 20 let skoraj nenehnega HF oblikovanja in, kar je pomembno, prav toliko let dela v etru (saj obstajajo oblikovalci, za katere v etru skoraj nihče ni slišal - kaj naj rečemo o njihovih "veščinah in pristopih" na resničnostno amatersko oddajo???) sem naredil zaključek - ne moremo prihraniti na glavnem izbirnem filtru - če želimo zgraditi dovolj kakovosten "Radivo". FOS mora imeti slabljenje v zavornem pasu vsaj 70-80 Db z minimalnim slabljenjem v pasovnem pasu. Potrebujemo največje zakasnitve na nizkofrekvenčnih pasovih. Praviloma so tam zdaj nivoji 59+20-40 Db, tj. pri slabljenju filtra 80Db in sprejetem signalu +40Db lahko predvidevamo, da se bo na S-metrski lestvici “povzpel” za 2-3 točke. Takšni nivoji ne bodo mogli več vplivati na delovanje kaskad po XTAL ZQ. Če pa se sosed pojavi na istem območju z nivojem +80Db, se situacija ne spremeni v "našo" smer. Vendar ne jemljimo kot temeljni parameter sprejemnika, da deluje na istem pasu hkrati s sosedom, ker najverjetneje mu takšno delo "ne bo v veselje", za "boj proti takšnim nivojem" pa obstaja radikalna metoda - dušilniki.

V stotinah kvarčnih filtrov, ki so bili izdelani v preteklih letih, je bilo dušenje zunaj prepustnega pasu označeno kot približno 10 Db na kvarc. Z rahlo razliko v eno ali drugo smer, odvisno od kakovosti in velikosti kremena. Mislim na kvarčne filtre, ki uporabljajo lestveno vezje. Glavna pomanjkljivost takih filtrov je podaljšan nižji naklon frekvenčnega odziva. Šestkristalni filter iz kremena v B1 je vojaško izdelan filter (ne zamenjujte ga z generatorskimi filtri!) in ima slabljenje nad pasovnim pasom najmanj 70 Db. Žal moramo na takšen kremen pozabiti - stare zaloge pojejo in "to se ne ponovi"... Danes je najbolj dostopna (vendar ne najboljša!) možnost, da na radijskem trgu kupite majhne kvarce na 8,867 MHz in poskusite iz njih nekaj izklesati. Zelo pozorni morate biti na vrsto in kakovost kremena. Na voljo je na desetine vrst in modelov, vendar vseh ni mogoče uporabiti za izdelavo filtrov. Najkakovostnejši nam omogočajo izdelavo precej »prehodnih« filtrov. Vsaj - nič slabše kot iz starega kvarčnega generatorja v B1. Osem kristalov zagotavlja najmanj 80Db slabljenja za pasom, kar je, kot je navedeno zgoraj, povsem dovolj za oddajnik-sprejemnik, namenjen »normalnemu« delovanju v etru. Lahko naredite en osemkristalni filter in se "pomirite", vendar dobimo majhen filter (mislim iz majhnih sodobnih kvarčnih kristalov), ki ima 3,3 cm med vhodom in izhodom, dušenje v pasu od 2 do 4 Db in neravnine do 4-6 Db. Namestimo ga v "glavno ploščo" in posledično dobimo "plezanje skozi" mimo filtra v najboljšem primeru -60Db, v Olegovi različici glavne plošče US5EI -40Db. Kako narediti sam filter sem že opisal v opisu “HF transiverja”. Vse vrste "lepih" različic tiskanih vezij pod kvarcem, "elegantne" škatle itd. - so nevarne tako zaradi poslabšanja faktorja kvalitete kvarca (ko kremenčeve noge vtaknemo v steklena vlakna) kot zaradi "plezanja" signala mimo samih kvarčnih plošč. Če izdelujete filtre v škatlah, potem morate ozemljiti kvarčna ohišja na škatli, ki je najbolje izdelana iz tanke pločevine, vsa montaža v notranjosti pa poteka na kremenčevih nogah. Poglejte - vsi tovarniški filtri so narejeni tako. Sprejemam možnost izdelave domače plošče in filtra na njej samo z ohranitvijo folije na strani vgradnje delov pod splošno “podlago”, z nadaljnjim spajkanjem kvarčnih ohišij nanjo, nato pa lahko pokrijete tudi filter na vrhu z zaščitno škatlo iz pokositrene pločevine in spajkanje vseh strani na folijo plošče. Da, strinjam se - ni zelo lepo, tehnološko napredno, hitro itd. a le na ta način se je mogoče čim bolj izogniti "plazenju skozi". In za kaj se najprej »borimo« - za »korporativni videz« ali za ohranitev maksimalnih dosegljivih parametrov samega filtra? Vsak oblikovalec se o tem odloči zase, individualno...

Pred tem je posnemal splošno "nagnjenost" radijskega operaterja in izdelal enojne osemkristalne filtre. A potem ko je začelo vse pogosteje zmanjkovati kremena v ohišju B1, ki je veliko bolj priročno za delo, so se začele uporabljati rezerve kremena v ohišju - na njih piše RK169. In tu se je »izkazal« trend težav pri doseganju minimalnih neenakosti v pasovnem pasu in »prebijanju« mimo filtra v osemkristalnem ZQ. Sledili so ustrezni poskusi »premostitve nastalih težav«…. Kar je privedlo do možnosti konstruiranja filtrov s štirimi in šestimi kristali. To odločitev so dodatno potrdili podatki o faznih karakteristikah filtrov - daljši kot je filter (več povezav ima), večji je fazni "odboj" filtra. Ker ima vsaka povezava posamezne fazne značilnosti, ki najverjetneje ne bodo sovpadale z značilnostmi drugih povezav, to vodi do "zvonjenja". Ta pojav lahko jasno slišimo z lastnimi ušesi v ozkopasovnih večdelčnih filtrih. Čeprav je v filtrih za SSB to "zvonjenje" skoraj nemogoče slišati, lahko nekateri nadarjeni "poslušalci" celo iz signala v etru ugotovijo, ali deluje EMF ali ozki kvarčni filter (po mojem mnenju je to seveda "filozofsko" vprašanje - beri - kontroverzno). V praktični izvedbi je v šestkristalnem filtru veliko lažje zagotoviti ravno konico frekvenčnega odziva, pri štirikristalnem pa skoraj »samodejno« dosežemo neenakomernost, manjšo od 1Db. Slabljenje v prepustnem pasu 6-kristalnega ZQ najpogosteje ne presega 2-3Db, pri 4-kristalnem ZQ pa do 2Db. Ker pa slabljenje v zavornem pasu takšnih filtrov ni dovolj za VF oddajnik, smo morali razviti glavni plošči št. 3 in št. 4. Tisti. namestimo filtre »kot vlak« z aktivnimi kaskadami, ki jim ustrezajo. Realne meritve frekvenčnega odziva od konca do konca te konstrukcijske možnosti so prikazane na sl. št. 1.

Meritve smo izvajali na analizatorju SK4-59. Signal je bil doveden na prvo stopnjo VT1 glavne plošče št. 3 in je bil odstranjen iz komunikacijskega navitja tuljave v odtoku VT4 (z odklopljenim detektorjem). Glavna plošča št. 3, ki jo je izdelal Oleg (US5EI), je pokazala slabljenje v zavornem pasu približno 45 Db z neenakomernostjo v pasu do 8 Db, slika št. 2.

Morda mi bo uspelo fotografirati zaslon SK4-59 s frekvenčnim odzivom pretočne poti plošče US5EI in “standardne” plošče št. 3 z dvema kvarčnima filtroma 4+4 za vizualno primerjavo - zaenkrat lahko le ponujajo skicirane slike. Neenakomernost v prepustnem pasu prvega 8-kristalnega filtra doseže 7Db, slabljenje zunaj prepustnega pasu pa rahlo preseže 40Db.

Slika št. 2. Frekvenčni odziv osemkristalnega filtra + štirikristalnega filtra plošče US5EI

Fig3. Frekvenčni odziv filtra s 6 kristali, izmerjen z X1-38 (linearna skala)

Slika 4. Frekvenčni odziv 6-kristalnega filtra, izmerjen s SK4-59 (logaritemska lestvica)

Slika 5. Frekvenčni odziv 6+4-kristalnega filtra, izmerjen z X1-38 (linearna lestvica)

Fig6. Frekvenčni odziv 6+4-kristalnega filtra, izmerjen s SK4-59 (logaritemska lestvica)

Glavna plošča št. 3 proizvajalca US5EI

Iz tega sledi zaključek - ali je smiselno uporabljati "resne" kvarčne filtre v različici oddajnika z eno ploščo? Bolj verjetno da kot ne. Toda do določene ravni slabljenja preko pasovnega pasu, ker se pri zasnovi z eno ploščo "plazenju skozi" tako ali tako ni mogoče izogniti. Kot primer navajam dva frekvenčna odziva matične plošče št. 3, “skopirana” z zaslona SK4-59 - prvi s 4+4 filtri, drugi s 6+4 filtri (slika št. 1). Drugi 4-kristalni filter v tem "laboratorijskem delu" se ni spremenil, zato se je frekvenčni odziv od konca do konca različice 6+4 izkazal za nekoliko ožjega, kot bi želeli, zaradi rahlega odstopanja med centralne frekvence teh filtrov - so med seboj premaknjene za 200Hz. Toda tudi v tej aplikaciji - ko "vrata" filtrov niso v "poravnavi" - je razlika v celotnem frekvenčnem odzivu na bolje. Tako v smislu kvadratnega koeficienta (Kp = 1,96 za možnost 4+4 in Kp = 1,78 za možnost 6+4) na ravneh -10Db in -60Db, kot pri dušenju zunaj prepustnega pasu - približno 75Db za 4+4 možnost ali več 80Db za možnost 6+4. Upoštevati je treba, da je ravni nad 70 Db težko natančno izmeriti z napravo (lestvica je graduirana v desetinah Db), ne da bi se zatekli k dodatni manipulaciji dušilnika in gumbov za izhodno-vhodni nivo. Ko je slika frekvenčnega odziva "raztegnjena" navzgor, opazimo preobremenitev vhodnih ojačevalnikov naprave - zgornja "palica" frekvenčnega odziva postane ravna - opazimo omejitev. Če ga »raztegneš« navzdol, preprosto ni več kalibrirane mreže na CRT zaslonu. Bolj priročno je videti, kaj se dogaja v prepustnem pasu frekvenčnega odziva poti od konca do konca z uporabo X1-38; ta naprava ima kalibracijo ATT v enotah Db in zaslon je veliko večji in jasnejši. Edina škoda je, da omogoča samo linearno delovanje. Neenakomernost v prepustnem pasu možnosti filtra 4+4 in 6+4, ki sta dodatno nastavljena na sami plošči, ne presega 2Db. Neenakomernost frekvenčnega odziva na plošči US5EI je bila skoraj 10Db.

Zaključek.

Nakazuje se iz teh "laboratorijskih del". Vsak domači kvarčni filter, ne glede na število kremencev v njem, "zaželi" dodatno prilagoditev, ko je nameščen v ploščo. Seveda je mamljivo kupiti komplet filtrov za 10 dolarjev, jih spajkati na ploščo, zasukati jedra tuljav, ki so najbližje filtru, in že greste - mikrofon "v zobe" - "vsem, vsem v Aziji in baltske države”... Žal, ljubitelje “lagodnega življenja” boste morali razočarati” Najprej, kaj lahko pričakujete od kvarčnega filtra, ki stane 10 dolarjev? Medtem ko sem na “radijski razstavi” v Friedrichsafen (Nemčija) iskal posebej komponente za TRX in uspel najti (med sto ponudbo) 9 MHz filtre nekega angleškega podjetja za 30 mark, a kakovost teh izdelkov. .. Najcenejši kvarčni filtri, ki so že po svojih lastnostih podobni tistim, ki jih resnično potrebujemo, stanejo več kot ducat mark. No, da zdaj ne govorimo o žalostnih stvareh ...

Ne smemo pozabiti, da so kvarčni filtri, sestavljeni po lestvenem vezju, zelo kritični za parametre tistih kaskad, med katerimi bo filter priključen. Vsako (tudi na prvi pogled) nepomembno odstopanje od nazivne R ali C obremenitve, ki smo jo dobili na klopi med izdelavo filtra, povzroči spremembe v frekvenčnem odzivu in najverjetneje ne v smeri, ki jo »potrebujemo«. Poleg tega sem dodamo "reaktivnost" kapacitivnosti in induktivnosti kaskad - na koncu dobimo - "kot vedno" ... Osupljiv primer tega se sliši na nizkofrekvenčnih območjih zvečer.....

Kot kažejo izkušnje, stanje ni tako "grozno", da bi morali domače filtre popolnoma opustiti. Pri namestitvi na ploščo boste morali v filtrih izbrati obremenitvene upore (R8, R15) in 1-2 zunanja kondenzatorja. Na primer, po kaskadi na poljskem stikalu VT1 se najpogosteje serijska kapacitivnost C7 na vhodu ZQ izloči in nadomesti z mostičkom, naslednji kondenzator C8 pa bo zahteval zmanjšanje kapacitivnosti. Enako velja za dva vodnika na drugi strani filtra (C11, C10) - izbrati ju morate v določenem povezovalnem vezju (beri - z iskanjem določenega "konsenza" med zahtevano kakovostjo delovanja kaskade na VT3 in frekvenčni odziv filtra). Upoštevati je treba tudi, da je pri filtrih z manj ploščami veliko lažje zagotoviti raven vrh frekvenčnega odziva kot pri filtrih z več votlinami. Zdaj pa se vrnimo k številu kremena. Pri zasnovi z eno ploščo je glavna naloga zmanjšati "prodiranje" signala mimo filtrov. Več kot 95-90 Db ni mogoče dobiti v možnostih plošče »Portable TRX«. Preizkušena je bila tudi možnost 6+6 ZQ. In zaradi tega ni treba "grenko jokati" - poglejte frekvenčni odziv oddajnika, ki je podan v reviji Radiohobby 2/98. str.29 - Georgy UT5ULB je izvedel svojo meritev v "najbolj kul" (v RA3AO) med sovjetskimi napravami…. Glede na zbrane izkušnje je pri takih ploščah priporočljiva uporaba 4+4. Za izboljšanje "splošne kvadratnosti" je možna možnost 6+4. V primerjavi z možnostjo 4+4 je slabša glede večjega (za 1Db) slabljenja v pasovnem pasu. Je pa opazno boljši tako pri strmini naklonov frekvenčnega odziva kot pri večjem dušenju v zavornem pasu (za 10Db). To lahko jasno vidite na sliki 1. Če nameravate na TRX delati predvsem v visokofrekvenčnih območjih - nima smisla uporabljati več kot 8 kvarcev - v tej možnosti dobimo skoraj raven vrh frekvenčnega odziva (neenakomernost tudi pri "lenih" nastavitvah filtra ne presega 2Db) in minimalne izgube sprejetega signala. Če ne potrebujemo največjega "vohanja" oddajnika-sprejemnika, ampak se nameravamo "boriti za mesto pod soncem" na nizkofrekvenčnih pasovih, potem je možnost 6 + 4 boljša. Mimogrede, o pravilnosti uporabe "lokomotiv" kaskad s filtri, sestavljenimi iz manj kot osmih plošč, sem se ponovno prepričal v komunikaciji z Anatolijem UA1OJ, enim od avtorjev programa za izračun kvarčnih filtrov. Tu so njegovi zaključki - »Nikoli nisem naletel na dušenje filtra 2-3Db. Pogosteje je bilo 6,5-8Db. Tudi demo (demo različica programa za izračun kvarčnega filtra, pojasnilo UT2FW) pomaga preveriti to. In njegovi rezultati so blizu mojim praktičnim meritvam.« Takšne vrednosti slabljenja so najpogosteje pridobljene v filtru z 8 votlinami iz naključno izbranega ali sploh ne izbranega, ampak kupljenega, kar je bilo ponujeno na radijskem trgu. Zdaj pa si predstavljajte, če bi zaradi razvpite selektivnosti v sosednjem kanalu vgradili »standardni komplet« (enega z 8, drugega s 4) takšnega kvarca. Po mojem mnenju sploh ne moramo iskati problema "združljivosti" sosednjih postaj v številu kvarca v filtrih, temveč v kakovosti delovanja izhodnih stopenj oddajnikov! Kaj je dobro, če je v oddajnik-sprejemnik nameščen celo visokokakovosten blagovni znamkni multi-buck filter - če sosed vklopi dva "rogata", ki ju zibata dva GK-71? Niti ne gre za izhodno moč, ampak za neumnost uporabnika takšne pošasti - ko so vsi gumbi obrnjeni v desno do konca... Uporabite lahko dva GU-84B in ne motite niti bližnjih niti daljnih sosedov. Lahko pa uporabite tudi izhodno stopnjo na GU-29 - "v svetlobnem načinu pri 300 V na anodi - iztisnite pol ampera toka" - tisti, ki delajo v nizkofrekvenčnih območjih, me bodo popolnoma razumeli .... No, to je tema za drug članek.

Za oblikovalsko javnost bo zanimivo videti notranjost sodobnega buržoaznega TRX. Prilagam fotografijo glavne plošče RX-TX skupaj s sintetizatorskim blokom (zaščitena škatla s tremi tuljavami, pokrov je bil odstranjen za ogled notranjosti) FT-817, ki ga uporabljam kot kontrolni sprejemnik. Je odprt in deluje 0,1-156MHz, 420-470MHz. Jasno je, da me je kot amaterja spajkanja zanimalo raziskovanje njegovih značilnosti. Skratka, frekvenčni odziv sprejemne poti s filtrom muRata CFJ455K približno ustreza frekvenčnemu odzivu "prenosnega TRX" z glavno ploščo št. 2. Filter z blagovno znamko ima nekoliko večjo pravokotnost na strani spodnjega pobočja - to je opazno tudi pri poslušanju oddaje. Toda poskusite vprašati o stroških takega filtra - in šele nato sklepajte, kaj je boljše in kaj slabše ...

FT-817 podjetja Yaesu.

Izhodna moč te naprave je s strani podjetja deklarirana kot 5 W, v resnici pa je 2,8 W v načinu SSB, tako da od nje ne boste mogli dobiti veliko izhodne moči. Počasi pripravljam dokončan dizajn za zunanji silos s Pout do 200W za take TRX-je. V eni škatli velikosti 1:1 kot »prenosni TRX« so silos, krmilni sistem, merilnik SWR in napajalnik. Informacije o pripravljenosti se bodo pojavile na moji spletni strani in najverjetneje v reviji "Radiohobby", saj najhitreje pripravlja publikacije. Ali morda, če je čas in želja za to in podroben pregledni članek - kakšna "milnica" je FT-817 in s čim bi jo morali "zaužiti"??? Še več, nekaj časa je bilo mogoče izvajati resnične primerjave FT-817 s FT-100D, TS-870 in zaključki (vsaj zame J) so bili seveda pripravljeni.

Nekateri "repetirji" so opazili "nezadušen" nedelujoč stranski pas v različici 4+4, zlasti s povečanjem omejitve signala do maksimuma. To pri uporabi takih filtrov ni presenetljivo. Spodnji naklon lestvenih filtrov je zategnjen in del nedelujočega stranskega traku "plazi skozi". Edino vprašanje je, kako ga zatreti glede na frekvenco. Na sliki št. 1 navpična črta prikazuje približno lokacijo frekvence referenčnega oscilatorja (običajno 300-400 Hz pod točko na spodnjem pobočju pri ravni -6 dB) na spodnjem pobočju filtra - Fop . Imeti morate tako strm spodnji naklon frekvenčnega odziva, da zagotavlja dušenje vsaj 50Db na frekvenci referenčnega oscilatorja (to so točno tisti multi-buck filtri, ki so opisani zgoraj) - če si zadate nalogo dušiti “ vse možne in nepredstavljive stranske učinke« v enem zamahu. Pri različici filtra s 4 votlinami je dušenje v bližini referenčne frekvence 18-20Db, pri filtru s 6 votlinami pa 22-30Db. Torej, če povečamo največjo omejitev signala in ga prenesemo skozi 4 kvarca in celo ojačamo tak signal z žarnico GU81M (v "svetlobnem" načinu - pri 1500 V na anodi! L) - bodo sosedje "navdušeni" ”... Na to sem opozoril že v opisu “Prenosni TRX.” Spodaj podajam teoretično izračunane "slike" enega šestkristalnega ZQ in kombiniranega frekvenčnega odziva na enem grafu treh-štiri-šestkristalnih filtrov.

Ne smemo govoriti o "enostavnem" zatiranju nedelujoče strani, temveč o zatiranju le-te glede na razglasitev glede na frekvenco referenčnega oscilatorja. Jasno je, da bo zatiranje drugačno, če se zmanjša na referenčno frekvenco, na primer pri 500 Hz ali 3 KHz. Približno sredina navideznega prepustnega pasu (predstavljajte si zrcalni frekvenčni odziv filtra levo od referenčne frekvence) "nepritrjenega" stranskega pasu bo pod frekvenco referenčnega oscilatorja za 2 KHz - to je v teoretično izračunanem 6-kristalu frekvenca filtra 8860,5 MHz - slabljenje na njem je -70 dB, kar je povsem dovolj za ta razred oddajnikov. Seveda se v resnici velikokrat izkaže še slabše, kar je povezano tako s kakovostjo izdelave samih filtrov kot s kakovostjo izdelave in konfiguracije matične plošče. Mimogrede, če želite izračunati in videti frekvenčni odziv filtrov iz tistih kvarčnih kristalov, ki so bili po naključju kupljeni na radijskem trgu in ni želje, da bi jih najprej izdelali (ker ste preveč leni in jih res ni inštrumenti) v ta namen priporočam, da posebno pozornost posvetite programu za izračun kvarčnih filtrov, katerega demo različico mi je med pripravo tega članka prijazno posredoval Anatolij UA1OJ. Programa ni sestavil samo programer, ki si megleno predstavlja, "kaj so te majhne železne škatle?", ampak pod budnim očesom radijca, ki iz prve roke ve, kako se takšne "škatle" sestavljajo. Čeprav mi je po duhu bližje praktična izdelava in testiranje frekvenčnega odziva na napravah prave filtrirne zasnove kot pa “teoretiziranje” z uporabo računalniških gumbov…..

Frekvenčni odziv od konca do konca TRX RA3AO, izmeril Georgy UT5ULB -

Pri preverjanju in nastavitvah IF poti s kvarčnimi filtri ali posameznimi kvarčnimi filtri ima večina radioamaterjev problem, kje dobiti testni signal. Ni vedno mogoče meriti parametrov posredno z mešalniki sprejemnikov. Vsi razpoložljivi in razmeroma poceni natančni večnamenski merilni generatorji ne pokrivajo frekvenčnega območja 30...90 MHz ali pa stabilnost običajnih RF generatorjev (s frekvenčno funkcijo frekvence) ne bo omogočala natančnega merjenja in prilagajanja karakteristik kvarca. filtri. Toda pogosteje kot ne, takšne opreme preprosto ni na voljo in je nesmiselno kupiti drag generator samo za to delo.

Ta članek opisuje dvokanalni napetostno krmiljeni oscilator (VCO) z majhnim (nekaj deset kilohercev) območjem uglaševanja, središčno frekvenco 2...90 MHz, izhodnim uporom 50 Ohmov in izhodnim signalom z vrhom - območje vrha 100...300 mV. Naprava je zasnovana tako, da deluje kot del merilnika frekvenčnega odziva namesto merilnika frekvenčnega odziva in lahko deluje tudi skupaj z drugim generatorjem žagastih signalov.

Da bi dosegli stabilno delovanje VCO, so bili uporabljeni poceni in dostopni keramični resonatorji kot elementi za nastavitev frekvence za frekvence 2...12 MHz in nadaljnje množenje frekvence. Seveda bi sodobna elementna baza omogočala reševanje istega problema z DDS generatorji ali generatorji s PLL (z mikrokontrolerjem in pripadajočo programsko opremo), vendar bi bila kompleksnost takšne naprave večja od kompleksnosti testirane opreme. Zato je bil cilj izdelati preprost generator z razpoložljivimi elementi in se ne ukvarjati z izdelavo induktorjev ter napravo nastaviti s preprostimi merilnimi instrumenti.

Naprava je razdeljena na ločene funkcionalne enote, ki se lahko montirajo ali ne, odvisno od potreb lastnika. Na primer, če imate večnamenski DDS generator, potem ne morete sestaviti generatorjev in uporabiti samo frekvenčne množitelje in glavni filter, da dosežete končno frekvenco. Da bi se izognili nestabilnemu delovanju, priporočam uporabo izključno CMOS mikrovezja serije 74ACxx v visokofrekvenčnem delu.

Plošča naprave (slika 1) dimenzij 100x160 mm je zasnovana tako, da jo lahko izdelate enostransko (zgornja stran, na kateri so vsi elementi razen premostitvenih žic) ali dvostransko, če nameravate napravo uporabljajte pri frekvencah nad 25 MHz. Številčenje elementov na diagramu vezja in plošči se začne s številko, dodeljeno vozlišču, v katerem so vključeni. Na sl. Slika 2 prikazuje namestitev elementov na enostransko različico plošče. V tem primeru so zatiči mikrovezja v paketu DIP spajkani s strani tiskanih vodnikov, kar zahteva posebno skrb.

riž. 1. Plošča naprave dimenzij 100x160 mm

riž. 2. Namestitev elementov na enostransko različico plošče

Keramični resonatorji imajo dobro kratkotrajno frekvenčno stabilnost, kar omogoča uporabo njihovega signala za nastavitev kvarčnih filtrov in zanesljivo merjenje njihovih strmin. Medresonančni interval takšnih resonatorjev je za red velikosti večji kot pri kvarčnih. Brez težav se lahko potegnejo v frekvenci za +0,3 ... -2% nominalne vrednosti. V tabeli Na sliki 1 so prikazani glavni parametri piezokeramičnih resonatorjev, kupljenih leta 2015 v Rusiji, in njihovo frekvenčno območje za nastavitev za primer izdelave generatorja na osnovi logičnih elementov mikrovezja 74AC86.

Tabela 1

Vrsta resonatorja 1)	Nazivna frekvenca, MHz	Število zatičev	Najmanjša frekvenca 2), MHz	Najvišja frekvenca 3), MHz

1) P - resonatorji serije ZTA, PC - resonatorji serije ZTT (z vgrajenimi kondenzatorji), D - diskriminator (za uporabo v FM detektorjih). 2) Z dvema kondenzatorjema 280 pF. 3) Z dvema kondenzatorjema po 20 pF.

Keramični resonatorji za višje frekvence (več kot 13 MHz) so očitno izdelani z drugačno tehnologijo in njihovo frekvenčno uravnavanje je zelo majhno. Resonatorji serije ZTT imajo vgrajene kondenzatorje, zato jih je veliko težje uglasiti po frekvenci in ni vedno mogoče dobiti nazivne frekvence.

V tabeli 2 prikazuje najpogostejše vrednosti IF frekvence v različnih radijskih sprejemnih napravah (RPU) in oddajnikih ter možnosti za generiranje teh frekvenc z uporabo keramičnih resonatorjev. Analiza zahtevanih koeficientov množenja ali deljenja bo razkrila potrebo po uporabi množenja z dva za razširitev števila možnih možnosti in zagotavljanje kakovosti signala.

tabela 2

ČE, MHz	Glavna aplikacija	Frekvenca generatorja, MHz
ČE, MHz	Glavna aplikacija	Možnost 1	Možnost 2	Možnost 3	Možnost 4
	Domači oddajniki
	Domači oddajniki
	Domači oddajniki
	Domači oddajniki
	Domači oddajniki
	Domači oddajniki
	Standardno
	Oddajnik-sprejemnik IC R-75
	CB oddajniki
	Standardno
	Civilni RPU
	Standardno

	Oddajniki YAESU
	Oddajniki
	Gospodinjske krmilne enote
	Oddajniki
	Oddajniki
	Oddajniki
	Oddajniki
	Oddajniki
	Oddajniki
	Gospodinjske krmilne enote

	oddajniki ICOM
	RPU Brigantina
	Oddajniki
	Oddajniki
	Oddajnik-sprejemnik IC R-75
	Oddajniki

	RPU EKD (BDP)
	Oddajniki
	Oddajniki
	Oddajniki
	Oddajniki
	Oddajniki
	Domače radijske krmilne enote

Za razumevanje delovanja predlaganih frekvenčnih množiteljev bom na kratko predstavil pomembne parametre spektrov izhodnih signalov logičnih elementov CMOS serije 74AC. Ti hitri elementi delujejo z napajalno napetostjo 2 ... 6 V, brez kapacitivnega bremena pa je minimalni čas vzpona izhodnih impulzov 1 ns, kar omogoča pridobivanje pomembnih spektralnih komponent do frekvence 250 MHz. Hkrati je izhodni upor elementov približno 25 ohmov, kar olajša pridobivanje pomembne energije iz višjih harmonskih komponent. Prenosna karakteristika logičnih elementov te serije je simetrična, izhodna stopnja pa ima enako nosilnost in preklopno hitrost za uhajajoči in uhajajoči tok. Tako se lahko izhodni signal logičnih elementov in flip-flopov serije 74ACxx do frekvenc 30 MHz šteje za idealnega in vse zakone matematike, povezane s spektri impulznih signalov, je mogoče uporabiti v praksi z visoko natančnostjo.

Pravokotni signal z enakim trajanjem impulza t in premorom t p je tako imenovan kvadratni val (faktor delovanja Q = T/t in = 2, kjer je T obdobje ponavljanja impulza T = t in +t p, včasih pa izraz " obratni cikel«, inverzni delovni cikel K = 1/Q), vsebuje v spektru poleg prvega harmonika (F 1 = 1/T - osnovna frekvenca) tudi lihe harmonike (2n+ 1)F 1, kjer je n = 1, 2, 3.... V praksi lahko dušenje sodih harmonikov doseže 40 dB brez uporabe posebnih ukrepov, za dosego dušenja do 60 dB pa je potrebno zagotoviti dolgoročno stabilnost parametrov elementov z uporabo OOS in z dodatno skrbno nastavitvijo.

Izkušnje so pokazale, da frekvenčni delilniki na dvoje (D flip-flop in JK flip-flop serije 74ACxx ter frekvenčni delilnik 74AC4040) na frekvencah do 4 MHz zagotavljajo tako dušenje do 60 dB. Pri izhodni frekvenci 30 MHz se zmanjša na 30 dB, pri frekvencah nad 100 MHz pa ni izrazitega dušenja sodih harmonikov.

Prav kvadratni val je zato še posebej pomemben pri frekvenčnih množilnikih zaradi relativne čistosti spektra, ki poenostavi nadaljnje filtre. Zaradi tega ima predlagana naprava elemente za prilagajanje simetrije signala. Skoraj idealne izhodne karakteristike elementov serije 74ACxx omogočajo, brez uporabe spektralnega analizatorja z uporabo nastavitvenih elementov, pridobitev želene oblike signala z merjenjem povprečne enosmerne napetosti na izhodu. Zatiranje sodih harmonikov do 40...50 dB pri frekvencah do 20 MHz je doseženo brez težav.

Obratovalni cikel (delovni faktor) izhodnega signala je mogoče izmeriti z digitalnim multimetrom v načinu merjenja enosmerne napetosti (R vhod ≥ 10 MΩ), ne da bi spremenili mejo merjenja (slika 3). Najprej je multimeter kalibriran, za to je povezan z uporom z uporom 33 ... 100 kOhm na napajalne vode (neposredno na ustrezne sponke mikrovezja). Ker je vhodni upor multimetra 10 MOhm, bodo njegovi odčitki (Uk) za 0,3...1% manjši od napajalne napetosti. Upor skupaj z vsemi kapacitivnostmi žic in vhodom multimetra tvori nizkopasovni filter za visokofrekvenčni signal. Če je na izhodu logičnega elementa impulzni signal s Q = 2, bo multimeter pokazal U izhod = 0,5U k Na sliki. Slika 4 prikazuje spekter signala na izhodu generatorja mikrovezja 74AC86 brez kakršnih koli posebnih izravnalnih ukrepov; zatiranje drugega harmonika glede na prvo je približno 36 dB. To ni zelo dobro za delo s frekvenčnimi množitelji.

riž. 3. Merjenje delovnega cikla (faktor obratovanja) izhodnega signala

riž. 4. Spekter signala na izhodu generatorja mikrovezja 74AC86

Če je simetrija izhodnega signala motena, so lahko druge spektralne komponente potlačene. Na primer, ko je Q = 3 (slika 5), so harmoniki, ki so večkratniki treh, potlačeni v izhodnem signalu (slika 6). Vzpostavitev takega načina se izvede tudi z uporabo multimetra, vendar morate le dobiti povprečno napetost U = 0,333U k (ali 0,666U k). Ta možnost je še posebej zanimiva, če morate pomnožiti z dva ali štiri. Pri višjih harmonikih že stroški filtrov otežujejo praktično uporabo te možnosti.

riž. 5. Spekter signala

riž. 6. Spekter signala

Tako je kvadratni val idealen za pridobivanje lihih harmonikov signala, do sedmega. Višji so že močno oslabljeni, njihova ekstrakcija pa bi zahtevala kompleksne filtre in ojačevalnike. Drugi in četrti harmonik je najbolje doseči z delovnim ciklom izhodnega signala Q = 3. Če so v spektru potrebni vsi bližnji harmoniki, morate nastaviti Q = 2,41 (K = 41,5 %).

Tukaj je pomembna opomba. Včasih se zgodi, da motnje lokalnega oscilatorja ali lastnega PLL sistema mikrokontrolerja "tavajo" v sprejemniku. S spretno izbiro delovnega cikla signala ure lahko zatrete nekatere moteče harmonike. Toda na splošno se lahko celotno ozadje harmonikov iz signala ure zmanjša, če je njegov delovni cikel privzeto nastavljen na natančno Q = 2.

Predlagana naprava v glavnem uporablja logične elemente CMOS, ki delujejo v linearnem načinu. Za to se uporablja pretvorniški način (če je element z dvema vhodoma, je drugi vhod priključen na skupno žico ali napajalni vod) in uvedena je povratna informacija DC (slika 7), da se ohrani delovna točka na sredini prenosna značilnost. Upor R3 zagotavlja OOS, s pomočjo uporov R1 in R2 pa lahko premaknete položaj delovne točke na karakteristiki prenosa. To vezje vam omogoča tudi uravnoteženje logičnih elementov serije 74xCTxx, ki imajo preklopni prag približno 1,2 V (z napajalno napetostjo 3,3 V). Kriterij za pravilno nastavitev je nastavitev izhodne napetosti na 50 % napajalne napetosti. Upornost upora R2 je izbrana čim večja, tako da ima manjši vpliv na tokokroge vhodnega signala.

riž. 7. Diagram naprave

Naklon prenosne karakteristike ustreza povečanju napetosti 30...40 dB. Zato vhodni signal z napetostjo nekaj deset milivoltov že povzroči spremembo izhoda od nič do maksimuma. Za zmanjšanje hrupa pri preklopu iz enega stanja v drugo je treba na vhodu zagotoviti določeno stopnjo naraščanja signala (za serijo 74ACxx - približno 125 mV/ns). V tem primeru obstaja spodnja mejna frekvenca, pri kateri se med prehodom skozi aktivni del karakteristike ne pojavi moteči šum ali samovzbujanje.

Če je na vhodu logičnih vrat omogočeno vzporedno vezje LC, se lahko dovajajo vhodni signali z nižjo frekvenco brez povzročanja šuma. Pri napajalni napetosti 3,3 V pri frekvenci 3 MHz je minimalno nihanje napetosti 0,5...1 V. Za delovanje pri nižjih frekvencah je potrebno uporabiti logične elemente serije 74HCxx, MM74Cxx, 40xx.

Na podlagi elementa IZKLJUČNEGA ALI (čip 74AC86) lahko enostavno naredite množitelj frekvence za dva, če se signal na en vhod prenese neposredno, na drugi vhod prek zakasnilne črte, ki temelji na vezju RC (slika 8). Če je časovna konstanta RC vezja (τ) bistveno manjša od periode ponavljanja impulza T, bomo ob vsakem padcu vhodne napetosti na izhodu dobili kratke impulze, to pomeni, da se je število impulzov (in s tem njihova frekvenca) podvojilo. Ko se zakasnitev (časovna konstanta RC vezja) na kondenzatorju C1 poveča, signal postane trikoten in njegova amplituda se zmanjša, zato se natančnost preklopa zmanjša in kakovost signala se poslabša - fronte "lebdijo" s šumom. Tak multiplikator deluje stabilno pri τ

riž. 8. Frekvenčni množitelj

Spekter izhodnega signala bo v primeru Q = 3 še čistejši (slika 9). V tem primeru bo množitelj "dal" harmonike na izhodu pri frekvencah 2F 1, 4F 1, 8F 1, 10F 1, 14F 1, 16F 1 itd.). Samo harmoniki na 2F 1 in 4F 1 so praktični pomembni, pomaga pa dušenje harmonikov s frekvencami F 1, 3F 1, 5F 1 in 6F 1. S to nastavitvijo mora biti izhod U izhod = 0,333U k.

riž. 9. Izhodni spekter

riž. 10. Spekter signala

Blokovna shema merilnega generatorja je prikazana na sl. 11. Vezje zagotavlja dva generatorja (G1, G2) enake zasnove za razširitev funkcionalnosti naprave. Za njimi pride do vmesnega množenja frekvenc v frekvenčnem množilniku-delilniku U1 ali frekvenčnem množilniku U2. Množilec je ena, dve, tri ali štiri. Poleg tega je v frekvenčnem množilniku-delilniku U1 mogoče frekvenco signala pred množenjem deliti z dva ali štiri. V mešalniku se na izhodu elementa DD1 in po nizkopasovnem filtru Z3 (mejna frekvenca - 100 kHz) generira signal na frekvenci F = |n 1 F pištola1 - n 2 F pištola2 |. Mešalnik deluje tudi na harmonike.

riž. 11. Blokovna shema merilnega generatorja

Modulator vsebuje elemente DD2, DD3, Z1 in Z2, ki tvorijo potreben delovni cikel signala za zadnjo stopnjo množenja. Pri delovnem ciklu Q = 2 elementa Z1 in Z2 nista potrebna. DD4 in DD5 delujeta kot puferski ojačevalnik, poleg tega ju je mogoče pulzno modulirati.

Generator G3 generira kratke impulze za simulacijo impulznega šuma, aktivira se z visoko stopnjo signala SPON. Če se njegova frekvenca zmanjša za 100 ... 1000-krat (s povečanjem zmogljivosti ustreznih kondenzatorjev), se lahko dinamika AGC ali dušilnik hrupa prilagodi v RPU.

S pomočjo filtrov Z4 in Z5 se želeni harmonik izolira, ojačevalnika A2 in A3 pa dajeta signalom zahtevano raven. Na izhodu GEN-3 lahko z mostičkoma S1 in S2 ustvarite kombiniran signal.

Napajalna enota (PSU) zagotavlja napetost 3,3 V komponentam naprave, obstaja pa tudi izhodna napetost +3,9 V za napajanje opreme z nizko porabo energije, ki se preskuša (TECSUN, DEGEN radio, itd.). napajalnika se lahko napaja z napetostjo +5 V iz vrat USB ali polnilnika mobilnega telefona, pa tudi iz nestabiliziranega omrežnega napajanja z izhodno napetostjo 5...15 V. Tok, ki ga porabi naprava odvisno od frekvence generatorjev in pri polni opremi ne presega 70 mA.

Naslednji del članka bo podroben opis vezja naprave in nekaj posebnih primerov njegove konfiguracije za delovanje na IF-jih, ki se pogosto pojavljajo v amaterskih radijskih krmilnih enotah.

Preprost in poceni filter za SSB

Vorontsov A. RW6HRM kot alternativo elektromagnetnim poljem predlaga uporabo preprostega in, kar je najpomembneje, poceni vezja kvarčnega filtra. Članek je pomemben zaradi pomanjkanja in visokih stroškov teh elementov.

V zadnjem času se v internetnih publikacijah zelo pogosto pojavljajo "solze" začetnih radioamaterjev, pravijo, da je težko dobiti EMF, je drago, kvarčni filter je težko izdelati, potrebni so instrumenti itd. Dejansko je zdaj precej problematično dobiti dober nov EMF, kar se ponuja na trgu, je globoko izkoriščeno brez zagotovila za normalno delovanje in zgraditi kvarčni filter celo na komercialno dostopnem kvarcu pri 8,86 MHz brez ustreznega nadzora in merilne opreme, »na kukalo«, nemogoče. Na prvi pogled situacija ni tako dobra ...

Vendar pa obstaja možnost, da naredite preprost kvarčni filter za nizkofrekvenčni SSB oddajnik ali sprejemnik in sprejemnik precej preprost in, kar je najpomembneje, poceni. Dovolj je, da se sprehodite po radijskih trgovinah in vidite "dvonožne" kvarčne kristale za prodajo za daljinske upravljalnike za frekvence od 450 do 960 kHz. Ti deli so izdelani z dokaj velikimi tolerancami na generiranih frekvencah, kar nam daje pravico izbire tako uporabljene vmesne frekvence kot pasovne širine filtra, ki ga izdelujemo. Naj takoj rezerviram: ideja ni moja, predhodno jo je testiral švedski radioamater HARRY LYTHALL, SM0VPO, in vas o njej samo obveščam (po tem, ko sem naredil nekaj filtrov).

Torej, kar potrebujemo za izbiro kvarca, je preprost tritočkovni generator in merilnik frekvence ali radijski sprejemnik z merilnikom frekvence, ki pokriva amaterski pas 160 metrov. Iz množice kvarcev moramo izbrati dva z razmikom generiranih frekvenc 1 - 1,5 kHz. Če uporabljamo kvarc pri frekvenci 455 kHz, potem je najprimerneje uglasiti njihov četrti harmonik (približno 1820 kHz, doseganje razmika 4 - 4,5 kHz), če pa 960 kHz, potem na drugo (1920 kHz, razmik 2 - 2, 5 kHz).

Vezje CL1 v tem primeru je obremenitev prejšnje stopnje ojačevalnika; to je standardno 455 kHz vezje katerega koli AM sprejemnika tuje proizvodnje. Uporabite lahko tudi podatke iz radioamaterske literature za domača vezja pri frekvenci 465 kHz, pri čemer zmanjšate število obratov za 5%. Pike označujejo začetek komunikacijskih tuljav L2 in L3, zanje zadostuje 10–20 ovojev. Povsem mogoče je namestiti filter takoj za mešalnikom, na primer obroč s štirimi diodami. V tem primeru boste že dobili transformator 1: 1: 1, ki ga je mogoče izdelati na obroču F600 z zunanjim premerom 10 - 12 mm, število obratov zvite trojne žice PEL-0,1 - 10 - 30. Kondenzator C v primeru transformatorja seveda ni potreben. Če je druga stopnja ojačevalnika izdelana na tranzistorju, potem lahko v osnovnem vezju za nastavitev toka uporabimo upor 10 kOhm, potem izolacijski kondenzator 0,1 μF ni potreben. In če se ta filter uporablja v preprostem vezju radijskega vezja, se lahko upor odstrani.

Sedaj moramo iz preostalega kupa kremena izbrati primernega za referenčni oscilator. Če izberemo kvarc pri 455 kHz na vrednosti, navedene v diagramu, potem bomo na izhodu filtra dobili spodnji stranski pas, če bomo pri 454 kHz dobili zgornji. Če kremena ni več, je povsem mogoče sestaviti referenčni oscilator s tritočkovnim kapacitivnim vezjem in z izbiro njegove frekvence prilagoditi nastali filter. V tem primeru mora biti generator izdelan s povečanimi ukrepi glede njegove toplotne stabilnosti.

Uglaševanje lahko izvajamo tudi na posluh z nosilci radijskih postaj, vendar bomo ta užitek prepustili bolj ali manj izkušenim »glasbenikom«. Za nastavitev bi bilo dobro imeti generator zvoka in osciloskop. Signal iz generatorja zvoka s frekvenco 3 - 3,3 kHz napajamo v mikrofonski ojačevalnik (ob predpostavki, da je filter že v oddajnem vezju), na izhod filtra priključimo osciloskop in premaknemo frekvenco referenčnega oscilatorja. dokler se nivo izhodnega signala po filtru minimalno ne zmanjša. Nato preverimo spodnjo mejo prenosa filtra z uporabo frekvence 300 Hz iz zvočnega generatorja na vhod mikrofona. Mimogrede, za povečanje spodnje meje prenosne pasovne širine mikrofonskega ojačevalnika na zvočnih frekvencah je dovolj, da namestite prehodne kondenzatorje z zmogljivostjo približno 6800 pF ali manj, za zgornjo mejo pa bi v vsakem primeru dobro je namestiti vsaj nizkopasovni filter z eno povezavo.

To je vse. Kot lahko vidite, pri izdelavi tega filtra ne boste imeli velikih stroškov, signal pa bo precej predstavljiv. Seveda ga zaradi njegove enostavnosti ni več priporočljivo uporabljati v oddajnikih druge kategorije, a za 1,8 - 7 MHz bo več kot dovolj. Glede na rezultate meritev ta klasična zasnova popolnoma sovpada s tisto, ki je opisana v referenčnih knjigah (na primer Kratkovalovni priročnik Bunina in Yaylenka) - spodnji del karakteristike je nekoliko zategnjen. Slabljenje v prepustnem pasu je približno 1 - 2 dB, odvisno od kakovosti uporabljenih resonatorjev. Če pa najdeš še cenejši način za oddajanje z SSB (razen faze) - sporoči

Izboljšanje frekvenčnega odziva kvarčnega filtra "Leningrad".

S. Popov RA6CS

Pri izvedbi frekvenčnih filtrov je treba upoštevati posebnosti njihove uporabe. Prej smo že razpravljali o tem, da so aktivni filtri (najpogosteje) priročni za uporabo za izvajanje relativno nizkoprepustnih filtrov. Primeren je za uporabo v frekvenčnem območju od sto kilohercev do sto megahercev. Izvedbe teh filtrov so precej priročne za izdelavo in v nekaterih primerih jih je mogoče prilagoditi frekvenci. Vendar pa imajo nizko stabilnost parametrov.

Vrednost upora uporov v filtru ni konstantna. Spreminja se glede na temperaturo, vlažnost ali staranje elementov. Enako lahko rečemo o vrednosti kapacitivnosti kondenzatorja. Posledično se spremenijo nastavitvene frekvence polov filtra in njihovi faktorji kakovosti. Če so ničelne stopnje ojačanja filtra, se spremenijo tudi njihove nastavitvene frekvence. Zaradi teh sprememb filter spremeni svoj . Za tak filter pravijo, da "razpade"

Podobna situacija se zgodi pri pasivnih LC filtrih. Res je, da je v LC filtrih odvisnost pola ali ničelne frekvence manj odvisna od vrednosti induktivnosti in kapacitivnosti. Ta odvisnost je sorazmerna s kvadratnim korenom, v nasprotju z linearno odvisnostjo v vezjih RC. Zato imajo LC vezja večjo stabilnost parametrov (približno 10 −3).

Z uporabo določenih ukrepov (kot je uporaba kondenzatorjev s pozitivnim in negativnim TKE, termična stabilizacija) lahko stabilnost parametrov opisanih filtrov izboljšamo za red velikosti. Vendar pri ustvarjanju sodobne opreme to ni dovolj. Zato so se od 40. let 20. stoletja naprej iskale stabilnejše rešitve.

Med raziskavo je bilo ugotovljeno, da imajo mehanske vibracije, zlasti v vakuumu, manjše izgube. Filtri so bili razviti na glasbenih vilicah in strunah. Mehanske vibracije so bile vzbujene in nato odstranjene z induktorji z uporabo magnetnega polja. Vendar se je izkazalo, da so ti modeli dragi in okorni.

Nato so začeli pretvorbo električne energije v mehanske vibracije izvajati z magnetostrikcijskimi in piezo učinki. To je omogočilo zmanjšanje velikosti in stroškov filtrov. Kot rezultat raziskav je bilo ugotovljeno, da imajo največjo stabilnost frekvence nihanja plošče kremenčevega kristala. Poleg tega imajo piezoelektrični učinek. Zato so kvarčni filtri daleč najpogostejša vrsta visokokakovostnih filtrov. Notranja struktura in videz kvarčnega resonatorja sta prikazana na sliki 1.

Slika 1. Notranja struktura in videz kvarčnega resonatorja

Enokristalni resonatorji se redko uporabljajo v kristalnih filtrih. To rešitev običajno uporabljajo radioamaterji. Trenutno je veliko bolj donosno kupiti že pripravljen kvarčni filter. Poleg tega trg običajno ponuja filtre za najpogostejše vmesne frekvence. Proizvajalci kvarčnih filtrov uporabljajo drugo rešitev za zmanjšanje dimenzij. Na eno kvarčno ploščo sta naložena dva para elektrod, ki tvorita dva akustično povezana resonatorja. Videz kremenčeve plošče s podobnim dizajnom in risba ohišja, kjer je nameščena, sta prikazana na sliki 2.

Slika 2. Videz kvarčne plošče z dvema resonatorjema, risba ohišja in videz kvarčnega filtra

Ta raztopina se imenuje kvarčni par. Najenostavnejši kvarčni filter je sestavljen iz enega para. Njegova grafična oznaka je prikazana na sliki 3.

Slika 3. Grafična oznaka kvarčnega para

Kvarčni dvojnik je električno enakovreden vezju pasovnega filtra z dvema sklopljenima vezjema, prikazanima na sliki 4.

Slika 4. Dvokrožno filtrsko vezje, enakovredno kvarčnemu dvojčku

Razlika je v dosegljivem faktorju kakovosti vezij in s tem v pasovni širini filtra. Ojačanje je še posebej opazno pri visokih frekvencah (desetine megahercev). Kvarčni filtri četrtega reda so izdelani iz dveh parov, ki sta med seboj povezana s kondenzatorjem. Vhod in izhod teh dveh nista več enakovredna, zato sta označena s piko. Diagram tega filtra je prikazan na sliki 5.

Slika 5. Vezje kvarčnega filtra četrtega reda

Filtri L1C1 in L2C3, kot običajno, so zasnovani tako, da preoblikujejo vhodni in izhodni upor in jih pripeljejo na standardno vrednost. Na podoben način so zgrajeni kvarčni filtri osmega reda. Za njihovo izvedbo se uporabljajo štirje kvarčni dvojčki, vendar je za razliko od prejšnje različice filter izdelan v enem ohišju. Shematski diagram takega filtra je prikazan na sliki 6.

Slika 6. Shematski diagram kvarčnega filtra osmega reda

Notranjo zasnovo kvarčnega filtra osmega reda je mogoče preučiti s fotografije filtra z odstranjenim pokrovom, ki je prikazana na sliki 7.

Slika 7. Notranja zasnova kristalnega filtra osmega reda

Fotografija jasno prikazuje štiri dvojne kvarčne kondenzatorje in tri kondenzatorje za površinsko montažo (SMD). Podobna zasnova se uporablja v vseh sodobnih filtrih, tako prodornih kot površinsko nameščenih. Uporabljajo ga tako domači kot tuji proizvajalci kvarčnih filtrov. Med domačimi proizvajalci lahko imenujemo JSC Morion, LLC NPP Meteor-Kurs ali skupino podjetij Piezo. V seznamu referenc so navedeni nekateri tuji proizvajalci kvarčnih filtrov. Upoštevati je treba, da je zasnovo, prikazano na sliki 7, mogoče enostavno implementirati v ohišja za površinsko montažo (SMD).

Kot lahko vidimo, zdaj ni nobenega problema pri nakupu že pripravljenega kvarčnega filtra minimalnih dimenzij in po dostopni ceni. Uporabljajo se lahko za oblikovanje visokokakovostnih sprejemnikov, oddajnikov, oddajnikov ali drugih vrst radijske opreme. Za lažjo navigacijo med tipi kvarčnih filtrov, ki so na voljo na trgu, predstavljamo graf tipičnih odvisnosti amplitudno-frekvenčnega odziva od števila resonatorjev (polov), ki ga je podalo SHENZHEN CRYSTAL TECHNOLOGY INDUSTRIAL