îndoi. Arhive de categorii: Probleme de diagramă Forța longitudinală într-o grindă

numara grindă pentru îndoire există mai multe opțiuni:
1. Calculul sarcinii maxime pe care o va suporta
2. Selectarea secțiunii acestei grinzi
3. Calculul tensiunilor maxime admisibile (pentru verificare)
sa luam in considerare principiul general al selecției secțiunii grinzii pe două suporturi încărcate cu o sarcină uniform distribuită sau o forță concentrată.
Pentru început, va trebui să găsiți un punct (secțiune) în care va exista un moment maxim. Depinde de suportul grinzii sau de terminarea acesteia. Mai jos sunt diagrame ale momentelor încovoietoare pentru schemele care sunt cele mai comune.

După găsirea momentului încovoietor, trebuie să găsim modulul Wx al acestei secțiuni conform formulei din tabel:

În plus, când împărțim momentul încovoietor maxim la momentul de rezistență într-o secțiune dată, obținem efort maxim în grinda iar această solicitare trebuie să o comparăm cu solicitarea pe care o poate suporta în general fasciculul nostru dintr-un anumit material.

Pentru materiale plastice(otel, aluminiu etc.) tensiunea maxima va fi egala cu limita de curgere a materialului, dar pentru fragil(fontă) - rezistență la tracțiune. Putem găsi rezistența la curgere și rezistența la tracțiune din tabelele de mai jos.

Să ne uităm la câteva exemple:
1. [i] Vrei să verifici dacă o grindă I Nr. 10 (oțel St3sp5) de 2 metri lungime, încorporată rigid în perete, te poate rezista dacă te agăți de ea. Lăsați masa dvs. să fie de 90 kg.
În primul rând, trebuie să alegem o schemă de calcul.

Această diagramă arată că momentul maxim va fi în terminație, iar din moment ce fascicul nostru I are aceeași secțiune pe toată lungimea, atunci tensiunea maximă va fi în terminație. Să-l găsim:

P = m * g = 90 * 10 = 900 N = 0,9 kN

M = P * l = 0,9 kN * 2 m = 1,8 kN * m

Conform tabelului de sortiment al grinzii în I găsim momentul de rezistență al grinzii în I nr.10.

Acesta va fi egal cu 39,7 cm3. Convertiți în metri cubi și obțineți 0,0000397 m3.
În plus, conform formulei, găsim tensiunile maxime pe care le avem în grinda.

b = M / W = 1,8 kN/m / 0,0000397 m3 = 45340 kN/m2 = 45,34 MPa

După ce am găsit solicitarea maximă care apare în grinda, o putem compara cu efortul maxim admisibil egal cu limita de curgere a oțelului St3sp5 - 245 MPa.

45,34 MPa - dreapta, astfel încât acest fascicul în I poate rezista la o masă de 90 kg.

2. [i] Deoarece am primit o aprovizionare destul de mare, vom rezolva a doua problemă, în care vom găsi masa maximă posibilă pe care o poate suporta aceeași grindă în I nr. 10, de 2 metri lungime.
Dacă dorim să găsim masa maximă, atunci valorile limitei de curgere și a tensiunii care va apărea în fascicul, trebuie să echivalăm (b \u003d 245 MPa \u003d 245.000 kN * m2).

O îndoire longitudinală-transversală este o combinație a unei îndoituri transversale cu compresia sau tensiunea unei grinzi.

Când se calculează pentru încovoiere longitudinală-transversală, momentele încovoietoare în secțiunile transversale ale grinzii sunt calculate ținând cont de deviațiile axei sale.

Considerăm o grindă cu capete articulate, încărcată cu o sarcină transversală și o forță de compresiune 5 care acționează de-a lungul axei grinzii (Fig. 8.13, a). Să notăm deviația axei fasciculului în secțiunea transversală cu abscisa (luăm direcția pozitivă a axei y în jos și, prin urmare, considerăm deviațiile fasciculului ca fiind pozitive atunci când sunt îndreptate în jos). Momentul încovoietor M, care acționează în această secțiune,

(23.13)

aici este momentul încovoietor din acțiunea sarcinii transversale; - moment încovoietor suplimentar din forță

Deformarea totală y poate fi considerată a fi formată din deformarea care rezultă din acțiunea numai a sarcinii transversale și o deformare suplimentară egală cu cea cauzată de forța .

Deviația totală y este mai mare decât suma deflexiunilor rezultate din acțiunea separată a sarcinii transversale și a forței S, deoarece în cazul acțiunii numai a forței S asupra grinzii, deviațiile acesteia sunt egale cu zero. Astfel, în cazul îndoirii longitudinal-transversale nu este aplicabil principiul independenței acțiunii forțelor.

Când asupra grinzii acționează o forță de întindere S (Fig. 8.13, b), momentul încovoietor în secțiunea cu abscisă

(24.13)

Forța de tracțiune S conduce la o scădere a deformațiilor grinzii, adică deviațiile totale y în acest caz sunt mai mici decât deviațiile cauzate de acțiunea doar a sarcinii transversale.

În practica calculelor de inginerie, încovoiere longitudinal-transversală înseamnă de obicei cazul acțiunii unei forțe de compresiune și a unei sarcini transversale.

La o grindă rigidă, când momentele încovoietoare suplimentare sunt mici în comparație cu momentul, deviațiile y diferă puțin de deviațiile . În aceste cazuri, este posibil să se neglijeze influența forței S asupra mărimii momentelor încovoietoare și a deformărilor grinzii și să se calculeze pentru compresia centrală (sau tensiunea) cu încovoiere transversală, așa cum este descris în § 2.9.

Pentru o grindă a cărei rigiditate este scăzută, influența forței S asupra valorilor momentelor încovoietoare și a deformațiilor grinzii poate fi foarte semnificativă și nu poate fi neglijată în calcul. În acest caz, grinda trebuie calculată pentru încovoiere longitudinală-transversală, adică prin aceasta calculul pentru acțiunea combinată de încovoiere și compresie (sau tensiune), efectuate ținând cont de influența sarcinii axiale (forța S) asupra încovoierii. deformarea fasciculului.

Luați în considerare metodologia pentru un astfel de calcul folosind exemplul unei grinzi articulate la capete, încărcată cu forțe transversale îndreptate într-o direcție și cu o forță de compresiune S (Fig. 9.13).

Înlocuiți în ecuația diferențială aproximativă a unei drepte elastice (1.13) expresia momentului încovoietor M după formula (23.13):

[se ia semnul minus din fața părții drepte a ecuației deoarece, spre deosebire de formula (1.13), aici direcția descendentă este considerată pozitivă pentru deviații] sau

Prin urmare,

Pentru a simplifica soluția, să presupunem că deviația suplimentară variază sinusoid de-a lungul lungimii fasciculului, adică că

Această ipoteză face posibilă obținerea unor rezultate suficient de precise atunci când pe grinda este aplicată o sarcină transversală, îndreptată într-o direcție (de exemplu, de sus în jos). Să înlocuim deviația din formula (25.13) cu expresia

Expresia coincide cu formula Euler pentru forța critică a unei tije comprimate cu capete articulate. Prin urmare, este notat și numit forța Euler.

Prin urmare,

Forța Euler ar trebui să fie distinsă de forța critică calculată prin formula Euler. Valoarea poate fi calculată folosind formula Euler numai dacă flexibilitatea tijei este mai mare decât limita; valoarea este substituită în formula (26.13) indiferent de flexibilitatea fasciculului. Formula pentru forța critică, de regulă, include momentul minim de inerție al secțiunii transversale a tijei, iar expresia forței Euler include momentul de inerție relativ la cel al axelor principale de inerție ale secțiunii, care este perpendicular pe planul de acţiune al sarcinii transversale.

Din formula (26.13) rezultă că raportul dintre deviațiile totale ale grinzii y și deviațiile cauzate de acțiunea numai a sarcinii transversale depinde de raportul (mărimea forței de compresiune 5 la mărimea forței Euler) .

Astfel, raportul este un criteriu pentru rigiditatea grinzii în încovoiere longitudinal-transversală; dacă acest raport este aproape de zero, atunci rigiditatea fasciculului este mare, iar dacă este aproape de unitate, atunci rigiditatea fasciculului este mică, adică fasciculul este flexibil.

În cazul în care , deformare, adică în absența forței S, deviațiile sunt cauzate numai de acțiunea unei sarcini transversale.

Când valoarea forței de compresiune S se apropie de valoarea forței Euler, deviațiile totale ale grinzii cresc brusc și pot fi de multe ori mai mari decât deviațiile cauzate de acțiunea doar a unei sarcini transversale. În cazul limită la, deviațiile y, calculate prin formula (26.13), devin egale cu infinitul.

Trebuie remarcat faptul că formula (26.13) nu este aplicabilă pentru deviații foarte mari ale fasciculului, deoarece se bazează pe o expresie aproximativă pentru curbură.Această expresie este aplicabilă numai pentru deviații mici, iar pentru deviații mari trebuie înlocuită cu aceeași expresie de curbură (65.7). În acest caz, deviațiile y at at nu ar fi egale cu infinitul, ci ar fi, deși foarte mari, dar finite.

Când o forță de întindere acționează asupra grinzii, formula (26.13) ia forma.

Din această formulă rezultă că deviațiile totale sunt mai mici decât deviațiile cauzate de acțiunea doar a sarcinii transversale. Cu o forță de tracțiune S egală numeric cu valoarea forței lui Euler (adică la ), deviațiile y sunt jumătate din deformații

Cele mai mari și mai mici tensiuni normale din secțiunea transversală a unei grinzi cu capete articulate la încovoiere longitudinal-transversală și forța de compresiune S sunt egale cu

Se consideră o grindă în secțiune I cu două lagăre, cu o deschidere. Grinda este încărcată în mijloc cu o forță verticală P și este comprimată de o forță axială S = 600 (Fig. 10.13). Aria secțiunii transversale a momentului de inerție al fasciculului, momentul de rezistență și modulul de elasticitate

Contretuturile transversale care leagă această grindă cu grinzile adiacente ale structurii exclud posibilitatea ca grinda să devină instabilă în planul orizontal (adică în planul cu cea mai mică rigiditate).

Momentul încovoietor și deformarea în mijlocul grinzii, calculate fără a lua în considerare influența forței S, sunt egale cu:

Forța Euler este determinată din expresie

Deformarea în mijlocul fasciculului, calculată ținând cont de influența forței S pe baza formulei (26.13),

Să determinăm cele mai mari tensiuni normale (de compresie) în secțiunea transversală medie a grinzii conform formulei (28.13):

de unde după transformare

Inlocuind in expresia (29.13) diverse valori ale lui P (in), obtinem valorile tensiunilor corespunzatoare. Grafic, relația dintre determinată prin expresia (29.13) este caracterizată de curba prezentată în fig. 11.13.

Să determinăm sarcina admisibilă P, dacă pentru materialul grinzii și factorul de siguranță necesar, prin urmare, efortul admisibil pentru material

Din fig. 11.23 rezultă că solicitarea are loc în grinda sub sarcină și solicitarea - sub sarcină

Dacă luăm sarcina ca sarcină admisibilă, atunci factorul de siguranță la stres va fi egal cu valoarea specificată.Totuși, în acest caz, grinda va avea un factor de siguranță nesemnificativ, deoarece solicitările egale cu de la vor apărea în ea deja la Putrezi

În consecință, factorul de siguranță la sarcină în acest caz va fi egal cu 1,06 (deoarece e. este în mod clar insuficient.

Pentru ca grinda să aibă un factor de siguranță egal cu 1,5 în ceea ce privește sarcina, valoarea trebuie luată ca valoare admisă, în timp ce tensiunile din grinda vor fi, după cum urmează din Fig. 11.13, aproximativ egal

Mai sus, calculul rezistenței a fost efectuat în funcție de tensiunile admisibile. Aceasta a asigurat marja necesară de siguranță nu numai în ceea ce privește tensiunile, ci și în ceea ce privește sarcinile, deoarece în aproape toate cazurile luate în considerare în capitolele precedente, tensiunile sunt direct proporționale cu mărimile sarcinilor.

Cu încovoiere longitudinal-transversală a tensiunii, după cum urmează din Fig. 11.13 nu sunt direct proporționale cu sarcina, dar se modifică mai repede decât sarcina (în cazul unei forțe de compresiune S). În acest sens, chiar și o ușoară creștere accidentală a sarcinii peste cea calculată poate provoca o creștere foarte mare a tensiunilor și distrugerea structurii. Prin urmare, calculul tijelor comprimate-îndoite pentru îndoirea longitudinală-transversală ar trebui să fie efectuat nu în funcție de tensiunile admise, ci în funcție de sarcina admisă.

Prin analogie cu formula (28.13), să compunem condiția de rezistență atunci când calculăm încovoierea longitudinală-transversală în funcție de sarcina admisă.

Tijele comprimate-curbate, pe lângă calculul îndoirii longitudinale-transversale, trebuie să fie calculate și pentru stabilitate.

UDC 539,52

ÎNCĂRCARE LIMITĂ PENTRU O GRANDĂ PRINCĂ ÎNCARCĂ DE O FORȚĂ LONGITUDINALĂ, ÎNCĂRCARE DISTRIBUITĂ ASIMMETRIC ȘI MOMENTE DE SUPPORT

IN ABSENTA. Monakhov1, Yu.K. Bas 2

departament de producție de construcții Facultatea de clădire Universitatea de Stat de Construcții de Mașini din Moscova st. Pavel Korchagin, 22, Moscova, Rusia, 129626

2Departamentul de Structuri de Construcții și Construcții Facultatea de Inginerie Universitatea Prietenia Popoarelor din Rusia st. Ordzhonikidze, 3, Moscova, Rusia, 115419

Articolul dezvoltă o tehnică de rezolvare a problemelor de mici deformații ale grinzilor realizate dintr-un material ideal rigid-plastic sub acțiunea sarcinilor distribuite asimetric, ținând cont de tensiunea-comprimare preliminară. Tehnica dezvoltată este utilizată pentru a studia starea de efort-deformare a grinzilor cu o singură travă, precum și pentru a calcula sarcina finală a grinzilor.

Cuvinte cheie: fascicul, neliniaritate, analitic.

În construcțiile moderne, construcțiile navale, inginerie mecanică, industria chimică și alte ramuri ale tehnologiei, cele mai comune tipuri de structuri sunt tijele, în special grinzile. Desigur, pentru a determina comportamentul real al sistemelor de bare (în special grinzile) și resursele de rezistență ale acestora, este necesar să se țină seama de deformațiile plastice.

Calculul sistemelor structurale, ținând cont de deformațiile plastice folosind modelul unui corp ideal rigid-plastic, este cel mai simplu, pe de o parte, și destul de acceptabil din punct de vedere al cerințelor practicii de proiectare, pe de altă parte. Dacă ținem cont de regiunea deplasărilor mici ale sistemelor structurale, atunci acest lucru se datorează faptului că capacitatea portantă („sarcina finală”) a sistemelor ideale rigid-plastic și elastic-plastic se dovedește a fi aceeași.

Rezerve suplimentare și o evaluare mai riguroasă a capacității portante a structurilor sunt relevate ca urmare a luării în considerare a neliniarității geometrice atunci când acestea sunt deformate. În prezent, luarea în considerare a neliniarității geometrice în calculele sistemelor structurale este o prioritate de vârf nu numai din punctul de vedere al dezvoltării teoriei calculului, ci și din punctul de vedere al practicii de proiectare a structurilor. Acceptabilitatea soluțiilor la problemele de analiză structurală în condiții de micime

deplasările este destul de incertă, pe de altă parte, datele practice și proprietățile sistemelor deformabile ne permit să presupunem că deplasările mari sunt realizabile în mod realist. Este suficient să menționăm structurile instalațiilor de construcții, chimice, de construcții navale și de mașini. În plus, modelul unui corp rigid-plastic înseamnă că deformările elastice sunt neglijate, adică. deformarile plastice sunt mult mai mari decat cele elastice. Deoarece deplasările corespund deformațiilor, este oportun să se țină seama de deplasările mari ale sistemelor rigid-plastic.

Cu toate acestea, deformarea geometrică neliniară a structurilor în majoritatea cazurilor duce inevitabil la apariția deformațiilor plastice. Prin urmare, luarea în considerare simultană a deformațiilor plastice și a neliniarității geometrice în calculele sistemelor structurale și, desigur, a celor cu tije, este de o importanță deosebită.

Acest articol tratează micile deviații. Probleme similare au fost rezolvate în lucrări.

Considerăm o grindă cu reazeme strânse, sub acțiunea unei sarcini în trepte, momente de margine și o forță longitudinală aplicată preliminar (Fig. 1).

Orez. 1. Grinda sub sarcină distribuită

Ecuația de echilibru a fasciculului pentru deviații mari în formă adimensională are forma

d2 t / , h d2 w dn

-- + (n ± w)-- + p \u003d ^ - \u003d 0, dx ax ax

x 2w p12 M N ,g,

unde x==, w=-, p=--, t=--, n=-, n și m sunt normale internă

I la 5xЪk b!!bk 25!!k

forța și momentul încovoietor, p - sarcină transversală uniform distribuită, W - deformare, x - coordonată longitudinală (originea pe suportul din stânga), 2k - înălțimea secțiunii transversale, b - lățimea secțiunii transversale, 21 - deschiderea grinzii, 5^ - material limită de curgere. Dacă N este dat, atunci forța N este o consecință a acțiunii p at

deviații disponibile, 11 = = , linia de deasupra literelor înseamnă dimensiunea valorilor.

Luați în considerare prima etapă de deformare - deviații „mici”. Secțiunea plastică ia naștere la x = x2, în ea m = 1 - n2.

Expresiile pentru ratele de deviere au forma - deformare la x = x2):

(2-x), (x > X2),

Rezolvarea problemei se împarte în două cazuri: x2< 11 и х2 > 11.

Luați în considerare cazul x2< 11.

Pentru zona 0< х2 < 11 из (1) получаем:

Px 111 1 P11 k1p/1 m = + k1 p + p/1 -k1 p/1 -±4- + -^41

x - (1 - p2) ± a,

(, 1, p/2 k1 p12L

Px2 + k1 p + p11 - k1 p11 -+ 1 ^

X2 = k1 +11 - k111 - + ^

Ținând cont de apariția unei balamale din plastic la x = x2, obținem:

tx \u003d x \u003d 1 - n2 \u003d - p

(12 k12 L k +/ - k1 - ^ + k "A

k, + /, - k, /, -L +

(/ 2 k/ 2 A k1 + /1 - k1/1 - ^ + M

Având în vedere cazul x2 > /1, obținem:

pentru zona 0< х < /1 выражение для изгибающих моментов имеет вид

k p-p2 + car/1+p/1 -k1 p/1 ^ x-(1-P12)±

si pentru zona 11< х < 2 -

^ p-rC + 1^ L

x - (1 - p-) ± a +

(. rg-k1 p1-L

Kx px2 + kx p+

0 și apoi

I2 12 1 h h x2 = 1 -- + -.

Egalitatea rezultă din condiția de plasticitate

de unde obținem expresia pentru încărcare:

k1 - 12 + M L2

K1/12 - k2 ¡1

tabelul 1

k1 = 0 11 = 0,66

masa 2

k1 = 0 11 = 1,33

0 6,48 9,72 12,96 16,2 19,44

0,5 3,24 6,48 9,72 12,96 16,2

Tabelul 3

k1 = 0,5 11 = 1,61

0 2,98 4,47 5,96 7,45 8,94

0,5 1,49 2,98 4,47 5,96 7,45

Tabelul 5 k1 = 0,8 11 = 0,94

0 2,24 3,56 4,49 5,61 6,73

0,5 1,12 2,24 3,36 4,49 5,61

0 2,53 3,80 5,06 6,33 7,59

0,5 1,27 2,53 3,80 5,06 6,33

Tabelul 3

k1 = 0,5 11 = 2,0

0 3,56 5,33 7,11 8,89 10,7

0,5 1,78 3,56 5,33 7,11 8,89

Tabelul 6 k1 \u003d 1 11 \u003d 1.33

0 2,0 3,0 4,0 5,0 6,0

0,5 1,0 2,0 3,0 4,0 5,0

Tabelul 7 Tabelul 8

k, = 0,8 /, = 1,65 k, = 0,2 /, = 0,42

0 2,55 3,83 5,15 6,38 7,66

0,5 1,28 2,55 3,83 5,15 6,38

0 7,31 10,9 14,6 18,3 21,9

0,5 3,65 7,31 10,9 14,6 18,3

Setând factorul de sarcină k1 de la 0 la 1, momentul încovoietor a de la -1 la 1, valoarea forței longitudinale n1 de la 0 la 1, distanța /1 de la 0 la 2, obținem poziția balamalei din plastic. conform formulelor (3) și (5), și apoi obținem valoarea sarcinii finale conform formulelor (4) sau (6). Rezultatele numerice ale calculelor sunt rezumate în tabelele 1-8.

LITERATURĂ

Basov Yu.K., Monakhov I.A. Rezolvarea analitică a problemei deformațiilor mari ale unei grinzi rigid-plastic ciupit sub acțiunea unei sarcini locale distribuite, a momentelor de sprijin și a forței longitudinale // Universitatea Vestnik RUDN. Seria „Cercetare inginerească”. - 2012. - Nr 3. - S. 120-125.

Savcenko L.V., Monahov I.A. Deviații mari ale plăcilor rotunde fizic neliniare.Buletinul INGECON. Seria „Științe tehnice”. - Problema. 8(35). - Sankt Petersburg, 2009. - S. 132-134.

Galileev S.M., Salikhova E.A. Investigarea frecvențelor naturale de vibrație ale elementelor structurale din fibră de sticlă, fibră de carbon și grafen // Buletinul INGECON. Seria „Științe tehnice”. - Problema. 8. - Sankt Petersburg, 2011. - P.102.

Erhov M.I., Monakhov A.I. Deviații mari ale unei grinzi din plastic rigid precomprimat cu suporturi articulate sub o sarcină distribuită uniform și momente de margine // Buletinul Departamentului de Științe Construcțiilor al Academiei Ruse de Arhitectură și Științe a Construcțiilor. - 1999. - Emisiune. 2. - S. 151-154. .

MICILE DEFLEXĂRI ALE GRIZIILOR IDEALE DE PLASTIC, ÎN ANTERIOR INTENSE CU MOMENTELE REGIONALE

IN ABSENTA. Monakhov1, Marea Britanie Basov2

„Departamentul de producție de construcții Facultatea de clădire Universitatea de stat de construcție de mașini din Moscova str. Pavla Korchagina, 22, Moscova, Rusia, 129626

Departamentul de Structuri și Facilități Construcții Facultatea de Inginerie Popoarelor" Universitatea de Prietenie din Rusia str. Ordzonikidze, 3, Moscova, Rusia, 115419

În elaborarea se elaborează tehnica rezolvării problemelor cu privire la micile deformari ale grinzilor din material plastic dur ideal, cu diferite feluri de prindere, pentru lipsa de acţiune a sarcinilor distribuite asimetric cu totuşi pentru întinderea-comprimare preliminară. Tehnica dezvoltată este aplicată pentru cercetarea stării deformate-deformate a grinzilor, precum și pentru calcularea unei deformari a grinzilor cu totuși neliniaritatea geometrică.

Cuvinte cheie: fascicul, analitic, neliniaritate.

Moment încovoietor, forță transversală, forță longitudinală- forte interioare ce decurg din actiunea sarcinilor exterioare (incovoiere, sarcina externa transversala, tensiune-comprimare).

Loturi- grafice ale modificărilor forțelor interne de-a lungul axei longitudinale a tijei, construite la o anumită scară.

Ordonata parcelei arată valoarea forței interne într-un punct dat al axei secțiunii.

17. Moment încovoietor. Reguli (ordine) pentru construirea unei diagrame a momentelor încovoietoare.

Momentul de îndoire- forță internă rezultată din acțiunea unei sarcini externe (încovoiere, compresie excentrică - extindere).

Ordinea trasării momentelor încovoietoare:

1. Determinarea reacțiilor de sprijin ale acestui proiect.

2. Determinarea secțiunilor din acest proiect, în cadrul cărora momentul încovoietor se va modifica conform aceleiași legi.

3. Realizați o secțiune a acestei structuri în vecinătatea punctului care desparte secțiunile.

4. Aruncați una dintre părțile structurii, împărțită în jumătate.

5. Găsiți momentul care va echilibra acțiunea asupra uneia dintre părțile rămase ale structurii tuturor sarcinilor externe și reacțiilor de cuplare.

6. Aplicati valoarea acestui moment, tinand cont de semn si scara selectata, pe diagrama.

Întrebarea numărul 18. Forța transversală. Construirea unei diagrame a forțelor transversale folosind o diagramă a momentelor încovoietoare.

Forta brutaQ- forța internă care apare în tijă sub influența sarcinii externe (încovoiere, sarcină transversală). Forța transversală este direcționată perpendicular pe axa tijei.

Diagrama forțelor transversale Q este construită pe baza următoarei dependențe diferențiale: ,i.e. Prima derivată a momentului încovoietor de-a lungul coordonatei longitudinale este egală cu forța transversală.

Semnul forței tăietoare se determină pe baza următoarei poziții:

Dacă axa neutră a structurii de pe diagrama momentelor se rotește în sensul acelor de ceasornic față de axa diagramei, atunci diagrama forțelor tăietoare are semnul plus, dacă este împotriva - minus.

În funcție de diagrama M, diagrama Q poate lua o formă sau alta:

1. Dacă diagrama momentelor are forma unui dreptunghi, atunci diagrama forțelor transversale este egală cu zero.

2. Dacă diagrama momentelor este un triunghi, atunci diagrama forțelor transversale are forma unui dreptunghi.

3. Dacă diagrama momentelor are forma unei parabole pătrate, atunci diagrama forțelor transversale are un triunghi și este construită după următorul principiu

Întrebarea numărul 19. Rezistenta longitudinala. O metodă pentru construirea unui grafic al forțelor longitudinale folosind un grafic al forțelor transversale. Semnează regula.

Forța tăietoare N- forța internă rezultată din tracțiune-compresie centrală și excentrică. Forța longitudinală este direcționată de-a lungul axei tijei.

Pentru a construi o diagramă a forțelor longitudinale, aveți nevoie de:

1. Tăiați nodul acestui design. Dacă avem de-a face cu o structură unidimensională, atunci faceți o secțiune în secțiunea acestei structuri care ne interesează.

2. Scoateți din diagrama Q valorile forțelor care acționează în imediata apropiere a nodului tăiat.

3. Dați direcție vectorilor forțe transversale, pe baza semnului pe care îl are forța transversală dată pe diagrama Q conform următoarelor reguli: dacă forța transversală are semnul plus pe diagrama Q, atunci aceasta trebuie direcționată astfel încât rotește acest nod în sensul acelor de ceasornic, dacă forța tăietoare are semnul minus, în sens invers acelor de ceasornic. Dacă nodul este aplicat o forță externă, atunci aceasta trebuie lăsată și nodul trebuie luat în considerare împreună cu acesta.

4. Echilibrează nodul cu forțele longitudinale N.

5. Regula semnelor pentru N: dacă forța longitudinală este îndreptată spre secțiune, atunci are semnul minus (lucrează în compresiune).Dacă forța longitudinală este îndreptată departe de secțiune are semn plus (lucrează în tensiune). ).

Întrebarea numărul 20M, Q, N.

1. În secțiunea în care se aplică forța concentrată F, pe diagrama Q va exista un salt egal cu valoarea acestei forțe și îndreptat în aceeași direcție (la trasarea diagramei de la stânga la dreapta), iar diagrama M va avea o fractură îndreptată spre forța F .

2. In sectiunea in care se aplica momentul incovoietor concentrat pe diagrama M se va produce un salt egal cu valoarea momentului M; nu va exista nicio schimbare în diagrama Q. În acest caz, direcția săriturii va fi în jos (când se trasează de la stânga la dreapta), dacă momentul concentrat acționează în sensul acelor de ceasornic și în sus, dacă este în sens invers acelor de ceasornic.

3. Dacă în zona în care există o sarcină uniform distribuită, forța tăietoare într-una dintre secțiuni este zero (Q=M"=0), atunci momentul încovoietor din această secțiune capătă valoarea extremă M extra - maxim sau minim (aici tangenta la diagrama M orizontala).

4. Pentru a verifica corectitudinea construcției diagramei M, puteți utiliza metoda de tăiere a nodurilor. În acest caz, momentul aplicat în nod trebuie lăsat la tăierea nodului.

Corectitudinea trasării Q și M poate fi verificată prin duplicarea metodei de tăiere a nodurilor folosind metoda secțiunii și invers.

Postat la 13.11.2007 la 12:34

Deci raza

1. grindă; alerga; bară transversală

2. grindă

3. cherestea; traversă, traversă

4. rocker (greutăți)

5. braț sau mâner (macara).

grindă și stâlp - construcție grindă-rack; capăt [capăt] cadru al unui cadru metalic

grindă care suportă sarcini transversale - grindă încărcată cu forțe transversale [sarcină transversală]

grindă fixată la ambele capete - grindă cu capete ciupit

grindă încărcată nesimetric - grindă încărcată cu o sarcină asimetrică (acționând în afara planului de simetrie al secțiunii și provocând îndoire oblică)

grindă din blocuri goale prefabricate - o grindă asamblată din secțiuni goale [în formă de cutie] (cu o tensiune de armătură longitudinală)

grindă pe fundație elastică - grindă pe fundație elastică

grinzi aşezate monolitic cu plăci - grinzi betonate împreună cu plăci

grindă prefabricată pe șantier

grindă supusă (atât) sarcinilor transversale, cât și axiale - o grindă încărcată cu forțe transversale și longitudinale; grindă supusă sarcinilor transversale și axiale

grindă sprijinită pe o grindă - grindă bazată pe o rulare; grindă susținută de pane

grindă cu surplome - grindă cantilever

grindă cu secțiune dreptunghiulară - grindă dreptunghiulară

grindă cu secțiune (transversală) simetrică - grindă de secțiune (transversală) simetrică

grindă cu secțiune (transversală) asimetrică - grindă de secțiune (transversală) asimetrică

fascicul de adâncime constantă — fasciculînălțime constantă

grindă de o travă - grindă cu o singură travă

fascicul de rezistență uniformă

anchor beam - grinda de ancorare

grindă unghiulară - colț metalic; unghi de oțel

grindă inelară - grindă inelară

arc(ed) grindă

2. fascicul convex cu curele de curbură diferită

baffle beam - fascicul de vizor

balance beam - grinda de echilibru; grinda de echilibru

grindă din beton armat cu bambus - grindă din beton armată cu bambus

beam beam - grinda de subsol

bedplate beam - grinda [marginea] plăcii de bază

grindă de încercare la îndoire - grindă (-probă) (grindă-prob㦠grindă) pentru testarea la îndoire

Grinda Benkelman - Grinda Benkelman, contor de deviație

bind beam - duză de grămadă

fascicul bisimetric - un fascicul cu o secțiune simetrică în jurul a două axe

grindă bloc - grindă din beton armat precomprimat din blocuri [secțiuni] separate (legate prin tensiunea armăturii)

grindă de legătură - grindă de legătură [de armătură] (grindă de beton armat care întărește un perete de piatră și previne formarea fisurilor în acesta)

grindă de limită - grindă de căpriori; fascicul de margine

box beam - grindă în formă de cutie; fascicul cutie

grindă contravântuită - grindă împletită

bracing beam - grindă de contravântuire; distanțier

brake beam - fascicul de frână

grindă de sân - săritor [grindă] peste o deschidere largă în perete

grindă de cărămidă - jumper de cărămidă obișnuită (întărită cu bare de oțel)

bridge beam - bridge beam, bridge run

grindă de punte - grindă transversală (între grinzile de podea)

grindă cu flanșă lată (d).

buffer beam - fascicul tampon, bara de protecție

grindă încorporată - grindă încorporată (în zidărie); grindă cu capete ciupit

grindă construită - grindă compozită

fascicul de cambra

1. grindă cu coarda superioară convexă

2. grindă, ușor curbată în sus (pentru a crea un ascensor al clădirii)

fascicul de lumânare - un fascicul care susține lumânări sau lămpi

grindă cantilever

1. grinda cantilever, consola

2. fascicul cu una sau două console

grindă de acoperire

1. cap; duză (suporturi pod)

2. fundație grătar cu bandă

grindă cu carcasă

1. grinda de otel inglobata in beton

2. grindă de oțel cu o carcasă exterioară (de obicei decorativă)

grindă crenelată - grindă perforată

grinda castella Z - profil Z perforat

ceiling beam - grinda de plafon; grinda care iese din tavan; grinda de tavan fals

channel beam - fascicul de canal

fascicul principal - fascicul principal, alerga

grindă circulară - grindă circulară

grindă de guler - strângerea crescută a căpriorilor suspendate

composite beam - grindă compozită

grindă compusă - grindă compozită

conjugate beam - fascicul conjugat

grindă de secțiune constantă - grindă de secțiune constantă

continuous beam - fascicul continuu

grindă de ridicare a macaralei

grinda pistei macaralei

grindă transversală

1. traversă

2. hidr. grindă de pălărie

fascicul curbat

1. grindă cu axă curbă (în planul de încărcare)

2. grindă curbă (în plan).

grindă de punte - grindă care susține puntea; nervură de punte

grindă adâncă - grindă-perete

fascicul dublu T

1. grindă dublă din beton prefabricat în formă de „T”.

2. panou prefabricat din beton cu două nervuri

fascicul dublu simetric - un fascicul de secțiune simetrică cu două axe de simetrie

grindă de târăre - o bucată de cherestea care susține piciorul înclinat de căpriori în partea de jos; trimmer

drop-in beam - grinda suspendata; grindă susținută (la ambele capete) de console

bârnă de streașină – sub grindă de căpriori (rând exterior de stâlpi)

fascicul de margine

1. grindă de margine

2. piatra laterala

grindă elastică - grindă elastică, grindă cu capete reținute elastic

grinda encastre - o grinda cu capete ciupit

grinda din beton armat exterior

false beam - fascicul fals

fish(ed) beam

1. grindă din lemn compozit cu plăci laterale din metal

2. fascicul cu coarde curbilinii convexe

fixed(-end) beam - grinda cu capete fixe

grindă flitch(ed) - grindă compozită lemn-metal (constă dintr-o bandă medie de oțel și două plăci laterale înșurubate împreună)

grinda de podea

1. grinda de podea; grinda de podea, lag

2. grindă transversală a căii carosabile a podului

3. fascicul de aterizare

grindă de picior - strângerea căprioriiferme (la nivelul capetelor picioarelor căpriorii)

grindă de fundație - grindă de fundație, grindă rand

grinda cadrului - bara transversală a cadrului (structura cadrului)

grindă liberă - grindă liber sprijinită pe două suporturi

grindă portic - grindă macara

Grinda Gerber - grinda cu balamale, grinda Gerber

glue(d) grindă laminată (cherestea).grindă lipită

grindă de grad - grindă de fundație, grindă de rand

grillage beams - grinzi grillage

fascicul de sol

1. grinda de fundatie, grilaj; rand fascicul

2. garnitura inferioară a peretelui cadrului; prag

Grinda H - grinda cu raft larg, grinda I cu raft lat

grindă de ciocan

bârnă grindă - grindă cu grindă

grindă de beton de înaltă rezistență - o grindă din beton armat de înaltă rezistență

grindă articulată - grindă articulată

hollow beam - grindă goală; box [tubular] grindă

hollow precompressed beam beam - grindă goală din beton precomprimat

grindă curbă orizontală - grindă curbă

grindă suspendată - grindă cantilever cu mai multe trave, grindă Gerber

fascicul hibrid - oțelgrindă compozită (fabricată din oțeluri de diferite grade)

I-beam - I-beam, I-beam

grindă în T inversată - grindă în T (beton armat) cu un perete orientat în sus

grindă de cric - grindă de căpriori

grindă de glumă - grindă decorativă [ornamentală].

Joggle beam - o grindă compozită de grinzi de lemn conectate în înălțime prin proeminențe și caneluri reciproce

grindă îmbinată

1. grindă monolitică din beton armat, betonată cu îmbinări cap la cap

2. grindă prefabricată din beton, asamblată din secțiuni separate

fascicul cu chei - un fascicul de bare cu conexiuni pe chei prismatice

L grindă - grindă în formă de L

grindă laminată - grindă laminată

grindă nesusținută lateral - grindă fără contravântuire laterală

lattice beam - grinda [prin] grinda

grindă de nivelare - o șină pentru verificarea planității suprafeței drumului

lifting beam - grindă de ridicare

grindă de legătură - jumper (deasupra deschiderii din perete)

grindă longitudinală - grindă longitudinală

faza principală - faza principală

grindă în I modificată - grindă prefabricată din beton cu coliere proeminente din flanșa superioară (pentru conectarea cu placa superioară din beton armat turnată in situ)

multispan beam - grinda multispan

grindă în cuie - o grindă de lemn compozită cu îmbinări în cuie; fascicul de unghii

fascicul de ac

1. grindă pentru susținerea temporară a peretelui (la întărirea fundației)

2. tracțiune superioară a obturatorului spițelor

grinda stabilizatoare - grinda unui suport [suplimentar] de stabilizator (macara, excavator)

grindă a pistei aeriene - macara cu grindă

flanse paralele grinda - grinda cu paralela mi rafturi

grindă despărțitoare - o grindă care poartă un despărțitor

grinda prefabricata - grinda prefabricata din beton

grindă prefabricată - grindă de susținere prefabricată (de exemplu, cărămidă de susținere)

grinda din beton precomprimat - grinda din beton precomprimat

grinda din beton precomprimat prefabricat

prismatic beam - fascicul prismatic

grindă în consolă sprijinită - o grindă cu unul ciupit și alte capete articulate

grindă dreptunghiulară - grindă dreptunghiulară

reinforced beam beam - grindă din beton armat

grindă de pardoseală armată - grindă de pardoseală cu nervuri din beton armat

grindă reținută - grindă cu capete ciupit

grindă de creastă - grindă de creastă, grindă de creastă

ring beam - fascicul inel

grindă rulată cu plăci de acoperire

laminat I beam - rulat [laminat la cald] I-beam

grindă de oțel laminată - grindă de oțel laminată

roof beam - grinda de acoperiș

grindă piste - macara grindă

grindă sandwich - grindă compozită

grindă secundară - grindă secundară [auxiliară].

grindă simplă - grindă simplă [single-span freely supported].

simple-span beam - grindă cu o singură travă

grindă susținută simplu - grindă susținută liber

single band beam - (compozit) grinda cu un singur perete, grinda cu un singur perete (compozit).

grindă zveltă

grindă de soldat - suport de oțel pentru fixarea pereților șanțurilor sau șuruburilor

grindă de linie

1. grindă de fundație, grindă de rand

2. grindă de cadru care susține peretele exterior [portant].

grindă de împrăștiere - grindă de distribuție

static determinate beam - fascicul static determinat

static indeterminate beam - fascicul static nedeterminat

grindă de oțel - grindă de oțel

grindă de legătură din oțel - distanțiere din oțel, grindă de legătură din oțel

grindă rigidă - grindă rigidă

stiffening beam - grinda de rigidizare

grindă dreaptă - grindă dreaptă [rectilie].

reinforced beam - grindă armată

strut-framed beam - grindă strused

grindă de susținere - grindă de susținere

suspended-span beam - grinda suspendată [atârnată] a unei travee în consolă (pod)

grindă T - grindă în tee

grindă de coadă - o grindă de podea din lemn scurtată (la deschidere)

tee beam - tee beam

fascicul terțiar - un fascicul susținut de grinzi auxiliare

fascicul de încercare

grindă prin grindă - grindă continuă cu mai multe trave

grindă de legătură

1. strângere (capriori, arcade) la nivelul suporturilor

2. grinda de fundație de distribuție (distribuie sarcina decentrată)

grinda de sus - strângerea crescută a căpriorii

grindă macarală de sus - grindă de susținere a macaralei (deplasându-se de-a lungul centurii superioare a grinzilor macaralei)

grindă transversală - transversală grindă

cărucior I beam - grindă de rulare (I-beam).

grindă împletită

1. sarpentă cu coarde paralele, sarpă de grinzi

2. grindă

grindă încărcată uniform - grindă încărcată cu o sarcină uniform distribuită; fascicul încărcat uniform

grindă nearticulată

1. grindă monolitică din beton armat fără cusătură de lucru

2. grinda de otel fara imbinare in panza

grindă verticală - grindă de podea cu nervuri care iese deasupra plăcii

grindă de vale - grindă de căpriori a rândului mijlociu de stâlpi; grindă de susținere a văii

fascicul vibrant

grindă de nivelare vibrantă

fascicul vibrator

grinda de perete - ancora din otel pentru atasarea grinzilor din lemn sau tavanelor pe perete

grinda I sudata - grinda I sudata

grindă cu flancuri late - grindă cu raft larg, grindă în I cu raft larg

fascicul de vânt - strângerea crescută a căpriorilor suspendate

wood I beam - grindă I de lemn

AZM

Fotografie folosită din materialele serviciului de presă al ASTRON Buildings