Siųsti savo gerą darbą žinių bazėje yra paprasta. Naudokite žemiau esančią formą

Studentai, magistrantai, jaunieji mokslininkai, kurie naudojasi žinių baze savo studijose ir darbe, bus jums labai dėkingi.

Federalinė švietimo agentūra

Valstybinė švietimo įstaiga

aukštasis profesinis išsilavinimas

„Uralo valstybinis technikos universitetas – UPI

Pirmojo Rusijos prezidento B.N. Jelcinas“ –

filialas Sredneuralske

SPECIALITETAS: 140101

GRUPĖ: TPP -441

KURSŲ PROJEKTAS

KATILIO ĮRENGINIO ŠILUMINIS SKAIČIAVIMAS TGM - 96

APIE DISCIPLINĄ „Šiluminių elektrinių katilinės“

Mokytojas

Svalova Nina Pavlovna

Kašurinas Antonas Vadimovičius

Sredneuralskas

1.Užduotis kursiniam projektui

2. Trumpas katilo TGM-96 aprašymas ir parametrai

3. Oro pertekliaus koeficientai, degimo produktų tūriai ir entalpijos

4. Katilo agregato terminis skaičiavimas:

4.1 Šilumos balansas ir kuro skaičiavimas

4.2 Regeneracinis oro šildytuvas

a. šalta dalis

b. karšta dalis

4.4 Išėjimo ekranai

4.4 Įėjimo ekranai

Bibliografija

1. Kursinio projekto užduotis

Skaičiavimui buvo naudojamas būgninis katilo blokas TGM - 96.

Darbo įvedimas

Katilo parametrai TGM - 96

Katilo garo našumas - 485 t/val

Perkaitinto garo slėgis katilo išleidimo angoje yra 140 kgf / cm 2

Perkaitintų garų temperatūra - 560 єС

Darbinis slėgis katilo būgne - 156 kgf / cm2

Tiekiamo vandens temperatūra katilo įleidimo angoje - 230ºС

Tiekiamas vandens slėgis katilo įleidimo angoje - 200 kgf / cm2

Šalto oro temperatūra prie įėjimo į RVP yra 30ºС

2 . Šiluminės schemos aprašymas

Katilo tiekiamas vanduo yra turbininis kondensatas. Kuris kaitinamas kondensato siurbliu nuosekliai per pagrindinius ežektorius, sandariklių išmetiklį, riebokšlio šildytuvą, LPH-1, LPH-2, LPH-3 ir LPH-4 iki 140-150 °C temperatūros ir tiekiamas į deaeratorius. 6 atm. Deaeratoriuose kondensate ištirpusios dujos atskiriamos (deaeruojamos) ir papildomai kaitinamos iki maždaug 160-170°C temperatūros. Tada kondensatas iš deaeratorių gravitacijos būdu tiekiamas į tiekimo siurblių įsiurbimą, po to slėgis pakyla iki 180-200 kgf/cm², o tiekiamas vanduo per HPH-5, HPH-6 ir HPH-7 pašildomas iki 225-235°C temperatūra tiekiama į sumažintą katilo maitinimo šaltinį. Už katilo galios reguliatoriaus slėgis nukrenta iki 165 kgf / cm² ir tiekiamas į vandens ekonomaizerį.

Vanduo tiekiamas per 4 kameras D 219x26 mm į pakabinamus vamzdžius D 42x4,5 mm st. Pakabinamų vamzdžių išleidimo kameros yra dūmtakio viduje, pakabinamos ant 16 vamzdžių D 108x11 mm st. Tuo pačiu metu srautai perkeliami iš vienos pusės į kitą. Plokštės pagamintos iš vamzdžių D28x3,5 mm, 20 str. ir ekrano šoninės sienelės bei posūkio kamera.

Vanduo teka dviem lygiagrečiais srautais per viršutinę ir apatinę plokštes ir nukreipiamas į konvekcinio ekonomaizerio įleidimo kameras.

Konvekcinis ekonomaizeris susideda iš viršutinės ir apatinės pakuotės, apatinė dalis pagaminta ritinių pavidalu iš vamzdžių, kurių skersmuo 28x3,5 mm. 20, išdėstyti šaškių lentos raštu su 80x56 mm žingsniu. Jį sudaro 2 dalys, esančios dešiniajame ir kairiajame dujų kanaluose. Kiekviena dalis susideda iš 4 blokų (2 viršutiniai ir 2 apatiniai). Vandens ir išmetamųjų dujų judėjimas konvekciniame ekonomaizeryje yra priešpriešinis. Kai veikia dujomis, ekonomaizeris turi 15% virimo. Ekonomaizeryje susidarančių garų atskyrimas (dirbant dujomis ekonomaizeris turi 15% virimo temperatūrą) vyksta specialioje garų separatoriaus dėžėje su labirintiniu hidrauliniu sandarikliu. Per dėžėje esančią angą į būgno tūrį po plovimo skydais kartu su garais tiekiamas pastovus padavimo vandens kiekis, nepriklausomai nuo apkrovos. Vandens išleidimas iš nuplovimo skydų atliekamas naudojant drenažo dėžes.

Garo ir vandens mišinys iš sietų per garo vamzdžius patenka į paskirstymo dėžes, o po to į vertikalius atskyrimo ciklonus, kur vyksta pirminis atskyrimas. Švariame skyriuje sumontuoti 32 dvigubi ir 7 vienviečiai ciklonai, druskos skyriuje po 8 - 4 kiekvienoje pusėje. Kad ciklonų garai nepatektų į nuleidimo vamzdžius, po visais ciklonais įrengiamos dėžės. Ciklonuose atskirtas vanduo nuteka žemyn į būgno vandens tūrį, o garai kartu su tam tikra drėgmės dalimi kyla aukštyn, praeidami pro atspindintį ciklono gaubtą, patenka į plovimo įrenginį, kurį sudaro horizontalios perforuotos. skydai, į kuriuos tiekiama 50% tiekiamo vandens. Garai, praeinantys per plovimo įrenginio sluoksnį, suteikia jam pagrindinį jame esančių silicio druskų kiekį. Po nuplovimo įrenginio garai praeina per žaliuzinį separatorių ir papildomai išvalomi nuo drėgmės lašelių, o po to per perforuotą lubų skydą, kuris išlygina greičio lauką būgno garo erdvėje, patenka į perkaitintuvą.

Visi atskyrimo elementai yra sulankstomi ir tvirtinami pleištais, kurie privirinami prie atskyrimo dalių.

Vidutinis vandens lygis būgne yra 50 mm žemiau vidutinio dydžio stiklo vidurio ir 200 mm žemiau geometrinio būgno centro. Viršutinis leistinas lygis yra +100 mm, apatinis leistinas lygis yra 175 mm ant matuoklio stiklo.

Būgno korpusui pašildyti kurstant ir vėsinti sustojus katilui, jame sumontuotas specialus įrenginys pagal UTE projektą. Garai į šį įrenginį tiekiami iš netoliese esančio katilo.

Sotieji garai iš būgno, kurių temperatūra 343°C, patenka į 6 radiacinio perkaitintuvo plokštes ir pašildomi iki 430°C temperatūros, po to įkaista iki 460-470°C 6 lubų perkaitintuvo plokštėse.

Pirmajame aušintuve garų temperatūra sumažinama iki 360-380°C. Prieš pirmuosius aušintuvus garų srautas padalinamas į du srautus, o po jų, norint suvienodinti temperatūros šlavimą, kairysis garų srautas perkeliamas į dešinę, o dešinysis į kairę. Po perkėlimo kiekvienas garų srautas patenka į 5 įleidimo šalto tinklelius, o po to - į 5 išleidimo šaltus sietus. Šiuose ekranuose garai juda priešinga srove. Be to, garai teka į 5 karštus įleidimo ekranus, po kurių patenka į 5 karštus išleidimo ekranus. Šaltieji ekranai yra katilo šonuose, karšti - centre. Garų temperatūros lygis ekranuose yra 520-530оС.

Toliau per 12 garo aplinkkelio vamzdžių D 159x18 mm st. Jei temperatūra pakyla virš nurodytos vertės, prasidės antrasis įpurškimas. Toliau aplink aplinkkelio vamzdyną D 325x50 g. 12X1MF patenka į patikros punkto išvesties paketą, kur temperatūros padidėjimas 10-15oC. Po jo garai patenka į pavarų dėžės išėjimo kolektorių, kuris patenka į pagrindinį garo vamzdyną katilo priekio link, o galinėje dalyje sumontuoti 2 pagrindiniai darbiniai apsauginiai vožtuvai.

Katilo vandenyje ištirpusioms druskoms pašalinti iš katilo būgno atliekamas nuolatinis pūtimas; Norint pašalinti dumblą iš apatinių ekranų kolektorių, atliekamas periodinis apatinių taškų valymas. Kad katile nesusidarytų kalcio nuosėdos, katilo vandenį fosfatuokite.

Įvedamo fosfato kiekį reguliuoja vyresnysis inžinierius chemijos cecho pamainos vadovo nurodymu. Surišti laisvą deguonį ir suformuoti pasyvinančią (apsauginę) plėvelę ant katilo vamzdžių vidinių paviršių, dozuojant hidraziną į tiekiamą vandenį, išlaikant jo perteklių 20-60 µg/kg. Hidrazino dozavimą į pašarų vandenį atlieka turbinų skyriaus personalas chemijos cecho pamainos viršininko nurodymu.

Šilumos, gaunamos iš nuolatinio katilų pūtimo, panaudojimui P och. Sumontuoti 2 nuosekliai sujungti nuolatinio pūtimo plėtikliai.

Plėtimas 1 valg. turi 5000 l tūrį ir yra skirtas 8 atm slėgiui esant 170 °C temperatūrai, garai nukreipiami į šildymo garo kolektorių 6 atm, separatorius per kondensato gaudyklę į plėtiklį П och.

Plėtimas R g. kurio tūris yra 7500 l ir yra skirtas 1,5 atm slėgiui, kai aplinkos temperatūra yra 127 ° C, pliūpsniai nukreipiami į NDU ir lygiagrečiai sujungiami su drenažo plėtiklių plitimo garais ir sumažinto garo vamzdynu. uždegimo ROU. Ekspanderinis separatorius per 8 m aukščio vandens sandariklį nukreipiamas į kanalizaciją. Drenažo plėtiklių pateikimas P g. schemoje draudžiama! Avariniam nutekėjimui iš katilų P och. ir prapūtus šių katilų apatinius taškus, KTC-1 sumontuoti 2 lygiagrečiai sujungti plėtikliai, kurių tūris po 7500 litrų ir projektinis slėgis 1,5 atm. Blyksniai garai iš kiekvieno periodinio prapūtimo plėtiklio per 700 mm skersmens vamzdynus be uždarymo vožtuvų nukreipiami į atmosferą ir nuvedami ant katilinės stogo. Ekonomaizeryje susidarančių garų atskyrimas (dirbant dujomis ekonomaizeris turi 15% virimo temperatūrą) vyksta specialioje garų separatoriaus dėžėje su labirintiniu hidrauliniu sandarikliu. Per dėžėje esančią angą į būgno tūrį po plovimo skydais kartu su garais tiekiamas pastovus padavimo vandens kiekis, nepriklausomai nuo apkrovos. Vandens išleidimas iš nuplovimo skydų atliekamas naudojant drenažo dėžes

3 . Oro pertekliaus koeficientai, tūriai ir entalpijosdegimo produktai

Numatoma dujinio kuro charakteristika (II lentelė)

Dujų kanalų oro pertekliaus koeficientai:

Oro pertekliaus koeficientas krosnies išleidimo angoje:

t = 1,0 + ? t = 1,0 + 0,05 \u003d 1,05

?Oro pertekliaus koeficientas už patikros punkto:

PPC \u003d t + ? KPP \u003d 1,05 + 0,03 \u003d 1,08

CE oro pertekliaus koeficientas:

VE \u003d patikros taškas + ? VE \u003d 1,08 + 0,02 \u003d 1,10

Oro pertekliaus koeficientas už RAH:

RVP \u003d VE + ? RVP \u003d 1,10 + 0,2 \u003d 1,30

Degimo produktų charakteristikos

Apskaičiuota vertė	Matmenys	V°=9,5 2	V° H2O= 2 , 10	V° N2 = 7 , 6 0	V RO2=1, 04	V°g=10, 73
		G A Z O C O D S
		Ugnis				Oho. dujų
Oro pertekliaus koeficientas, ? ?
Oro pertekliaus santykis, vidutinis? trečia
V H2O = V° H2O +0,0161* (?-1)* V°
V G \u003d V RO2 + V ° N2 + V H2O + (? -1) * V °
r RO2 \u003d V RO2 / V G
r H2O \u003d V H2O / V G
rn=rRO2 +rH2O

Teorinis oro kiekis

V ° \u003d 0,0476 (0,5CO + 0,575H 2O + 1,5H 2S + U (m + n / 4) C m H n - O P)

Teorinis azoto tūris

Teorinis vandens garų tūris

Triatominių dujų tūris

Degimo produktų entalpijos (J - lentelė).

J°g, kcal/nmі

J°v, kcal/nmі

J=J°g+(?-1)*J°v, kcal/nmі

Ugnis

Išeinančios dujos

1, 09

1,2 0

1,3 0

4.Šiltasnaujas katilo agregato skaičiavimas

4.1 Šilumos balansas ir kuro skaičiavimas

Apskaičiuota vertė	Paskyrimas	Dydis-ness	Formulė arba pagrindimas	Skaičiavimas
Terminis balansas
Turima kuro šiluma
Išmetamųjų dujų temperatūra
Entalpija			Pagal J-?? lentelę
Šalto oro temperatūra
Entalpija			Pagal J-?? lentelę
Šilumos nuostoliai:
Nuo mechaninio gedimo
nuo cheminių sužalojimų			4 lentelė
su dūmų dujomis			(Jux-?ux*J°xv)/Q p p	(533-1,30*90,3)*100/8550=4,9
į aplinką
Šilumos nuostolių kiekis
Katilo bloko efektyvumas (bruto)
Perkaitintų garų srautas
Perkaitinto garo slėgis už katilo bloko
Perkaitinto garo temperatūra už katilo agregato
Entalpija			Pagal lentelę XXVI (N.m.p. 221)
Maitinimo vandens slėgis
Maitinimo vandens temperatūra
Entalpija			Pagal lentelę XXVII (N.m.p.222)
Išvalykite vandens suvartojimą				0,01*500*10 3 =5,0*10 3
Valymo vandens temperatūra			t n esant R b \u003d 156 kgf / cm 2
Pučiamo vandens entalpija	ipr.v = i? KIP		Pagal lentelę XX1II (N.M.p.205)
Apskaičiuota vertė	Paskyrimas	Matmenys	Formulė arba pagrindimas	Skaičiavimas

4.2 Regeineratyvus oro šildytuvas

Apskaičiuota vertė	Paskyrimas	Matmenys	Formulė arba pagrindimas	Skaičiavimas
Rotoriaus skersmuo			Pagal projektavimo duomenis
Oro šildytuvų skaičius viename korpuse			Pagal projektavimo duomenis
Sektorių skaičius			Pagal projektavimo duomenis	24 (13 dujų, 9 oro ir 2 atskyrimo)
Dujų ir oro plaunamos paviršiaus frakcijos
šalta dalis
Lygiavertis skersmuo			42 p. (Normalus)
Lakšto storis			Pagal projektinius duomenis (lygus gofruotas lakštas)
			0,785*Din 2 *hg*Cr*	0,785*5,4 2 *0,542*0,8*0,81*3=26,98
			0,785*Din 2 *hv*Cr*	0,785*5,4 2 *0,375*0,8*0,81*3=18,7
Įdaru aukštis			Pagal projektavimo duomenis
Šildymo paviršius			Pagal projektavimo duomenis
Įeinančio oro temperatūra
Įeinančio oro entalpija			Pagal J-? stalo
Oro srauto šaltosios dalies išleidimo angoje santykis su teoriniu
Oro siurbimas
Išeinančio oro temperatūra (vidutinė)			Priimta laikinai
Išeinančio oro entalpija			Pagal J-? stalo
			(in"hh+??hh) (J°pr-J°hv)	(1,15+0,1)*(201,67 -90,3)=139
Išleidžiamų dujų temperatūra
Apskaičiuota vertė	Paskyrimas	Matmenys	Formulė arba pagrindimas	Skaičiavimas
Dujų entalpija išėjimo angoje			Pagal J-? lentelę
Dujų entalpija įleidimo angoje			Jux + Qb / c - xh * J ° xv	533+139 / 0,998-0,1*90,3=663
Įleidžiamų dujų temperatūra			Pagal J-? stalo
Vidutinė dujų temperatūra
Vidutinė oro temperatūra
Vidutinis temperatūros skirtumas
Vidutinė sienų temperatūra			(хг*?ср+хв*tср)/ (хг+хв)	(0,542*140+0,375*49)/(0,542+0,375)= 109
Vidutinis dujų greitis			(Вр*Vг*(?av+273))/	(37047*12,6747*(140+273))/(29*3600*273)=6,9
Vidutinis oro greitis			(Вр * Vє * (xh + xh / 2) * (tav + 273)) /	(37047*9,52*(1,15+0,1)*(49+273))/ (3600*273*20,07)=7,3
		kcal / (m 2 * h * * kruša)	Nomograma 18 Sn*Sf*Sy*?n	0,9*1,24*1,0*28,3=31,6
		kcal / (m 2 * h * * kruša)	Nomograma 18 Sn*S"f*Sy*?n	0,9*1,16*1,0*29,5=30,8
Panaudojimo faktorius
Šilumos perdavimo koeficientas		kcal / (m 2 * h * * kruša)		0,85/(1/(0,542*31,6)+1/(0,375*30,8))=5,86
Šaltos dalies terminis sugertis (pagal šilumos perdavimo lygtį)				5,86*9750*91/37047=140
Šilumos suvokimo santykis				(140/ 139)*100=100,7

Apskaičiuota vertė	Paskyrimas	Matmenys	Formulė arba pagrindimas	Skaičiavimas
karšta dalis
Lygiavertis skersmuo			42 p. (Normalus)
Lakšto storis			Pagal projektavimo duomenis
Laisva vieta dujoms ir orui			0,785*Din 2 *hg*Cr*Cl*n	0,785*5,4 2 *0,542*0,897*0,89*3=29,7
			0,785*Din 2 *hv*Kr*Kl*n	0,785*5,4 2 *0,375*0,897*0,89*3=20,6
Įdaru aukštis			Pagal projektavimo duomenis
Šildymo paviršius			Pagal projektavimo duomenis
Oro įleidimo temperatūra (vidutinė)			Priimta iš anksto (šaltoje dalyje)
Įeinančio oro entalpija			Pagal J-? stalo
Oro siurbimas
Oro srauto greičių karštosios dalies išleidimo angoje santykis su teoriniu
Išeinančio oro temperatūra			Priimta laikinai
Išeinančio oro entalpija			Pagal J-? stalo
Žingsnio šilumos sugėrimas (pagal balansą)			(v "gch +?? gch / 2) * * (J ° gv-J ° pr)	(1,15+0,1)*(806- 201,67)=755
Išleidžiamų dujų temperatūra			Iš šaltos dalies
Dujų entalpija išėjimo angoje			Pagal J-? lentelę
Dujų entalpija įleidimo angoje			J?hch + Qb / c-??gch *	663+755/0,998-0,1*201,67=1400
Įleidžiamų dujų temperatūra			Pagal J-? stalo
Vidutinė dujų temperatūra			(?vp + ??xh) / 2	(330 + 159)/2=245
Vidutinė oro temperatūra
Vidutinis temperatūros skirtumas
Vidutinė sienų temperatūra			(хг*?ср+хв*tср)	(0,542*245+0,375*164)/(0,542+0,375)=212
Vidutinis dujų greitis			(Вр*Vг*(?av+273))	(37047*12,7*(245 +273)/29,7*3600*273 =8,3
Apskaičiuota vertė	Paskyrimas	Matmenys	Formulė arba pagrindimas	Skaičiavimas
Vidutinis oro greitis			(Вр * Vє * (į "vp + ?? hch *(tav+273))/(3600**273* Fv)	(37047*9,52(1,15+0,1)(164+273)/ /3600*20,6*273=9,5
Šilumos perdavimo koeficientas iš dujų į sieną		kcal / (m 2 * h * * kruša)	Nomograma 18 Sn*Sf*Sy*?n	1,6*1,0*1,07*32,5=54,5
Šilumos perdavimo koeficientas iš sienos į orą		kcal / (m 2 * h * * kruša)	Nomograma 18 Sn*S"f*Sy*?n	1,6*0,97*1,0*36,5=56,6
Panaudojimo faktorius
Šilumos perdavimo koeficientas		kcal / (m 2 * h * * kruša)	o / (1/ (хг*?гк) + 1/(хв*?вк))	0,85/ (1/(0,542*59,5)+1/0,375*58,2))=9,6
Karštos dalies šilumos sugertis (pagal šilumos perdavimo lygtį)				9,6*36450*81/37047=765
Šilumos suvokimo santykis				765/755*100=101,3
Qt ir Qb reikšmės skiriasi mažiau nei 2%.

vp=330°С tdv=260°С

Jvp = 1400 kcal/nm 3 Jgv = 806 kcal/nm 3

hch=159°С tpr=67°С

Јhh \u003d 663 kcal / nm 3

Jpr \u003d 201,67 kcal / nm 3

ux=120°С txv=30°С

Јhv \u003d 90,3 kcal / nm 3

Jux \u003d 533 kcal / nm 3

4.3 Ugnis

Apskaičiuota vertė	Paskyrimas	Matmenys	Formulė arba pagrindimas	Skaičiavimas
Ekrano vamzdžių skersmuo ir storis			Pagal projektavimo duomenis
			Pagal projektavimo duomenis
Bendras krosnies dalies sienelių paviršius			Pagal projektavimo duomenis
Krosnies dalies tūris			Pagal projektavimo duomenis
				3,6*1635/1022=5,76
Oro pertekliaus krosnyje koeficientas
Oro siurbimas katilo krosnyje
karšto oro temperatūra			Iš oro šildytuvo skaičiavimo
Karšto oro entalpija			Pagal J-? stalo
Šiluma, kurią oras patenka į krosnį			(?t-??t)* J°gw + +??t*J°hv	(1,05-0,05)*806+0,05*90,3= 811,0
Naudingas šilumos išsklaidymas krosnyje			Q p p * (100-q 3) / 100 + Qv	(8550*(100-0,5)/100)+811 =9318
Teorinė degimo temperatūra			Pagal J-? stalo
Santykinė maksimalios temperatūros padėtis išilgai krosnies aukščio			xt \u003d xg \u003d hg / Ht
Koeficientas			16 psl. 0,54 - 0,2*xt	0,54 - 0,2*0,143=0,511
			Priimta laikinai
			Pagal J-? stalo
Vidutinė suminė degimo produktų šiluminė galia		kcal/(nmі*deg)	(Qt- J?t)*(1+Chr)	(9318 -5 018 )*(1+0,1) (2084-1200) =5,35
Darbas		m*kgf/cm²		1,0*0,2798*5,35=1,5
Triatominių dujų spindulių slopinimo koeficientas		1/ (m ** kgf / / cm 2)	3 nomograma
Optinis storis				0,38*0,2798*1,0*5,35=0,57
Apskaičiuota vertė	Paskyrimas	Matmenys	Formulė arba pagrindimas	Skaičiavimas
Fakelo juodumas			2 nomograma
Lygių vamzdžių ekranų šiluminio naudingumo koeficientas			shekr=x*f shek \u003d w ties x \u003d 1 pagal lentelę. 6-2
Degimo kameros juodumo laipsnis			6 nomograma
Dujų temperatūra krosnies išleidimo angoje			Ta / [M * ​​((4,9 * 10 -8 * * shekr * Fst * at * Tai) / (ts * Вр*Vср)) 0,6 +1]-273	(2084+273)/-273=1238
Dujų entalpija krosnies išleidimo angoje			Pagal J-? stalo
Šilumos kiekis, gaunamas krosnyje				0,998*(9318-5197)=4113
Vidutinė spinduliuotę priimančio šildymo paviršiaus šiluminė apkrova			Vr*Q t l/Nl	37047*4113/ 903=168742
Krosnies tūrio šiluminis įtempis			Vr*Q r n / Vt	37047*8550/1635=193732

4.4 Karštashirma

Apskaičiuota vertė	konvojus- skauda- ne	Matmenys	Formulė arba pagrindimas	Skaičiavimas
Vamzdžio skersmuo ir storis			Pagal brėžinį
			Pagal brėžinį
Ekranų skaičius			Pagal brėžinį
Vidutinis žingsnis tarp ekranų			Pagal brėžinį
Išilginis žingsnis			Pagal brėžinį
Santykinis aukštis
Santykinis aukštis
Ekrano šildymo paviršius			Pagal projektavimo duomenis
Papildomas šildymo paviršius karštų ekranų srityje			Pagal brėžinį	6,65*14,7/2= 48,9
Įėjimo lango paviršius			Pagal brėžinį	(2,5+5,38)*14,7=113,5
			Нin*(НшI/(НшI+HdopI))	113,5*624/(624+48,9)=105,3
			H in - H lshI
Atstumas nuo dujų			Pagal projektavimo duomenis
Atlaisvinta vieta garams			Pagal projektavimo duomenis
Efektyvus spinduliuojančio sluoksnio storis			1,8 / (1/ A+1/ B+1/ C)
Įleidžiamų dujų temperatūra			Iš krosnies skaičiavimo
Entalpija			Pagal J-? stalo
Koeficientas
Koeficientas
	kcal / (m 2 val.)	c * w c * q l	0,6*1,35*168742=136681
Spinduliavimo šiluma, kurią gauna karštų ekranų įleidimo plokštuma			(q lsh * H in) / (Vr / 2)	(136681*113,5)/ 37047*0,5=838
Apskaičiuota vertė	Paskyrimas	Matmenys	Formulė arba pagrindimas	Skaičiavimas
Dujų temperatūra prie ekranų I ir ?? žingsniai			Priimta laikinai
			Pagal J-? stalo
Vidutinė dujų temperatūra karštuose ekranuose				(1238+1100)/2=1069
Darbas		m*kgf/cm²		1,0*0,2798*0,892=0,25
			3 nomograma
Optinis storis				1,11*0,2798*1,0*0,892=0,28
			2 nomograma
			v ((th/S1)I+1)th/S1
			(Q l in? (1-a)?? C w) / in + + (4,9 * 10 -8 a * Zl.out * T cf 4 * op) / Vr * 0,5	(838 *(1-0,245)*0,065)/0,6+(4,9*10 -8 * *0,245*(89,8*)*(1069+273) 4 *0,7)/ 37047*0,5)= 201
Šiluma, gaunama spinduliuote iš krosnies su I pakopos ekranais	Q LSHI + papildomas		Q l in - Q l out
			Q t l - Q l in
			(Qscreen? Vr) / D	(3912*37047)/490000=296
Spinduliuojamos šilumos kiekis, kurį ekranai gauna iš pakuros			QlshI + extra* Nlsh I / (Nlsh I + Nl add I)	637*89,8/(89,8+23,7)= 504
			Q lsh I + add * H l add I / (N lsh I + N l add I)	637*23,7/(89,8+23,7)= 133
				0,998*(5197-3650)= 1544
Įskaitant:
tikrasis ekranas			Priimta laikinai
papildomi paviršiai			Priimta laikinai
			Priimta laikinai
entalpija yra
Apskaičiuota vertė	Paskyrimas	Matmenys	Formulė arba pagrindimas	Skaičiavimas
			(Qbsh + Qlsh) * Vr	(1092 + 27 2 ,0 )* 3 7047 *0,5
Garų entalpija išleidimo angoje				747,8 +68,1=815,9
Temperatūra yra			XXV lentelė
Vidutinė garų temperatūra				(440+536)/2= 488
temperatūrų skirtumas
Vidutinis dujų greitis
				52*0,985*0,6*1,0=30,7
Taršos faktorius		m 2 h deg/ /kcal
				488+(0,0*(1063+275)*33460/624)=
				220*0,245*0,985=53,1
Panaudojimo faktorius
Šilumos perdavimo koeficientas iš dujų į sieną				((30,7*3,14*0,042/2*0,0475*0,98)+53,1) *0,85= 76,6
Šilumos perdavimo koeficientas				76,6/ (1+ (1+504/1480)*0,0*76,6)=76,6
			k? НшI ??t / Вр*0,5	76,6*624*581/37047*0,5=1499
Šilumos suvokimo santykis			(Qtsh / Qbsh)??100	(1499/1480)*100=101,3
			Priimta laikinai
			k? NdopI? (?vid.?-t)/Br	76,6*48,9*(1069-410)/37047=66,7
Šilumos suvokimo santykis	Q t pridėti / Q b pridėti		(Q t pridėti / Q b pridėti) 100	(66,7/64)*100=104,2

VertybėsKtsh irK

aKt papildomų irK

4.4 Šaltashirma

Apskaičiuota vertė	Paskyrimas	Matmenys	Formulė arba pagrindimas	Skaičiavimas
Vamzdžio skersmuo ir storis			Pagal brėžinį
Lygiagrečiai sujungtų vamzdžių skaičius			Pagal brėžinį
Ekranų skaičius			Pagal brėžinį
Vidutinis žingsnis tarp ekranų			Pagal brėžinį
Išilginis žingsnis			Pagal brėžinį
Santykinis aukštis
Santykinis aukštis
Ekrano šildymo paviršius			Pagal projektavimo duomenis
Papildomas šildymo paviršius ekrano srityje			Pagal brėžinį	(14,7/2*6,65)+(2*6,65*4,64)=110,6
Įėjimo lango paviršius			Pagal brėžinį	(2,5+3,5)*14,7=87,9
Spinduliavimą priimantis ekrano paviršius			Нin*(НшI/(НшI+HdopI))	87,9*624/(624+110,6)=74,7
Papildomas spinduliuotės priėmimo paviršius			H in - H lshI
Atstumas nuo dujų			Pagal projektavimo duomenis
Atlaisvinta vieta garams			Pagal projektavimo duomenis
Efektyvus spinduliuojančio sluoksnio storis			1,8 / (1/ A+1/ B+1/ C)	1,8/(1/5,28+1/0,7+1/2,495)=0,892
Dujų temperatūra šalčio išleidimo angoje			Remiantis karštu
Entalpija			Pagal J-? stalo
Koeficientas
Koeficientas
	kcal / (m 2 val.)	c * w c * q l	0,6*1,35*168742=136681
Spinduliavimo šiluma, kurią gauna ekranų įėjimo sekcijos plokštuma			(q lsh * H in) / (Vr * 0,5)	(136681*87,9)/ 37047*0,5=648,6
Pataisos koeficientas, skirtas atsižvelgti į spinduliuotę už ekranų
Apskaičiuota vertė	Paskyrimas	Matmenys	Formulė arba pagrindimas	Skaičiavimas
Dujų temperatūra šaltų ekranų įleidimo angoje			Remiantis karštu
Dujų entalpija ekranų išleidimo angoje esant numanomai temperatūrai			J lentelė
Vidutinė dujų temperatūra ekranuose?				(1238+900)/2=1069
Darbas		m*kgf/cm²		1,0*0,2798*0,892=0,25
Spindulio slopinimo koeficientas: triatominėmis dujomis			3 nomograma
Optinis storis				1,11*0,2798*1,0*0,892=0,28
Dujų juodumo laipsnis ekranuose			2 nomograma
Nuolydžio koeficientas nuo ekranų įvesties iki išvesties dalies			v ((1/S 1)І+1)-1/S 1	v((5.4/0.7)І+1) -5.4/0.7=0.065
Šilumos spinduliavimas iš krosnies į įėjimo ekranus			(Ql in? (1-a)?? tssh) / in + (4,9 * 10 -8 *а*Zl.out*(Тср) 4 *op) / Вр	(648,6 *(1-0,245)*0,065)/0,6+(4,9*10 -8 * *0,245*(80,3*)*(1069+273)4 *0,7)/ 37047*0,5)= 171,2
Šiluma, gaunama spinduliavimu iš krosnies su šaltais ekranais			Ql į - Ql išeina	648,6 -171,2= 477,4
Degimo ekranų šilumos sugertis			Qtl – Ql in	4113 -171,2=3942
Terpės entalpijos padidėjimas ekranuose			(Qscreen? Vr) / D	(3942*37047)/490000=298
Spinduliavimo šilumos kiekis, kurį iš krosnies paima įėjimo ekranai			QlshI + extra* Nlsh I / (Nlsh I + Nl add I)	477,4*74,7/(74,7+13,2)= 406,0
Tas pats ir su papildomais paviršiais			Qlsh I + add * Nl add I / (NlshI + Nl add I)	477,4*13,2/(74,7+13,2)= 71,7
Pirmos pakopos ekranų ir papildomų paviršių šilumos sugėrimas pagal balansą			c * (Ј "-Ј "")	0,998*(5197-3650)=1544
Apskaičiuota vertė	Paskyrimas	Matmenys	Formulė arba pagrindimas	Skaičiavimas
Įskaitant:
tikrasis ekranas			Priimta laikinai
papildomi paviršiai			Priimta laikinai
Garų temperatūra įleidimo ekranų išleidimo angoje			Remiantis savaitgaliais
entalpija yra			Pagal XXVI lentelę
Garų entalpijos padidėjimas ekranuose			(Qbsh + Qlsh) * Vr	((1440+406,0)* 37047) / ((490*10 3)=69,8
Garų entalpija prie įleidimo angos į įleidimo ekranus				747,8 - 69,8 = 678,0
Garų temperatūra prie įėjimo į ekraną			Pagal XXVI lentelę (P = 150 kgf/cm2)
Vidutinė garų temperatūra
temperatūrų skirtumas				1069 - 405=664,0
Vidutinis dujų greitis			Į r? V g? (?av+273) / 3600 * 273* Fg	37047*11,2237*(1069+273)/(3600*273*74,8 =7,6
Konvekcinis šilumos perdavimo koeficientas				52,0*0,985*0,6*1,0=30,7
Taršos faktorius		m 2 h deg/ /kcal
Teršalų išorinio paviršiaus temperatūra			t cf + (e? (Q bsh + Q lsh) * Vr / NshI)	405+(0,0*(600+89,8)*33460/624)=
Spinduliavimo šilumos perdavimo koeficientas				210*0,245*0,96=49,4
Panaudojimo faktorius
Šilumos perdavimo koeficientas iš dujų į sieną			(? k? p*d / (2*S 2 ? x)+ ? l)?? ?	((30,7*3,14*0,042/2*0,0475*0,98)+49,4) *0,85= 63,4
Šilumos perdavimo koeficientas			1 / (1+ (1+ Q ls / Q bs)?? ??? ? 1)	63,4/(1+ (1+89,8/1440)*0,0*65,5)=63,4
Ekranų šilumos sugertis pagal šilumos perdavimo lygtį			k? НшI ??t / Вр	63,4*624*664/37047*0,5=1418
Šilumos suvokimo santykis			(Qtsh / Qbsh)??100	(1418/1420)*100=99,9
Vidutinė garų temperatūra papildomuose paviršiuose			Priimta laikinai
Apskaičiuota vertė	Paskyrimas	Matmenys	Formulė arba pagrindimas	Skaičiavimas
Papildomų paviršių šilumos sugertis pagal šilumos perdavimo lygtį			k? NdopI? (?vid.?-t)/Br	63,4*110,6*(1069-360)/37047=134,2
Šilumos suvokimo santykis	Q t pridėti / Q b pridėti		(Q t pridėti / Q b pridėti) 100	(134,2/124)*100=108,2

VertybėsKtsh irKbsh skiriasi ne daugiau kaip 2 %

aKt papildomų irKb papildomas – mažiau nei 10%, o tai priimtina.

Bibliografija

Katilinių agregatų terminis skaičiavimas. normatyvinis metodas. Maskva: Energetika, 1973, 295 p.

Rivkin S.L., Alexandrov A.A. Vandens ir garo termodinaminių savybių lentelės. Maskva: Energija, 1975 m

Fadyushina M.P. Katilinių agregatų šiluminis skaičiavimas: Kursinio projekto disciplinos „Katilinės ir garo generatoriai“ vykdymo gairės specialybės 0305 – Šiluminės elektrinės dieninių studijų studentams. Sverdlovskas: UPI im. Kirova, 1988, 38 p.

Fadyushina M.P. Katilinių agregatų terminis skaičiavimas. „Katilų instaliacijos ir garo generatoriai“ disciplinos kursinio projekto įgyvendinimo gairės. Sverdlovskas, 1988, 46 p.

Panašūs dokumentai

Katilo TP-23 charakteristikos, jo konstrukcija, šilumos balansas. Oro ir kuro degimo produktų entalpijų skaičiavimas. Katilo bloko šiluminis balansas ir jo naudingumo koeficientas. Šilumos perdavimo krosnyje skaičiavimas, šiluminis apskaičiavimas.

Kursinis darbas, pridėtas 2011-04-15


Katilo bloko konstrukcinės charakteristikos, degimo kameros, ekrano dūmtakio ir sukamosios kameros schema. Kuro elementinė sudėtis ir degimo šiluma. Degimo produktų tūrio ir dalinio slėgių nustatymas. Šilumos katilo skaičiavimas.

Kursinis darbas, pridėtas 2012-08-05


Katilo bloko šiluminė schema E-50-14-194 D. Dujų ir oro entalpijų skaičiavimas. Degimo kameros, katilo pluošto, perkaitintuvo patikros skaičiavimas. Šilumos sugerties pasiskirstymas garo-vandens keliu. Oro šildytuvo šilumos balansas.

Kursinis darbas, pridėtas 2015-11-03


Numatomos kuro charakteristikos. Oro ir degimo produktų tūrio skaičiavimas, efektyvumas, degimo kamera, festonas, I ir II pakopos perkaitintuvas, ekonomaizeris, oro šildytuvas. Katilo bloko terminis balansas. Dujų kanalų entalpijų skaičiavimas.

Kursinis darbas, pridėtas 2016-01-27


Šilumos kiekio perskaičiavimas į garo katilo garo galią. Degimui reikalingo oro tūrio, visiško degimo produktų skaičiavimas. Degimo produktų sudėtis. Katilo agregato šiluminis balansas, naudingumo koeficientas.

testas, pridėtas 2014-12-08


Katilo GM-50-1, dujų ir garo-vandens kelio aprašymas. Oro ir degimo produktų tūrių ir entalpijų apskaičiavimas tam tikram kurui. Svarstyklių, krosnies, katilo agregato apvado parametrų nustatymas, šilumos paskirstymo principai.

Kursinis darbas, pridėtas 2015-03-30


Katilo bloko DE-10-14GM konstrukcijos ir techninių charakteristikų aprašymas. Teorinio oro suvartojimo ir degimo produktų tūrių skaičiavimas. Oro pertekliaus ir įsiurbimo dujų kanaluose koeficiento nustatymas. Katilo šilumos balanso tikrinimas.

Kursinis darbas, pridėtas 2014-01-23


Katilo DE-10-14GM charakteristikos. Degimo produktų tūrių, triatominių dujų tūrio dalių skaičiavimas. Oro pertekliaus santykis. Katilo agregato terminis balansas ir kuro sąnaudų nustatymas. Šilumos perdavimo krosnyje skaičiavimas, vandens ekonomaizeris.

Kursinis darbas, pridėtas 2015-12-20


Oro ir degimo produktų tūrių ir entalpijos skaičiavimas. Numatomas katilo agregato šilumos balansas ir kuro sąnaudos. Patikrinkite degimo kameros skaičiavimą. Konvekciniai šildymo paviršiai. Vandens ekonomaizerio skaičiavimas. Degimo produktų suvartojimas.

Kursinis darbas, pridėtas 2012-11-04


Kuro rūšys, sudėtis ir šiluminės charakteristikos. Oro tūrio skaičiavimas degant kietajam, skystajam ir dujiniam kurui. Oro pertekliaus koeficiento nustatymas pagal išmetamųjų dujų sudėtį. Katilo agregato medžiagų ir šilumos balansas.

GARŲ APROVĖS ĮTAKA KATILO GAISRINĖJE DEKLIO RADIACINĖMS SAVYBĖMS

Michailas Taimarovas

dr. sci. tech., Kazanės valstybinio energetikos universiteto profesorius,

Rais Sungatullin

Kazanės valstybinio energetinio universiteto aukštasis mokytojas,

Rusija, Tatarstano Respublika, Kazanė

ANOTACIJA

Šiame darbe nagrinėjame šilumos srautą iš fakelo deginant gamtines dujas Nižnekamsko CHP-1 (NkCHP-1) katile TGM-84A (stotelė Nr. 4) įvairiomis eksploatavimo sąlygomis, siekiant nustatyti sąlygomis, kuriomis galinio ekrano pamušalas yra mažiausiai jautrus terminiam sunaikinimui.

SANTRAUKA

Atliekant šią operaciją, degiklio šilumos srautas degant gamtinėms dujoms Nižnekamsko TETc-1 (NkTETs-1) katile TGM-84A (stotelė Nr. 4) skirtingomis režimo sąlygomis, siekiant nustatyti sąlygas pagal Atsižvelgiama į tai, kad galinio ekrano mūrinis apvalkalas yra mažiausiai termiškai pažeidžiamas.

Raktiniai žodžiai: garo katilai, šilumos srautai, oro sukimosi parametrai.

raktažodžiai: katilai, šilumos srautai, oro sukimo parametrai.

Įvadas.

TGM-84A katilas yra plačiai naudojamas gazolinis katilas, kurio matmenys yra gana maži. Jo degimo kamera yra padalinta dviejų šviesų ekranu. Kiekvieno šoninio ekrano apatinė dalis pereina į šiek tiek pasvirusį židinio sietą, kurio apatiniai kolektoriai yra pritvirtinti prie dvigubos šviesos ekrano kolektorių ir juda kartu su šiluminėmis deformacijomis katilo kūrenimo ir išjungimo metu. Nuožulnius židinio vamzdžius nuo blyksnio spinduliavimo apsaugo ugniai atsparių plytų sluoksnis ir chromo masė. Dviejų šviesų ekranas užtikrina intensyvų išmetamųjų dujų aušinimą.

Viršutinėje krosnies dalyje galinio ekrano vamzdžiai sulenkti į degimo kamerą, suformuojant slenkstį, kurio projekcija yra 1400 mm. Tai užtikrina ekranų plovimą ir apsaugą nuo tiesioginės degiklio spinduliuotės. Dešimt kiekvienos plokštės vamzdžių yra tiesūs, neturi išsikišimo į krosnį ir yra laikantys. Virš slenksčio yra ekranai, kurie yra perkaitintuvo dalis ir yra skirti degimo produktams aušinti ir garams perkaitinti. Dviejų šviesų ekranas, pagal projektuotojų ketinimą, turėtų užtikrinti intensyvesnį išmetamųjų dujų aušinimą nei TGM-96B gazoliniame katile, kuris yra panašus. Tačiau šildymo ekrano paviršiaus plotas turi didelę maržą, kuri yra praktiškai didesnė nei reikalinga nominaliam katilo darbui.

Bazinis modelis TGM-84 buvo ne kartą rekonstruotas, dėl ko, kaip nurodyta aukščiau, pasirodė modelis TGM-84A (su 4 degikliais), o paskui TGM-84B. (6 degikliai). Pirmosios modifikacijos TGM-84 katiluose buvo sumontuota 18 alyvos-dujų degiklių, išdėstytų trimis eilėmis ant priekinės degimo kameros sienelės. Šiuo metu montuojami arba keturi, arba šeši didesnės galios degikliai.

Katilo TGM-84A degimo kameroje yra keturi KhF-TsKB-VTI-TKZ gazolių degikliai, kurių vieneto galia yra 79 MW, sumontuoti dviem pakopomis iš eilės su viršūnėmis priekinėje sienelėje. Apatinės pakopos (2 vnt.) degikliai montuojami 7200 mm lygyje, viršutinės pakopos (2 vnt.) - 10200 mm lygyje. Degikliai skirti atskirai deginti dujas ir mazutą. Dujų degiklio našumas 5200 nm 3 /val. Katilo padegimas ant garo mechaninių purkštukų. Perkaitinto garo temperatūrai reguliuoti įrengiami 3 savo kondensato įpurškimo etapai.

HF-TsKB-VTI-TKZ degiklis yra sūkurinis dviejų srautų karšto oro degiklis ir susideda iš korpuso, 2 ašinio (centrinio) sūkurio sekcijų ir 1-osios tangentinio (periferinio) oro sūkurio sekcijos, centrinio instaliacinio vamzdžio. alyvos degikliui ir degikliui, dujų paskirstymo vamzdžiai . Pagrindinės KhF-TsKB-VTI-TKZ degiklio konstrukcijos (konstrukcijos) techninės charakteristikos pateiktos lentelėje. vienas.

1 lentelė.

Pagrindinės projektavimo (projektavimo) specifikacijosdegikliai HF-TsKB-VTI-TKZ:

Dujų slėgis, kPa
Dujų sąnaudos vienam degikliui, nm 3 / h
Degiklio šiluminė galia, MW
Dujų kelio varža esant vardinei apkrovai, mm w.c. Art.
Oro kelio varža esant vardinei apkrovai, mm w.c. Art.
Bendri matmenys, mm	3452x3770x3080
Bendra karšto oro kanalo išleidimo dalis, m 2
Bendras dujotiekių išvadų skerspjūvis, m 2

Oro sukimo krypčių HF-TsKB-VTI-TKZ degikliuose charakteristikos parodytos fig. 1. Sukimo mechanizmo schema parodyta fig. 2. Dujų išleidimo vamzdžių išdėstymas degikliuose parodytas pav. 3.

1 pav. Degiklių numeravimo schema, oro sūkuriai degikliuose ir KhF-TsKB-VTI-TKZ degiklių vieta katilų TGM-84A Nr. 4.5 NkCHP-1 krosnies priekinėje sienelėje

2 pav. Oro sukimo katilų TGM-84A NkCHP-1 degikliuose KhF-TsKB-VTI-TKZ mechanizmo schema

Karšto oro dėžė degiklyje yra padalinta į du srautus. Vidiniame kanale sumontuotas ašinis suktuvas, o periferiniame tangentiniame kanale – reguliuojamas tangentinis suktuvas.

3 pav. Dujų išleidimo vamzdžių išdėstymo schema katilų TGM-84A NkCHP-1 degikliuose KhF-TsLB-VTI-TKZ

Eksperimentų metu buvo deginamos Urengojaus dujos, kurių kaloringumas buvo 8015 kcal/m 3 . Eksperimentinio tyrimo technika pagrįsta bekontakčio metodo naudojimu matuojant iš degiklio krintančius šilumos srautus. Eksperimentuose šilumos srauto, patenkančio iš degiklio ekranuose, vertė q Lašas buvo matuojamas laboratoriškai kalibruotu radiometru.

Nešviečiančių degimo produktų katilinėse krosnyse matavimai atlikti nekontaktiniu metodu, naudojant RAPIR tipo radiacinį pirometrą, kuris rodė spinduliavimo temperatūrą. Apskaičiuota, kad paklaida matuojant faktinę nešviečiančių gaminių temperatūrą prie jų išėjimo iš krosnies esant 1100°C spinduliavimo metodu kalibruojant RK-15 su lęšio medžiaga, pagaminta iš kvarco, įvertinta ± 1,36%.

Apskritai, iš degiklio patenkančio šilumos srauto vietos vertės išraiška ekranuose q kritimas gali būti pavaizduotas kaip tikrosios liepsnos temperatūros funkcija T f degimo kameroje ir degiklio spinduliuotė α f pagal Stefano-Boltzmanno dėsnį:

q padas = 5,67 × 10 -8 α f T f 4, W / m 2,

kur: T f – degimo produktų temperatūra degiklyje, K. Pagal rekomendacijas imamas degiklio spinduliavimo ryškumo laipsnis α λ​f = 0,8.

Priklausomybės nuo garo apkrovos įtakos liepsnos spinduliavimo savybėms grafikas parodytas fig. 4. Matavimai atlikti 5,5 m aukštyje per kairiojo šoninio ekrano liukus Nr.1 ​​ir Nr.2. Iš grafiko matyti, kad padidėjus katilo garų apkrovai, labai stipriai padidėja iš degiklio krintančių šilumos srautų vertės galinio ekrano srityje. Matuojant per arčiau priekinės sienelės esantį liuką, didėjant apkrovai taip pat didėja vertės, krentančios iš degiklio į šilumos srauto ekranus. Tačiau, palyginti su šilumos srautais prie galinio ekrano, absoliučia verte šilumos srautai priekinio ekrano srityje esant didelėms apkrovoms yra vidutiniškai 2...2,5 karto mažesni.

4 pav. Kritimo šilumos srauto pasiskirstymas q padas pagal krosnies gylį, priklausomai nuo garo talpos D iki pagal matavimus per liukus 1, 2 1 pakopa 5,5 m aukštyje išilgai kairiosios krosnies sienelės katilo TGM-84A Nr. 4 NkCHP-1 NkCHP-1 maksimaliu oro posūkiu menčių padėtyje degikliuose Z (atstumas tarp 1 ir 2 liukų yra 6,0 m kai bendras krosnies gylis 7,4 m):

Ant pav. 5 paveiksle pavaizduoti krintančio šilumos srauto q pasiskirstymo išilgai krosnies gylio, priklausomai nuo garo talpos D k, grafikai pagal matavimus per 2 pakopos liukus Nr. 6 ir Nr. 7 aukštyje 9,9 m išilgai kairiosios krosnies sienelės TGM-84A katilui Nr. 4 NKTES esant maksimaliam oro pasisukimui degiklių 3 menčių padėtyje, palyginti su gaunamais šilumos srautais pagal matavimus per liukus Nr. 1 ir Pirmos pakopos Nr.2.

5 pav. Kritimo šilumos srauto pasiskirstymas q padas pagal krosnies gylį, priklausomai nuo garo talpos D iki pagal matavimus per 2 pakopos liukus Nr.6 ir Nr.7 aukštyje. 9,9 m išilgai kairiosios krosnies sienelės NKTEC katilui TGM-84A Nr. 4 esant maksimaliam oro posūkiui menčių padėtyje degikliuose H, lyginant su gaunamais šilumos srautais pagal matavimus per liukus Nr. 1 ir Pirmos pakopos Nr. 2 (atstumas tarp liukų 6 ir 7 lygus 5,5 m, o bendras krosnies gylis 7,4 m):

Oro sūkurių padėties degikliuose pavadinimai, priimti šiame darbe:

Z - maksimalus sukimas, O - be sukimo, oras eina be sukimo.

Indeksas c yra centrinis posūkis, indeksas p yra periferinis pagrindinis posūkis.

Rodyklės nebuvimas reiškia tą pačią centrinio ir periferinio posūkio ašmenų padėtį (arba abu posūkiai yra O padėtyje arba abu posūkiai Z padėtyje).

Iš pav. 5 matyti, kad didžiausios šilumos srautų vertės iš degiklio į ekrano kaitinimo paviršius vyksta pagal matavimus per antros pakopos liuką Nr.6, arčiausiai krosnies galinės sienelės apie 9,9 m. Ties 9,9 m žyma, pagal matavimus per liuką Nr. 6, augimo šiluma iš degiklio teka 2 kW/m 2 kas 10 t/h garo apkrovos padidėjimo, o degikliu Nr. Pirmosios pakopos maždaug 5,5 m aukštyje, šilumos srautas iš degiklio į galinį ekraną didėja 8 kW/m 2 greičiu kas 10 t/h padidėjus garo apkrovai.

Šilumos srautų, krentančių iš degiklio į galinį ekraną, augimas, remiantis matavimais per liuką Nr. 1 5,5 m aukštyje nuo pirmosios pakopos, padidėjus katilo TGM-84A apkrovai Nr. šilumos srautai šalia galinio ekrano maždaug 9,9 m.

Maksimalus šiluminės spinduliuotės tankis nuo degiklio iki galinio ekrano, matuojamas per liuką Nr. 6 9,9 m aukštyje, net esant maksimaliai TGM-84A katilo Nr. ) garo galiai, yra vidutiniškai 23 % didesnis, palyginti iki degiklio spinduliuotės tankio prie galinio ekrano 5,5 m lygyje, pagal matavimus per liuką Nr.

Gautas šilumos srautas, gautas išmatuojant 9,9 m aukštyje per antrosios pakopos liuką Nr. 7 (arčiausiai priekinio ekrano), padidėjus katilo TGM-84A garų apkrovai Nr. oro sukimas degikliuose (sukimo mentelių padėtis H) kas 10 t/h padidėja 2 kW/m2, t.y., kaip ir pirmiau nurodytu atveju, pagal matavimus per liuką Nr. 6, esantį arčiausiai galinio ekrano, maždaug 9,9 m.

Krintančių šilumos srautų verčių padidėjimas, remiantis matavimais per antrosios pakopos liuką Nr. 7 9,9 m aukštyje, atsiranda padidėjus katilo TGM-84A Nr. 4 garų apkrovai. NCTPP nuo 230 t/h iki 420 t/h kas 10 t/h esant 4,7 kW/m 2 greičiui, t. y. 2,35 karto lėčiau, lyginant su šilumos srautų, krintančių iš degiklio, augimu, pagal matavimus pro liuką Nr.2 maždaug 5,5 m.

Šilumos srautų, krintančių iš degiklio per liuką Nr. 7, matavimai 9,9 m aukštyje, kai katilo garo apkrova 420 t/h, praktiškai sutampa su vertėmis, gautomis atliekant matavimus per liuką Nr. NKTES katilo TGM-84A Nr. 4 maksimalaus oro sūkurio degikliuose (sukimo menčių H padėtis) lygis – 5,5 m.

Išvados.

1. Oro ašinio (centrinio) posūkio degikliuose įtaka šilumos srautų iš degiklio vertei, lyginant su liestinės oro posūkio pokyčiu degikliuose, yra nedidelė ir labiau pastebima 5,5 m lygis išilgai 2 atkarpos.

2. Didžiausi išmatuoti srautai susidarė nesant tangentinio (periferinio) oro sukimosi degikliuose ir siekė 362,7 kW/m 2, matuojant per liuką Nr. 6 9,9 m aukštyje esant 400 t/val. apkrovai. Degiklio šilumos srautų vertės 360 ... 400 kW/m 2 diapazone yra pavojingos, kai krosnis eksploatuojama tiesioginiu degikliu metamu į krosnies sienelę iš degimo pusės dėl laipsniško sunaikinimo. vidinio pamušalo.

Bibliografija:

1. Garnizonas T.R. Radiacinė pirometrija. – M.: Mir, 1964, 248 p.
2. Gordovas A.N. Pirometrijos pagrindai - M .: Metalurgija, 1964. 471 p.
3. Taimarovas M.A. Kurso „Katilinės ir garo generatoriai“ laboratorinis seminaras. Vadovėlis Kazanė, KSEU 2002, 144 p.
4. Taimarovas M.A. Energetikos objektų efektyvumo tyrimas. - Kazanė: Kazanė. valstybė energijos un-t, 2011. 110 p.
5. Taimarovas M.A. Praktinis mokymas CHP. - Kazanė: Kazanė. valstybė energijos un-t, 2003., 90 p.
6. Šiluminiai spinduliuotės imtuvai. 1-ojo sąjunginio simpoziumo medžiaga. Kijevas, Naukova Dumka, 1967. 310 p.
7. Shubin E.P., Livin B.I. Šiluminių elektrinių ir katilinių terminio apdorojimo įrenginių projektavimas - M .: Energia, 1980. 494 p.
8. Trasinio metalo pirito dichaikogenidai: aukšto slėgio sintezė ir savybių koreliacija / T.A. Bither, R.I. Bouchard, W.H. Debesis ir kt. // Inorg. Chem. - 1968. - V. 7. - P. 2208–2220.

0

kurso projektas

Katilo bloko TGM-84 prekės ženklo E420-140-565 patikros šiluminis skaičiavimas

Kursinio projekto užduotis…………………………………………………………

1. Trumpas katilinės aprašymas………………………………………..…

• Degimo kamera ……………………………………………………………..
• Vidiniai įrenginiai …………………………………….…….…
• Perkaitintuvas……………………………………………………………..
  • Radiacinis perkaitintuvas…………………………………….
  • Lubų perkaitintuvas……………………………………….
  • Ekrano perkaitintuvas…………………………………………
  • Konvekcinis perkaitintuvas……………………………………….
• Vandens ekonomaizeris……………………………………………………………
• Regeneracinis oro šildytuvas……………………………………….
• Šildomų paviršių valymas………………………………………………..

1. Katilo apskaičiavimas…………………………………………………………………………

2.1. Kuro sudėtis………………………………………………………………

2.2. Degimo produktų tūrių ir entalpijų apskaičiavimas……………………………

2.3. Numatomas šilumos balansas ir kuro sąnaudos…………………………….

2.4. Degimo kameros apskaičiavimas…………………………………………………………

2.5. Katilo perkaitintuvų skaičiavimas………………………………………………..

2.5.1 Sieninio perkaitintuvo skaičiavimas…………………………….…….

2.5.2. Lubinio perkaitintuvo apskaičiavimas………………………………….

2.5.3. Ekrano perkaitintuvo apskaičiavimas……………………………………

2.5.4. Konvekcinio perkaitintuvo apskaičiavimas…………………..……….

2.6. Išvada………………………………………………………………….

1. Bibliografija……………………………………………….

Pratimas

Būtina atlikti E420-140-565 markės katilo TGM-84 patikros šiluminį skaičiavimą.

Atliekant patikros šiluminį skaičiavimą, pagal priimtą katilo konstrukciją ir matmenis tam tikrai apkrovai ir kuro rūšiai, vandens, garų, oro ir dujų temperatūras ribose tarp atskirų šildymo paviršių, efektyvumą, kuro sąnaudas, debitą. nustatomas garų, oro ir išmetamųjų dujų greitis.

Atliekamas patikros skaičiavimas, siekiant įvertinti katilo efektyvumą ir patikimumą dirbant su tam tikru kuru, nustatyti reikiamas rekonstrukcijos priemones, parinkti pagalbinę įrangą ir gauti žaliavų skaičiavimams: aerodinaminę, hidraulinę, metalo temperatūrą, vamzdžio stiprumą, vamzdžių pelenus. susidėvėjimo greitis, korozija ir kt.

Pradiniai duomenys:

1. Nominali garo galia D 420 t/val
2. Tiekiamo vandens temperatūra t pv 230°C
3. Perkaitintų garų temperatūra 555°С
4. Perkaitintų garų slėgis 14 MPa
5. Darbinis slėgis katilo būgne 15,5 MPa
6. Šalto oro temperatūra 30°С
7. Išmetamųjų dujų temperatūra 130…160°С
8. Kuro gamtinių dujų dujotiekis Nadym-Punga-Tura-Sverdlovskas-Čeliabinskas
9. Grynasis kaloringumas 35590 kJ / m 3
10. Krosnies tūris 1800m 3
11. Ekrano vamzdžių skersmuo 62*6 mm
12. Ekrano vamzdžių atstumas 60 mm.
13. Pavarų dėžės vamzdžio skersmuo 36*6
14. Patikrinimo punkto vamzdžių vieta yra išdėstyta
15. Pavarų dėžės vamzdžių skersinis žingsnis S 1 120 mm
16. Pavarų dėžės S 2 vamzdžių išilginis žingsnis 60 mm
17. ShPP vamzdžių skersmuo 33*5 mm
18. PPP vamzdžių skersmuo 54*6 mm
19. Laisvas plotas degimo produktams praeiti 35,0 mm

1. Garo katilo TGM-84 paskirtis ir pagrindiniai parametrai.

TGM-84 serijos katilai yra skirti gaminti aukšto slėgio garą deginant mazutą arba gamtines dujas.

1. Trumpas garo katilo aprašymas.

Visi TGM-84 serijos katilai turi U formos išdėstymą ir susideda iš degimo kameros, kuri yra kylantis dujų kanalas, ir nuleidžiamo konvekcinio veleno, viršutinėje dalyje sujungtos horizontaliu dujų kanalu.

Degimo kameroje yra garinimo ekranai ir radiacinis sieninis perkaitintuvas. Viršutinėje krosnies dalyje (ir kai kuriose katilo modifikacijose bei horizontaliame dūmtake) yra ekraninis perkaitintuvas. Konvekcinėje šachtoje nuosekliai (išilgai dujų) dedamas konvekcinis perkaitintuvas ir vandens ekonomaizeris. Konvekcinis velenas po konvekcinio perkaitintuvo yra padalintas į du dujų kanalus, kurių kiekviename yra po vieną vandens ekonomaizerio srautą. Už vandens ekonomaizerio apsisuka dujotiekis, kurio apatinėje dalyje yra bunkeriai pelenams ir šūviams. Regeneraciniai rotaciniai oro šildytuvai montuojami už konvekcinės šachtos katilinės pastato išorėje.

1.1. Krosnies kamera.

Degimo kamera yra prizminės formos, o planas yra stačiakampis, kurio matmenys: 6016x14080 mm. Visų tipų katilų degimo kameros šoninės ir galinės sienelės ekranuotos 60x6 mm skersmens garintuvo vamzdžiais su 64 mm žingsniu iš plieno 20. Ant priekinės sienelės uždėtas spindulinis perkaitintuvas, kurio konstrukcija aprašyta toliau. Dviejų šviesų ekranas padalija degimo kamerą į dvi pusiau krosnis. Dviejų šviesų ekranas susideda iš trijų plokščių ir yra suformuotas iš 60x6 mm skersmens vamzdžių (plienas 20). Pirmoji plokštė susideda iš dvidešimt šešių vamzdžių, kurių atstumas tarp vamzdžių yra 64 mm; antrasis skydas - iš dvidešimt aštuonių vamzdžių, kurių žingsnis tarp vamzdžių yra 64 mm; trečias skydas - iš dvidešimt devynių vamzdžių, žingsnis tarp vamzdžių yra 64 mm. Dvigubo apšvietimo ekrano įvesties ir išvesties kolektoriai pagaminti iš 273x32 mm skersmens vamzdžių (plienas20). Dviejų šviesų ekranas strypų pagalba pakabinamas ant metalinių lubų konstrukcijų ir turi galimybę judėti šiluminiu plėtimu. Siekiant išlyginti slėgį pusiau krosnyse, dvigubo aukščio ekrane yra vamzdžiais suformuoti langai.

Šoniniai ir galiniai ekranai yra identiški visų tipų TGM-84 katilams. Apatinėje dalyje esantys šoniniai ekranai sudaro šalto piltuvo dugno šlaitus su 15 0 pokrypiu į horizontalę. Iš kūrenimo pusės židinio vamzdžiai padengti šamotinių plytų sluoksniu ir chromito masės sluoksniu. Viršutinėje ir apatinėje degimo kameros dalyse šoniniai ir galiniai ekranai prijungti prie atitinkamai 219x26 mm ir 219x30 mm skersmens kolektorių. Viršutiniai galinio ekrano kolektoriai pagaminti iš 219x30 mm skersmens vamzdžių, apatiniai – iš 219x26 mm skersmens vamzdžių. Ekrano kolektorių medžiaga – plienas 20. Vanduo į ekrano kolektorius tiekiamas 159x15 mm ir 133x13 mm skersmens vamzdžiais. Garo ir vandens mišinys pašalinamas 133x13 mm skersmens vamzdžiais. Ekrano vamzdžiai yra pritvirtinti prie katilo rėmo sijų, kad būtų išvengta nukreipimo į krosnį. Šoninių ekranų plokštės ir dviejų šviesų ekranas turi keturias tvirtinimo detales, galinio ekrano plokštės – tris. Degimo ekranų plokščių pakabinimas atliekamas strypų pagalba ir leidžia vertikaliai judėti vamzdžiams.

Vamzdžių tarpai plokštėse atliekami suvirintais strypais, kurių skersmuo 12 mm, ilgis 80 mm, medžiaga – plienas 3kp.

Siekiant sumažinti šildymo netolygumo poveikį cirkuliacijai, visi degimo kameros ekranai yra segmentuojami: vamzdžiai su kolektoriais gaminami skydo pavidalu, kurių kiekvienas yra atskira cirkuliacijos grandinė. Iš viso krosnyje yra penkiolika plokščių: galinis ekranas yra šešių plokščių, dviejų šviesų ir kiekvienas šoninis ekranas turi tris skydelius. Kiekvieną galinio ekrano skydą sudaro trisdešimt penki garintuvo vamzdžiai, trys vandens vamzdžiai ir trys išleidimo vamzdžiai. Kiekvieną šoninį ekrano skydelį sudaro trisdešimt vienas garintuvo vamzdelis.

Viršutinėje degimo kameros dalyje yra užpakalinio ekrano vamzdžių suformuotas iškyšas (į krosnies gylį), kuris prisideda prie geresnio perkaitintuvo ekrano dalies išplovimo išmetamosiomis dujomis.

1.2. Vidiniai įrenginiai.

1 - paskirstymo dėžė; 2 - ciklono dėžė; 3 - išleidimo dėžė; 4 - ciklonas; 5 - padėklas; 6 - avarinio nutekėjimo vamzdis; 7 - fosfatavimo kolektorius; 8 - garo šildymo kolektorius; 9 - perforuotas lubų lakštas; 10 - tiekimo vamzdis; 11 - burbuliuojantis lapas.

Šiame katile TGM-84 naudojama dviejų pakopų garinimo schema. Būgnas yra švarus skyrius ir pirmasis išgarinimo etapas. Būgno vidinis skersmuo 1600 mm ir pagamintas iš 16GNM plieno. Būgno sienelės storis 89 mm. Cilindrinės būgno dalies ilgis 16200 mm, bendras būgno ilgis 17990 mm.

Antrasis garavimo etapas – atokūs ciklonai.

Garo-vandens mišinys per garus laidus vamzdžius patenka į katilo būgną - į ciklonų paskirstymo dėžes. Ciklonai atskiria garus nuo vandens. Vanduo iš ciklonų nuleidžiamas į padėklus, o atskirti garai patenka po plovimo įrenginiu.

Plovimas garais atliekamas tiekimo vandens sluoksnyje, kuris yra paremtas ant perforuoto lakšto. Garai praeina per skylutes perforuotame lakšte ir burbuliuoja per tiekimo vandens sluoksnį, išsilaisvindami nuo druskų.

Paskirstymo dėžės yra virš nuplovimo įrenginio, o jų apatinėje dalyje yra angos vandeniui nuleisti.

Vidutinis vandens lygis būgne yra 200 mm žemiau geometrinės ašies. Vandenį rodančiuose prietaisuose šis lygis laikomas nuliu. Viršutinis ir apatinis lygiai yra atitinkamai 75 m žemesni ir aukštesni už vidutinį lygį.Kad katilas nepersimaitintų, būgne sumontuotas avarinis nutekėjimo vamzdis, kuris leidžia išleisti vandens perteklių, bet ne daugiau nei vidutinis lygis.

Katilo vandeniui apdoroti fosfatais apatinėje būgno dalyje įrengiamas vamzdis, per kurį į būgną patenka fosfatai.

Būgno apačioje yra du kolektoriai būgno šildymui garais. Šiuolaikiniuose garo katiluose jie naudojami tik pagreitintam būgno aušinimui, kai katilas sustabdomas. Režimo priemonėmis pasiekiamas būgno korpuso „viršaus-apačios“ temperatūros santykis.

1.3. Perkaitintuvas.

Visų katilų perkaitintuvų paviršiai yra degimo kameroje, horizontalioje dūmtraukyje ir konvekcinėje šachtoje. Pagal šilumos sugerties pobūdį perkaitintuvas skirstomas į dvi dalis: radiacinę ir konvekcinę.

Spinduliavimo dalį sudaro sieninis spindulinis perkaitintuvas (RSH), pirmoji ekranų pakopa ir dalis lubų perkaitintuvo, esančio virš degimo kameros.

Konvekcinė dalis apima - ekrano perkaitintuvo (tiesiogiai negaunančią spinduliuotės iš krosnies), lubinį perkaitintuvą ir konvekcinį perkaitintuvą.

Perkaitintuvo schema yra dvigubo srauto, pakartotinai maišant garą kiekviename sraute ir perduodant garą per katilo plotį.

Perkaitintuvų schema.

1.3.1. Radiacinis perkaitintuvas.

TGM-84 serijos katiluose spindulinio perkaitintuvo vamzdžiai apsaugo priekinę degimo kameros sienelę nuo 2000 mm iki 24600 mm ir susideda iš šešių plokščių, kurių kiekviena yra nepriklausoma grandinė. Skydiniai vamzdžiai yra 42x5 mm skersmens, pagaminti iš plieno 12Kh1MF, montuojami 46 mm žingsniu.

Kiekviename skydelyje dvidešimt du vamzdžiai nuleidžiami, likusieji keliami. Visi skydų kolektoriai yra už šildomos zonos ribų. Viršutiniai kolektoriai strypų pagalba pakabinami nuo metalinių lubų konstrukcijų. Vamzdžių tvirtinimas plokštėse atliekamas tarpikliais ir suvirintais strypais. Spindulinio perkaitintuvo plokštės yra prijungtos prie degiklių montavimo ir laidų šuliniams bei šuliniams.

1.3.2. Lubų perkaitintuvas.

Lubinis perkaitintuvas yra virš degimo kameros, horizontalaus dūmtakio ir konvekcinio veleno. Visų katilų lubos buvo pagamintos iš 32x4 mm skersmens vamzdžių iš trijų šimtų devyniasdešimt keturių vamzdžių, išdėstytų 35 mm žingsniu. Lubų vamzdžiai tvirtinami taip: stačiakampės juostos viename gale privirinamos prie lubų perkaitintuvo vamzdžių, o kitame - prie specialių sijų, kurios strypų pagalba pakabinamos prie metalinių lubų konstrukcijų. Išilgai lubų vamzdžių ilgio yra aštuonios tvirtinimo elementų eilės.

1.3.3. Ekrano perkaitintuvas (SHPP).

TGM-84 serijos katiluose sumontuoti dviejų tipų vertikalūs ekranai. U formos ekranai su skirtingo ilgio ritėmis ir unifikuoti ekranai su tokio pat ilgio ritėmis. Ekranai montuojami viršutinėje krosnies dalyje ir krosnies išėjimo lange.

Alyva kūrenamuose katiluose U formos ekranai montuojami viena arba dviem eilėmis. Gazolio katiluose įrengti vieningi ekranai dviem eilėmis.

Kiekvieno U formos ekrano viduje yra keturiasdešimt viena ritė, kurios sumontuotos 35 mm žingsniu, kiekvienoje iš eilių aštuoniolika ekranų, tarp kurių yra 455 mm žingsnis.

Žingsnis tarp ritinių vieningų ekranų viduje yra 40 mm, kiekvienoje iš eilių sumontuota trisdešimt ekranų, kurių kiekvienoje yra dvidešimt trys ritės. Ričių atstumas ekranuose atliekamas naudojant šukes ir spaustukus, kai kuriose konstrukcijose - suvirinimo strypais.

Ekrano perkaitintuvas pakabinamas ant metalinių lubų konstrukcijų strypų, privirintų prie kolektorių ausų, pagalba. Tuo atveju, kai kolektoriai yra vienas virš kito, tada apatinis kolektorius pakabinamas nuo viršutinio, o pastarasis, savo ruožtu, strypais prie lubų.

1.3.4. Konvekcinis perkaitintuvas (KPP).

Konvekcinio perkaitintuvo (KPP) schema.

TGM-84 tipo katiluose konvekcinio veleno pradžioje yra horizontalaus tipo konvekcinis perkaitintuvas. Perkaitintuvas pagamintas dvigubo srauto ir kiekvienas srautas yra išdėstytas simetriškai katilo ašies atžvilgiu.

Perkaitintuvo įėjimo pakopos paketų pakabinimas atliekamas ant konvekcinio veleno pakabos vamzdžių.

Išėjimo (antroji) pakopa pirmiausia yra konvekciniame velene išilgai dujų kanalų. Šios pakopos ritės taip pat pagamintos iš 38x6 mm skersmens (plieno 12Kh1MF) vamzdžių su tokiais pat žingsniais. Įvesties kolektoriai 219x30 mm skersmens, išleidimo kolektoriai 325x50 mm (plienas 12X1MF).

Montavimas ir tarpai yra panašūs į įėjimo etapą.

Kai kuriose katilų versijose perkaitintuvai skiriasi nuo aukščiau aprašytųjų standartiniais įleidimo ir išleidimo kolektorių dydžiais ir gyvatukų paketų pakopais.

1.4. Vandens ekonomaizeris

Vandens ekonomaizeris yra konvekcinėje šachtoje, kuri padalinta į du dūmtakius. Kiekvienas vandens ekonomaizerio srautas yra atitinkamame dūmtraukyje, sudarydamas du lygiagrečius nepriklausomus srautus.

Pagal kiekvieno dūmtakio aukštį vandens ekonomaizeris yra padalintas į keturias dalis, tarp kurių yra 665 mm aukščio angos (kai kuriuose katiluose angų aukštis 655 mm) remonto darbams atlikti.

Ekonomaizeris pagamintas iš 25x3,3 mm skersmens vamzdžių (plienas 20), o įleidimo ir išleidimo kolektoriai - 219x20 mm skersmens (plienas 20).

Vandens ekonomaizerio paketai sudaryti iš 110 dvigubų šešių krypčių ritinių. Pakuotės yra išdėstytos skersine pakopa S 1 =80mm ir išilgine pakopa S 2 =35mm.

Vandens ekonomaizerio gyvatukai yra lygiagrečiai katilo priekiui, o kolektoriai yra dūmtakio išorėje, konvekcinės šachtos šoninėse sienelėse.

Ričių atstumas pakuotėse atliekamas naudojant penkias stelažų eiles, kurių garbanoti skruostai uždengia ritę iš dviejų pusių.

Viršutinė vandens ekonomaizerio dalis remiasi į tris sijas, esančias dūmtakio viduje ir aušinamas oru. Kita dalis (antroji palei dujų srautą) pakabinama nuo aukščiau minėtų šaldomųjų sijų naudojant nuotolinius stelažus. Dviejų apatinių vandens ekonomaizerio dalių montavimas ir pakabinimas yra identiškas pirmiesiems dviems.

Šaldomosios sijos gaminamos iš valcuotų gaminių ir padengiamos nuo karščio apsaugančiu betonu. Iš viršaus betonas yra aptrauktas metaliniu lakštu, kuris apsaugo sijas nuo smūgių.

Gyvatukai, kurie yra pirmieji išmetamųjų dujų judėjimo kryptimi, turi metalinius įdėklus, pagamintus iš plieno3, kad apsaugotų nuo susidėvėjimo.

Vandens ekonomaizerio įleidimo ir išleidimo kolektoriai turi 4 judančias atramas temperatūros pokyčiams kompensuoti.

Terpės judėjimas vandens ekonomaizeryje yra priešpriešinis.

1.5. Regeneracinis oro šildytuvas.

Oro šildymui katilo bloke yra du regeneraciniai besisukantys oro šildytuvai РРВ-54.

RAH konstrukcija: standartinė, berėmė, oro šildytuvas montuojamas ant specialaus karkasinio tipo gelžbetoninio pjedestalo, o visi pagalbiniai mazgai montuojami ant paties oro šildytuvo.

Rotoriaus svoris per apatinėje atramoje sumontuotą atraminį sferinį guolį į nešiklio siją perduodamas keturiose pagrindo atramose.

Oro šildytuvas yra rotorius, besisukantis ant vertikalaus veleno, kurio skersmuo 5400 mm ir aukštis 2250 mm, uždarytas fiksuoto korpuso viduje. Vertikalios pertvaros padalija rotorių į 24 sektorius. Kiekvienas sektorius nuotolinėmis pertvaromis padalintas į 3 skyrius, į kuriuos dedamos kaitinimo plieno lakštų pakuotės. Šildymo lakštai, surinkti į pakuotes, yra sukrauti dviem pakopomis išilgai rotoriaus aukščio. Viršutinė pakopa yra pirmoji dujų eigoje, tai yra "karštoji rotoriaus dalis", apatinė - "šalta dalis".

1200 mm aukščio „karštoji dalis“ pagaminta iš 0,7 mm storio gofruoto tarpiklio lakštų. Bendras dviejų įrenginių „karštos dalies“ plotas – 17896 m2. 600 mm aukščio „šaltoji dalis“ pagaminta iš 1,3 mm storio gofruoto tarpiklio lakštų. Bendras šildymo „šaltosios dalies“ šildymo paviršius yra 7733 m2.

Tarpai tarp rotoriaus tarpiklių ir sandarinimo paketų užpildomi atskirais papildomo sandarinimo lakštais.

Dujos ir oras patenka į rotorių ir iš jo išleidžiami per kanalus, paremtus ant specialaus rėmo ir sujungtus su oro šildytuvo apatinių dangčių antgaliais. Dangteliai kartu su korpusu sudaro oro šildytuvo korpusą.

Korpusas su apatiniu dangteliu remiasi į ant pamato sumontuotas atramas ir dugno atramos laikančiąją siją. Vertikali danga susideda iš 8 sekcijų, iš kurių 4 yra laikančiosios.

Rotoriaus sukimąsi atlieka elektros variklis su pavarų dėže per žibinto pavarą. Sukimosi greitis – 2 aps./min.

Rotoriaus sandarinimo paketai pakaitomis praeina per dujų kelią, įkaista nuo išmetamųjų dujų, o oro kelias perduoda sukauptą šilumą oro srautui. Kiekvienu laiko momentu 13 sektorių iš 24 yra įtraukiami į dujų kelią, o 9 sektoriai - į oro kelią, o 2 sektoriai yra uždengti sandarinimo plokštėmis ir išjungti.

Siekiant išvengti oro įsiurbimo (glaudžiai atskirti dujų ir oro srautus), yra radialiniai, periferiniai ir centriniai sandarikliai. Radialiniai sandarikliai susideda iš horizontalių plieninių juostų, pritvirtintų prie rotoriaus radialinių pertvarų – radialinių judančių plokščių. Kiekviena plokštė pritvirtinama prie viršutinio ir apatinio dangtelių trimis reguliavimo varžtais. Tarpai tarpai sureguliuojami pakeliant ir nuleidžiant plokštes.

Periferinius sandariklius sudaro rotoriaus flanšai, kurie montuojant pasukami, ir kilnojamos ketaus trinkelės. Pagalvėlės kartu su kreiptuvais tvirtinamos ant viršutinio ir apatinio RAH korpuso dangtelių. Trinkelės reguliuojamos specialiais reguliavimo varžtais.

Vidiniai veleno sandarikliai yra panašūs į periferinius sandariklius. Išoriniai veleno sandarikliai yra sandariklio tipo.

Laisvas plotas dujoms pratekėti: a) „šaltojoje dalyje“ – 7,72 m2.

b) „karštojoje dalyje“ – 19,4 m2.

Laisvas oro pralaidumo plotas: a) "karštojoje dalyje" - 13,4 m2.

b) "šaltojoje dalyje" - 12,2 m2.

1.6. Šildomų paviršių valymas.

Šratinis valymas naudojamas šildymo paviršiams ir nuleidimo vamzdžiui valyti.

Šildomųjų paviršių valymo šratiniu būdu naudojamas suapvalintos formos ketaus šratas, kurio dydis yra 3-5 mm.

Normaliam šratų valymo grandinės veikimui bunkeryje turi būti apie 500 kg šratų.

Įjungus oro išmetiklį, sukuriamas reikiamas oro greitis, kad šūvis per pneumatinį vamzdį būtų pakeltas į konvekcinio veleno viršų į šūvio gaudyklę. Iš šūvių gaudyklės išmetamas oras išleidžiamas į atmosferą, o šūvis per kūginį blyksnį, tarpinį bunkerį su vielos tinkleliu ir per šūvių separatorių gravitacijos būdu patenka į šūvių latakus.

Latakuose šūvių srauto greitis sulėtina pasvirusių lentynų pagalba, po to šūvis krenta ant sferinių barstytuvų.

Pravažiavus per valomus paviršius, panaudotas šūvis surenkamas į bunkerį, kurio išėjimo angoje įrengiamas oro separatorius. Separatorius naudojamas pelenams atskirti nuo šratų srauto ir bunkerio švarai palaikyti per separatorių į dūmtakį patenkančio oro pagalba.

Pelenų dalelės, paimtos oru, grįžta per vamzdį į aktyvaus išmetamųjų dujų judėjimo zoną ir jomis išnešamos už konvekcinės šachtos. Nuo pelenų nuvalytas šūvis praleidžiamas per separatoriaus blykstę ir per bunkerio vielos tinklą. Iš bunkerio šūvis vėl tiekiamas į pneumatinį transportavimo vamzdį.

Konvekcinei šachtai valyti buvo sumontuotos 5 grandinės su 10 šratų.

Šratų kiekis, praleidžiamas per valymo vamzdžių srovę, didėja didėjant pradiniam spindulio užterštumo laipsniui. Todėl eksploatuojant instaliaciją reikėtų stengtis sumažinti intervalus tarp valymų, o tai leidžia santykinai nedidelėmis šratų dalimis išlaikyti paviršių švarų, taigi, eksploatuojant įrenginius visai įmonei, minimalios taršos koeficientų vertės.

Norint sukurti vakuumą ežektoriuje, naudojamas oras iš įpurškimo įrenginio, kurio slėgis yra 0,8–1,0 atm ir 30–60 ° C temperatūra.

1. Katilo skaičiavimas.

2.1. Kuro sudėtis.

2.2. Oro ir degimo produktų tūrių ir entalpijų skaičiavimas.

Oro ir degimo produktų tūrių skaičiavimai pateikti 1 lentelėje.

Entalpijos skaičiavimas:

1. Teoriškai reikalingo oro kiekio entalpija apskaičiuojama pagal formulę

kur yra 1 m 3 oro entalpija, kJ / kg.

Šią entalpiją taip pat galima rasti XVI lentelėje.

1. Degimo produktų teorinio tūrio entalpija apskaičiuojama pagal formulę

čia yra 1 m 3 triatominių dujų entalpijos, teorinis azoto tūris, teorinis vandens garų tūris.

Šią entalpiją randame visam temperatūros diapazonui ir gautas vertes įrašome į 2 lentelę.

1. Oro pertekliaus entalpija apskaičiuojama pagal formulę

kur yra oro pertekliaus koeficientas ir yra XVII ir XX lentelėse

1. Degimo produktų entalpija, kai a > 1, apskaičiuojama pagal formulę

Šią entalpiją randame visam temperatūros diapazonui ir gautas vertes įrašome į 2 lentelę.

2.3. Numatomas šilumos balansas ir kuro sąnaudos.

2.3.1. Šilumos nuostolių skaičiavimas.

Bendras į katilą tiekiamas šilumos kiekis vadinamas turima šiluma ir žymimas. Iš katilo agregato išeinanti šiluma yra naudingos šilumos ir šilumos nuostolių, susijusių su garo ar karšto vandens gamybos technologiniu procesu, suma. Todėl katilo šilumos balansas turi tokią formą: \u003d Q 1 + Q 2 + Q 3 + Q 4 + Q 5 + Q 6,

kur - turima šiluma, kJ / m3.

Q 1 – garuose esanti naudingoji šiluma, kJ/kg.

Q 2 - šilumos nuostoliai su išeinančiomis dujomis, kJ / kg.

Q 3 - šilumos nuostoliai dėl cheminio nepilno degimo, kJ / kg.

Q 4 - šilumos nuostoliai dėl mechaninio degimo neužbaigtumo, kJ / kg.

Q 5 - šilumos nuostoliai dėl išorinio aušinimo, kJ / kg.

Q 6 - šilumos nuostoliai dėl fizinės šilumos, esančios pašalintame šlake, plius nuostoliai aušinimo plokštėms ir sijų, neįtrauktų į katilo cirkuliacijos grandinę, kJ / kg.

Katilo šilumos balansas sudaromas atsižvelgiant į nustatytą šiluminį režimą, o šilumos nuostoliai išreiškiami turimos šilumos procentais:

Šilumos nuostolių apskaičiavimas pateiktas 3 lentelėje.

Pastabos dėl 3 lentelės:

H ux – išmetamųjų dujų entalpija, nustatyta pagal 2 lentelę.

H vėsus - sijų ir plokščių pluoštą priimantis paviršius, m 2 ;

Q to - garo katilo naudingoji galia.

2.3.2. Naudingumo ir degalų sąnaudų skaičiavimas.

Garo katilo naudingumo koeficientas yra naudingos šilumos ir turimos šilumos santykis. Ne visa įrenginio pagaminta naudingoji šiluma siunčiama vartotojui. Jei naudingumo koeficientas nustatomas pagal pagamintą šilumą, jis vadinamas bendruoju, jei pagal išleidžiamą šilumą, tai grynasis.

Efektyvumo ir degalų sąnaudų skaičiavimas pateiktas 3 lentelėje.

1 lentelė.

Apskaičiuota vertė		Paskyrimas	Matmenys		Skaičiavimas arba pagrindimas
Teorinis kiekis būtina pilnai kuro deginimas.					0,0476(0,5*0+0,5*0++1,5*0+(1+4/4)*98,2+ +(2+6/4)*0,4+(3+8/4)*0,1+ +(4+10/4)*0,1+(5+12/4)*0,0+(6+14/4)*0,0)*0,005-0)
Teorinis azoto tūris					0,79 9,725+0,01 1
triatominis					*98,2+2*0,4+3*0,1+4* *0,1+5*0,0+6*0,0)
Teorinis vandens tūris					0,01(0+0+2*98,2+3*0,0,4+3*0,1+5*0,1+6*0,0+7*0++0,124*0)+0,0161*
Vandens tūris					2,14+0,0161(1,05-
Dūmtraukio tūris					2,148+(1,05-1) 9,47
Triatomės tūrio dalys		r RO 2 , r H 2 O
Sausų dujų tankis esant n.o.
Degimo produktų masė					G Г \u003d 0,7684 + (0/1000) + 1,306 1,05 9,47

2 lentelė.

Šildymo paviršius	Temperatūra po kaitinimo paviršiaus, 0 С	H 0 B, kJ / m 3	H 0 G, kJ/m3	H B g, kJ/m3
Degimo kameros viršus a T = 1,05 + 0,07 \u003d 1,12
Ekranuotas perkaitintuvas, a mne \u003d 1,12 + 0 \u003d 1,12
konvekcinis perkaitintuvas, a kpe \u003d 1,12 + 0,03 \u003d 1,15
Vandens ekonomaizeris a EC = 1,15+0,02=1,17
Oro šildytuvas a VP = 1,17 + 0,15 + 0,15 \u003d 1,47

3 lentelė

Apskaičiuota vertė	Paskyrimas	Matmenys		Skaičiavimas arba pagrindimas	Rezultatas
Teorinio šalto oro tūrio entalpija 30 0 C temperatūroje				aš 0 =1,32145 30 9,47
Dūmų entalpija			Priimama 150 0 C temperatūroje	Priimame pagal 2 lentelę
Šilumos praradimas dėl mechaninio nepilno degimo				Deginant dujas, nėra nuostolių dėl mechaninio degimo neužbaigtumo
Galimas šilumos kiekis 1 kg. Kuro iki
Šilumos nuostoliai su išmetamosiomis dujomis				q 2 \u003d [(2902,71-1,47 * 375,42) *
Šilumos praradimas dėl išorinio aušinimo				Mes nustatome pagal Fig. 5.1.
Šilumos praradimas dėl cheminio nepilno degimo				Nustatykite pagal XX lentelę
Bendras efektyvumas			h br \u003d 100 – (q 2 + q 3 + q 4 + q 5)	h br \u003d 100 – (6,6 + 0,07 + 0 + 0,4)
Kuro sąnaudos iki (5-06) ir (5-19)				Pg = (/) 100
Apskaičiuotos degalų sąnaudos pagal (4-01)				B p \u003d 9,14 * (1-0 / 100)

2.4. Degimo kameros terminis skaičiavimas.

2.4.1 Krosnies geometrinių charakteristikų nustatymas.

Projektuojant ir eksploatuojant katilines dažniausiai atliekamas krosnių įrenginių patikros skaičiavimas. Tikrinant krosnies apskaičiavimą pagal brėžinius, būtina nustatyti: degimo kameros tūrį, jos ekranavimo laipsnį, sienų paviršiaus plotą ir spinduliuotės plotą. priimantys šildymo paviršiai, taip pat ekrano vamzdžių konstrukcinės charakteristikos (vamzdžio skersmuo, atstumas tarp vamzdžių ašių).

Geometrinių charakteristikų skaičiavimas pateiktas 4 ir 5 lentelėse.

4 lentelė

Apskaičiuota vertė	Paskyrimas	Matmenys	Skaičiavimas arba pagrindimas	Rezultatas
priekinės sienos plotas			19,3*14, 2-4*(3,14* *1 2 /4)
Šoninės sienos plotas			6,136*25,7-1,9*3,1- (0,5*1,4*1,7+0,5*1,4*1,2)-2(3,14*1 2 /4)
Galinės sienos sritis			2(0,5*7,04*2,1)+
Dvigubo apšvietimo ekrano sritis			2*(6,136*20,8-(0,5*1,4 *1,7+0,5*1,4*1,2)-
Krosnies išleidimo zona
Plotas, kurį užima degikliai
Gaisro plotis			pagal projektinius duomenis
Aktyvus degimo kameros tūris

5 lentelė

Paviršiaus pavadinimas					pagal nomogramą -
priekinė siena
šoninės sienos
dvigubo apšvietimo ekranas
galinė siena
dujinis langas
Ekranuotų sienų plotas (išskyrus degiklius)

2.4.2. Krosnies skaičiavimas.

6 lentelė

Apskaičiuota vertė	Paskyrimas	Matmenys	Formulė	Skaičiavimas arba pagrindimas	Rezultatas
Degimo produktų temperatūra krosnies išleidimo angoje			Pagal katilo konstrukciją.	Preliminariai priimama priklausomai nuo sudeginto kuro
Degimo produktų entalpija				Priimama pagal lentelę. 2.
Naudingas šilumos išsiskyrimas krosnyje pagal (6-28)				35590 (100-0.07-0)/(100-0)
Atrankos laipsnis pagal (6-29)			H sija / F g
Degimo ekranų užterštumo koeficientas			Priimta pagal 6.3 lentelę	priklausomai nuo sudeginto kuro
Ekranų šiluminio naudingumo koeficientas pagal (6-31)
Efektyvus išskiriamo sluoksnio storis pagal
Spindulių slopinimo triatominėmis dujomis koeficientas pagal (6-13)

Suodžių dalelių spindulių slopinimo koeficientas pagal (6-14)				1,2/(1+1,12 2) (2,99) 0,4 (1,6 920/1000-0,5)
Koeficientas, apibūdinantis krosnies tūrio dalį, užpildytą šviečiančia degiklio dalimi			Priimta 38 puslapyje	Priklausomai nuo konkrečios krosnies tūrio apkrovos:
Degimo terpės sugerties koeficientas pagal (6-17)				1,175 +0,1 0,894
Sugeriamosios talpos kriterijus (Bouguer kriterijus) pagal (6-12)				1,264 0,1 5,08
Efektyvioji Bouguer kriterijaus vertė				1.6ln((1.4 0.642 2 +0.642 +2)/ (1,4 0,642 2 -0,642 +2))
Išmetamųjų dujų balastavimo parametras pagal				11,11*(1+0)/(7,49+1,0)
Kuro sąnaudos tiekiamos į pakopinį degiklį

Degiklių ašių lygis pakopoje (6–10)				(2 2,28 5,2 + 2 2,28 9,2) / (2 2,28 2)
Santykinis degiklių vietos lygis pagal (6-11)			x G \u003d h G / H T
Koeficientas (naftos-dujinėms krosnims su sieniniais degikliais)				Priimame 40 puslapyje
Parametras pagal (6-26a)				0,40(1-0,4∙0,371)
Šilumos sulaikymo koeficientas pagal
Teorinė (adiabatinė) degimo temperatūra				Jis laikomas lygiu 2000 0 С
Vidutinė bendra degimo produktų šiluminė galia pagal 41 psl

Temperatūra krosnies išleidimo angoje buvo parinkta teisingai, o paklaida buvo (920-911,85) * 100% / 920 = 0,885%

2.5. Katilinių perkaitintuvų skaičiavimas.

Garo katilų konvekciniai šildymo paviršiai vaidina svarbų vaidmenį garo gavimo procese, taip pat degimo produktų, išeinančių iš degimo kameros, šilumos panaudojimą. Konvekcinių šildymo paviršių efektyvumas priklauso nuo šilumos perdavimo degimo produktais į garus intensyvumo.

Degimo produktai perduoda šilumą į išorinį vamzdžių paviršių konvekcijos ir spinduliavimo būdu. Šiluma per vamzdžio sienelę perduodama šilumos laidumo būdu, o iš vidinio paviršiaus į garus – konvekcija.

Garų judėjimo per katilo perkaitintuvus schema yra tokia:

Sieninis perkaitintuvas, esantis priekinėje degimo kameros sienelėje ir užimantis visą priekinės sienos paviršių.

Lubinis perkaitintuvas, esantis ant lubų, einantis per degimo kamerą, ekrano perkaitintuvus ir konvekcinio veleno viršų.

Pirmoji ekrano perkaitintuvų eilė, esanti sukamojoje kameroje.

Antroji ekrano perkaitintuvų eilė, esanti sukamojoje kameroje po pirmosios eilės.

Katilo konvekcinėje šachtoje sumontuotas konvekcinis perkaitintuvas su nuoseklia mišria srove ir įpjovoje sumontuotu injekciniu perkaitintuvu.

Po patikrinimo punkto garai patenka į garų surinktuvą ir išeina iš katilo bloko.

Perkaitintuvų geometrinės charakteristikos

7 lentelė

2.5.1. Sieninio perkaitintuvo skaičiavimas.

Sieninis FS yra krosnyje, jį skaičiuodami šilumos sugertį nustatysime kaip FS paviršiaus degimo produktų išskiriamos šilumos dalį likusių krosnies paviršių atžvilgiu.

AE skaičiavimas pateiktas 8 lentelėje

2.5.2. Lubų perkaitintuvo apskaičiavimas.

Atsižvelgiant į tai, kad FFS yra ir degimo kameroje, ir konvekcinėje dalyje, tačiau suvokiama šiluma konvekcinėje dalyje po FFS ir po FFS yra labai maža, palyginti su FFS jaučiama šiluma. krosnis (apie 10% ir 30% atitinkamai (iš katilo TGM-84 techninio vadovo PPP skaičiavimas atliktas lentelėje Nr. 9).

2.5.3. Ekrano perkaitintuvo skaičiavimas.

HAE skaičiavimas atliktas lentelėje Nr.10.

2.5.4. Konvekcinio perkaitintuvo skaičiavimas.

Patikrinimo taško skaičiavimas atliktas lentelėje Nr.11.

8 lentelė

Apskaičiuota vertė	Paskyrimas	Matmenys	Formulė	Skaičiavimas arba pagrindimas	Rezultatas
Šildomo paviršiaus plotas			Iš 4 lentelės.	Iš 4 lentelės.
Spindulį priimantis sieninės PCB paviršius			Iš 5 lentelės.	Iš 5 lentelės.
AE suvokiama šiluma				0,74∙(35760/1098,08)∙268,21
Garo entalpijos padidėjimas AE				6416,54∙8,88/116,67
Garo entalpija prieš AE				Sausų sočiųjų garų entalpija esant 155 atm (15,5 MPa) slėgiui
Garo entalpija prieš lubų perkaitintuvą			I" ppp \u003d I" + DI npp
Garų temperatūra priešais lubų perkaitintuvą			Iš vandens ir perkaitintų garų termodinaminių savybių lentelių	Perkaitinto garo temperatūra esant 155 ata slėgiui ir 3085,88 kJ/kg (15,5 MPa) entalpijai

Laikoma, kad temperatūra po AE yra lygi degimo produktų temperatūrai krosnies išleidimo angoje = 911,85 0 С.

9 lentelė

Apskaičiuota vertė	Paskyrimas	Matmenys	Formulė	Skaičiavimas arba pagrindimas	Rezultatas
PPP 1-osios dalies šildymo paviršiaus plotas
Spinduliuotės priėmimo paviršius PPP-1			H l ppp \u003d F ∙ x
PPP-1 suvokiama šiluma				0,74(35760/1098,08)∙50,61
Garų entalpijos padidėjimas PPP-1				1224,275∙9,14/116,67
Garų entalpija po PPP-1			I`` ppp -2 =I`` ppp +DI npp
Garų entalpijos padidėjimas SPP pagal SPP				Apie 30% DI vpp
Garų entalpijos padidėjimas PPP vienam BPP			Priimta preliminariai pagal standartinius katilo TGM-84 skaičiavimo metodus	Apie 10% DI vpp
Garų entalpija priešais SHPP			I`` ppp -2 +DI ppp -2 +DI ppp-3	3178,03+27,64+9,21
Garų temperatūra priešais ekrano perkaitintuvą			Iš vandens ir perkaitintų garų termodinaminių savybių lentelių	Perkaitinto garo temperatūra esant 155 ata slėgiui ir 3239,84 kJ/kg (15,5 MPa) entalpijai

10 lentelė.

Apskaičiuota vertė	Paskyrimas	Matmenys	Formulė	Skaičiavimas arba pagrindimas	Rezultatas
Šildomo paviršiaus plotas			∙d ∙l∙z 1∙z 2	3,14∙0,033∙3∙30∙46
Laisva vieta degimo produktams praeiti pagal (7-31)				3,76∙14,2-30∙3∙0,033
Degimo produktų temperatūra po MAE				Preliminarus galutinės temperatūros įvertinimas
Degimo produktų entalpija prieš MAE			Priimama pagal lentelę. 2:
Degimo produktų entalpija po SHPP			Priimama pagal lentelę. 2
Į konvekcinį paviršių įsiurbto oro entalpija, kai t in = 30 0 С			Priimama pagal lentelę. 3
				0,996(17714,56-16873,59+0)

Šilumos perdavimo koeficientas		W / (m 2 × K)	Nustatyta pagal 7 nomogramą
Vamzdžių skaičiaus išilgai degimo produktų pataisa pagal (7-42)				Plaunant skersai įklotus ryšulius
Sijos išlyginimo korekcija			Nustatyta pagal 7 nomogramą	Plaunant skersai įklotus ryšulius
			Nustatyta pagal 7 nomogramą	Plaunant skersai įklotus ryšulius
Šilumos perdavimo koeficientas konvekcijos būdu nuo p/s iki šildymo paviršiaus (7 nomogramos formulė)		W / (m 2 × K)		75∙1,0∙0,75∙1,01
Bendras optinis storis (7–66)			(k g r p + k zl m)ps	(1,202∙0,2831 +0) 0,1∙0,628
Ekrano paviršiams spinduliuojančio sluoksnio storis pagal
Šilumos perdavimo koeficientas		W / (m 2 × K)	Mes nustatome pagal nomogramą -

viršūnės šioje srityje

krosnies įėjimo langas

Koeficientas			Mes nustatome pagal nomogramą -
Šilumos perdavimo koeficientas, užtikrinantis srautą be dulkių		W / (m 2 × K)
		Pasiskirstymo koeficientas šilumos sugėrimas pagal krosnies aukštį Žr. 8-4 lentelę
Šiluma, kurią iš krosnies spinduliuoja kaitinimo paviršius, greta išėjimo prie pakuros lango
Preliminari garo entalpija prie išėjimo iš HAE pagal (7-02) ir (7-03)
Preliminari garo temperatūra prie išėjimo iš HEE				Perkaitintų garų temperatūra esant slėgiui 150 ata
Panaudojimo faktorius				Renkamės pagal pav. 7-13
		W / (m 2 × K)

Ekranų šiluminio naudingumo koeficientas				Nustatykite pagal 7-5 lentelę
Šilumos perdavimo koeficientas pagal (7-15v)		W / (m 2 × K)
Faktinė degimo produktų temperatūra po MAE				Kadangi Q b ir Q t skiriasi (837,61 -780,62)*100% / 837,61 paviršiaus skaičiavimas nenurodytas
Aušintuvo srautas 80 puslapyje			0,4=0,4(0,05…0,07)D
Vidutinė garo entalpija kelyje				0,5(3285,78+3085,88)
Vandens entalpija, naudojama garų įpurškimui			Iš 230 0 С temperatūros vandens ir perkaitintų garų termodinaminių savybių lentelių

11 lentelė

Apskaičiuota vertė	Paskyrimas	Matmenys	Formulė	Skaičiavimas arba pagrindimas	Rezultatas
Šildomo paviršiaus plotas				3,14∙0,036∙6,3∙32∙74
Laisva vieta degimo produktams praeiti
Degimo produktų temperatūra po konvekcinio BP			Iš anksto priimtos 2 vertės	Pagal katilo konstrukciją
Degimo produktų entalpija prieš pavarų dėžę			Priimama pagal lentelę. 2:
Degimo produktų entalpija po CPR			Priimama pagal lentelę. 2
Degimo produktų išskiriama šiluma				0,996(17257,06-12399+0,03∙373,51) 0,996(17257,06-16317+0,03∙373,51)
Vidutinis degimo produktų greitis
Šilumos perdavimo koeficientas		W / (m 2 × K)	Nustatyta pagal 8 nomogramą	Plaunant skersai įklotus ryšulius
Vamzdžių išilgai degimo produktų skaičiaus korekcija			Nustatyta pagal 8 nomogramą	Plaunant skersai įklotus ryšulius
Sijos išlyginimo korekcija			Nustatyta pagal 8 nomogramą	Plaunant skersai įklotus ryšulius
Koeficientas atsižvelgiant į srauto fizikinių parametrų pokyčių įtaką			Nustatyta pagal 8 nomogramą	Plaunant skersai įklotus ryšulius
Šilumos perdavimo koeficientas konvekcijos būdu nuo p/s į šildymo paviršių		W / (m 2 × K)		75∙1∙1,02∙1,04 82∙1∙1,02∙1,04
Nešvarios sienos temperatūra pagal (7-70)
Panaudojimo faktorius			Priimame instrukcijas	Sunkiai plaunamoms sijoms
Bendras šilumos perdavimo koeficientas		W / (m 2 × K)		0,85∙ (77,73+0) 0,85∙ (86,13+0)
Šiluminio naudingumo koeficientas			Mes nustatome pagal lentelę. 7-5
Šilumos perdavimo koeficientas pagal		W / (m 2 × K)
Preliminari garų entalpija pavarų dėžės išleidimo angoje pagal (7-02) ir (7-03)
Preliminari garų temperatūra po CPR			Iš perkaitinto garo termodinaminių savybių lentelių	Perkaitintų garų temperatūra esant slėgiui 140 ata
Temperatūros skirtumas pagal (7-74)
Šilumos kiekis, kurį suvokia šildymo paviršius pagal (7-01)				50,11 ∙1686,38∙211,38/(9,14∙10 3) 55,73∙1686,38∙421,56/(9,14 ∙10 3)
Tikrasis suvokiamas karštis patikros punkte			Priimame pagal 1 grafiką
Faktinė degimo produktų temperatūra po pavarų dėžės			Priimame pagal 1 grafiką	Grafikas pagrįstas dviejų temperatūrų Qb ir Qt reikšmėmis.
Garų entalpijos padidėjimas pavarų dėžėje				3070∙9,14 /116,67
Garų entalpija po CPR			I`` pavarų dėžė + DI pavarų dėžė
Garų temperatūra po greičių dėžės			Iš vandens ir perkaitintų garų termodinaminių savybių lentelių	Perkaitinto garo temperatūra esant 140 atm slėgiui ir 3465,67 kJ/kg entalpijai

Skaičiavimo rezultatai:

Q p p \u003d 35590 kJ / kg - turima šiluma.

Q l \u003d φ (Q m - I´ T) \u003d 0,996 (35565,08 - 17714,56) \u003d 17779,118 kJ / kg.

Q k \u003d 2011,55 kJ / kg - SHPP šiluminė absorbcija.

Qpe \u003d 3070 kJ / kg - kontrolės taško šilumos sugertis.

Į AE ir PPP šilumos sugertį atsižvelgiama į Q l, nes AE ir PPP yra katilo krosnyje. Tai reiškia, kad Q AE ir Q PPP yra įtraukti į Q l.

2.6 Išvada

Atlikau katilo bloko TGM-84 patikros skaičiavimą.

Patikrinimo terminio skaičiavimo metu pagal priimtą katilo konstrukciją ir matmenis tam tikrai apkrovai ir kuro rūšiai nustačiau vandens, garų, oro ir dujų temperatūras ribose tarp atskirų šildymo paviršių, efektyvumą, kuro sąnaudas, garų, oro ir išmetamųjų dujų srauto greitis ir greitis.

Patikrinimo skaičiavimas atliekamas siekiant įvertinti katilo efektyvumą ir patikimumą dirbant su tam tikru kuru, nustatyti reikiamas rekonstrukcijos priemones, parinkti pagalbinę įrangą ir gauti žaliavas skaičiavimams: aerodinaminė, hidraulinė, metalo temperatūra, vamzdžių stiprumas, pelenų susidėvėjimas. intensyvumo apie vamzdžiai, korozija ir kt.

3. Naudotos literatūros sąrašas

1. Lipovas Yu.M. Garo katilo terminis skaičiavimas. -Iževskas: „Reguliarios ir chaotiškos dinamikos“ tyrimų centras, 2001 m
2. Šilumos katilų skaičiavimas (Normatyvinis metodas). – Sankt Peterburgas: NPO CKTI, 1998 m
3. Garo katilo TGM-84 techninės sąlygos ir naudojimo instrukcija.

Parsisiųsti: Jūs neturite prieigos atsisiųsti failus iš mūsų serverio.

Sudarė: M.V. KALMYKOV UDC 621.1 Katilo TGM-84 konstrukcija ir veikimas: metodas. ukaz. / Samaras. valstybė tech. un-t; Komp. M.V. Kalmykovas. Samara, 2006. 12 p. Aptariamos pagrindinės katilo TGM-84 techninės charakteristikos, išdėstymas ir aprašymas bei jo veikimo principas. Pateikiami katilo bloko su pagalbine įranga išdėstymo brėžiniai, bendras katilo ir jo komponentų vaizdas. Pateikiama katilo garo-vandens kelio schema ir jo veikimo aprašymas. Metodiniai nurodymai skirti 140101 specialybės „Šiluminės elektrinės“ studentams. Il. 4. Bibliografija: 3 pavadinimai. Išspausdinta SamSTU redakcinės ir leidybos tarybos sprendimu 0 PAGRINDINĖS KATILIO SAVYBĖS Katilo blokai TGM-84 skirti gaminti aukšto slėgio garą deginant dujinį kurą arba mazutą ir skirti šiems parametrams: Nominali garo galia… …………………………. Darbinis slėgis būgne ………………………………………… Darbinis garų slėgis už pagrindinio garų vožtuvo ……………. Perkaitintų garų temperatūra …………………………………………. Tiekiamo vandens temperatūra ……………………………………… Karšto oro temperatūra a) Deginant mazutui ………………………………………………. b) deginant dujas ……………………………………………. 420 t/val. 155 iki 140 iki 550 °C 230 °C 268 °C 238 °C Jį sudaro degimo kamera, kuri yra kylantis dujų kanalas ir besileidžiantis konvekcinis velenas (1 pav.). Degimo kamera yra padalinta dviejų šviesų ekranu. Kiekvieno šoninio ekrano apatinė dalis pereina į šiek tiek pasvirusį židinio ekraną, kurio apatiniai kolektorius yra pritvirtinti prie dviejų šviesų ekrano kolektorių ir juda kartu su šiluminėmis deformacijomis katilo kūrenimo ir išjungimo metu. Dviejų šviesų ekranas užtikrina intensyvesnį išmetamųjų dujų aušinimą. Atitinkamai, šio katilo krosnies tūrio šiluminis įtempis parinktas žymiai didesnis nei anglies miltelių blokuose, bet mažesnis nei kitų standartinių dydžių gazoliniuose katiluose. Tai palengvino dviejų šviesų ekrano vamzdžių, kurie suvokia didžiausią šilumos kiekį, darbo sąlygas. Viršutinėje krosnies dalyje ir sukamojoje kameroje yra pusiau spinduliuotės ekrano perkaitintuvas. Konvekcinėje šachtoje yra horizontalus konvekcinis perkaitintuvas ir vandens ekonomaizeris. Už vandens ekonomaizerio yra kamera su šratų valymo priėmimo dėžėmis. Du lygiagrečiai sujungti RVP-54 tipo regeneraciniai oro šildytuvai montuojami po konvekciniu velenu. Katile sumontuoti du VDN-26-11 orapūtės ir du D-21 išmetimo ventiliatoriai. Katilas buvo ne kartą rekonstruotas, dėl ko atsirado modelis TGM-84A, o vėliau TGM-84B. Visų pirma, buvo įvesti vieningi ekranai ir pasiektas tolygesnis garų pasiskirstymas tarp vamzdžių. Garo perkaitintuvo konvekcinės dalies horizontaliuose kaminuose buvo padidintas skersinis vamzdžių žingsnis, taip sumažinant jo užteršimo juodąja alyva tikimybę. 2 0 R ir s. 1. Gazolinio katilo TGM-84 išilginė ir skersinė pjūviai: 1 – degimo kamera; 2 - degikliai; 3 - būgnas; 4 - ekranai; 5 - konvekcinis perkaitintuvas; 6 - kondensacijos įrenginys; 7 – ekonomaizeris; 11 - šūvių gaudyklė; 12 - nuotolinio atskyrimo ciklonas Pirmosios modifikacijos TGM-84 katiluose buvo sumontuota 18 alyvos-dujų degiklių, išdėstytų trimis eilėmis ant priekinės degimo kameros sienelės. Šiuo metu montuojami arba keturi, arba šeši didesnio našumo degikliai, kas supaprastina katilų priežiūrą ir remontą. DEGIKLIO ĮRENGINIAI Degimo kameroje yra 6 alyvos-dujų degikliai, sumontuoti dviem pakopomis (2 trikampių pavidalu iš eilės, į viršų, ant priekinės sienelės). Apatinės pakopos degikliai nustatyti 7200 mm, viršutinės pakopos – 10200 mm. Degikliai skirti atskiram dujų ir mazuto deginimui, sūkuriniam, vieno srauto su centriniu dujų paskirstymu. Kraštutiniai apatinės pakopos degikliai yra pasukti link puskrosnies ašies 12 laipsnių kampu. Siekiant pagerinti kuro maišymąsi su oru, degikliai turi kreipiamąsias mentes, pro kurias sukasi oras. Alyvos purkštukai su mechaniniu purškimu montuojami išilgai degiklių ašies ant katilų, alyvos purkštuko cilindro ilgis 2700 mm. Krosnies konstrukcija ir degiklių išdėstymas turi užtikrinti stabilų degimo procesą, jo valdymą, taip pat neįtraukti galimybės susidaryti blogai vėdinamoms zonoms. Dujų degikliai turi veikti stabiliai, be liepsnos atsiskyrimo ir pliūpsnio katilo šiluminės apkrovos reguliavimo diapazone. Katiluose naudojami dujiniai degikliai turi būti sertifikuoti ir turėti gamintojo pasus. KROSNIES KAMERA Prizminė kamera dviejų šviesų ekranu padalyta į dvi puskrosnis. Degimo kameros tūris 1557 m3, degimo tūrio šiluminis įtempis 177000 kcal/m3 val. Kameros šoninės ir galinės sienelės ekranuotos 60×6 mm skersmens, 64 mm žingsnio garintuvo vamzdžiais. Apatinėje dalyje esantys šoniniai tinkleliai turi nuolydžius link krosnies vidurio su 15 laipsnių nuolydžiu į horizontalę ir sudaro židinį. Siekiant išvengti garo-vandens mišinio stratifikacijos vamzdžiuose, šiek tiek pasvirusiuose į horizontalę, židinį sudarančios šoninių tinklelių sekcijos yra padengtos šamotinėmis plytomis ir chromo mase. Ekrano sistema yra pakabinama ant metalinių lubų konstrukcijų strypų pagalba ir turi galimybę laisvai kristi žemyn šiluminio plėtimosi metu. Garinimo tinklelių vamzdžiai suvirinami D-10 mm strypu 4-5 mm aukščio intervalu. Siekiant pagerinti viršutinės degimo kameros dalies aerodinamiką ir apsaugoti galinio ekrano kameras nuo radiacijos, viršutinėje dalyje esantys galinio ekrano vamzdžiai sudaro atbrailą į krosnį, kurios iškyša 1,4 m. Atbrailą sudaro 70 % galinio ekrano vamzdžių. 3 Siekiant sumažinti netolygaus šildymo poveikį cirkuliacijai, visi ekranai yra padalinti į dalis. Dviejų šviesų ir dviejų šoninių ekranų yra po tris cirkuliacines grandines, galinis – šešias. Katilai TGM-84 veikia pagal dviejų pakopų garinimo schemą. Pirmąjį išgarinimo etapą (švarų skyrių) sudaro būgnas, galinės plokštės, dviejų šviesų ekranai, 1 ir 2 iš šoninio ekrano priekio. Antrasis garinimo etapas (druskos skyrius) apima 4 nuotolinius ciklonus (po du kiekvienoje pusėje) ir trečiąsias šoninių ekranų plokštes iš priekio. Į šešias apatines galinio ekrano kameras vanduo iš būgno tiekiamas per 18 kanalizacijos vamzdžių, po tris į kiekvieną kolektorių. Kiekvienoje iš 6 plokščių yra 35 ekrano vamzdeliai. Viršutiniai vamzdžių galai sujungti su kameromis, iš kurių garo ir vandens mišinys per 18 vamzdžių patenka į būgną. Dviejų šviesų ekrane yra langai, suformuoti iš vamzdynų slėgio išlyginimui puskrosnyse. Į tris apatines dvigubo aukščio ekrano kameras vanduo iš būgno patenka per 12 pralaidų vamzdžių (po 4 vamzdžius kiekvienam kolektoriui). Galinėse plokštėse yra po 32 ekrano vamzdelius, vidurinėje - 29 vamzdelius. Viršutiniai vamzdžių galai sujungti su trimis viršutinėmis kameromis, iš kurių 18 vamzdžių garo ir vandens mišinys nukreipiamas į būgną. Vanduo iš būgno teka 8 kanalizacijos vamzdžiais į keturis priekinius apatinius šoninių ekranų kolektorius. Kiekvienoje iš šių plokščių yra 31 ekrano vamzdelis. Viršutiniai ekrano vamzdžių galai sujungti su 4 kameromis, iš kurių garo-vandens mišinys per 12 vamzdžių patenka į būgną. Į apatines druskos skyrių kameras tiekiama iš 4 nutolusių ciklonų per 4 nutekėjimo vamzdžius (po vieną vamzdį iš kiekvieno ciklono). Druskos skyriaus plokštėse yra 31 tinklelio vamzdis. Ekrano vamzdžių viršutiniai galai sujungti su kameromis, iš kurių garo-vandens mišinys per 8 vamzdžius patenka į 4 nutolusius ciklonus. BŪGNIS IR ATSKYRIAMO ĮTAISAS Būgno vidinis skersmuo yra 1,8 m, o ilgis - 18 m. Visi būgnai pagaminti iš lakštinio plieno 16 GNM (mangano-nikelio-molibdeno plieno), sienelės storis 115 mm. Būgno svoris apie 96600 kg. Katilo būgnas skirtas sukurti natūralią vandens cirkuliaciją katile, valyti ir atskirti sieto vamzdžiuose susidarančius garus. 1-ojo garinimo etapo garų ir vandens mišinio atskyrimas organizuojamas būgne (2-ojo garinimo etapo atskyrimas atliekamas ant katilų 4 nutolusiuose ciklonuose), visų garų plovimas atliekamas tiekimo vandeniu, po to drėgmės sulaikymas iš garų. Visas būgnas yra švarus skyrius. Garo-vandens mišinys iš viršutinių kolektorių (išskyrus druskos skyrių kolektorius) iš dviejų pusių patenka į būgną ir patenka į specialią paskirstymo dėžę, iš kurios siunčiamas į ciklonus, kur vyksta pirminis garų atskyrimas nuo vandens. Katilų būgnuose sumontuoti 92 ciklonai - 46 kairieji ir 46 dešinieji. Garų išleidimo angoje iš ciklonų sumontuoti 4 horizontalūs plokšteliniai separatoriai, kuriuos praėję garai patenka į burbuliuojančią-plovimo įrenginį. Čia, po švaraus skyriaus plovimo įrenginiu, garai tiekiami iš išorinių ciklonų, kurių viduje taip pat organizuojamas garų ir vandens mišinio atskyrimas. Garai, praėję per burbuliavimo-plovimo įrenginį, patenka į perforuotą lakštą, kur garai atskiriami ir srautas išlyginamas vienu metu. Praėję perforuotą lakštą, garai per 32 garo išleidimo vamzdžius išleidžiami į sieninio perkaitintuvo įleidimo kameras ir 8 vamzdžiais į kondensato įrenginį. Ryžiai. 2. Dviejų pakopų garinimo schema su nuotoliniais ciklonais: 1 – būgnas; 2 - nuotolinis ciklonas; 3 - apatinis cirkuliacijos grandinės kolektorius; 4 - garą generuojantys vamzdžiai; 5 - lietvamzdžiai; 6 - pašarinio vandens tiekimas; 7 – prapūtimo vandens išleidimo anga; 8 - vandens aplinkkelio vamzdis nuo būgno iki ciklono; 9 - garo aplinkkelio vamzdis nuo ciklono iki būgno; 10 - garo išleidimo vamzdis iš įrenginio Apie 50% tiekiamo vandens tiekiama į burbuliavimo-plovimo įrenginį, o likusi dalis per paskirstymo kolektorių nuleidžiama į būgną po vandens lygiu. Vidutinis vandens lygis būgne yra 200 mm žemiau jo geometrinės ašies. Leistini lygio svyravimai būgne 75 mm. Druskos kiekiui išlyginti katilų druskos skyriuose buvo perkeltos dvi pralaidos, todėl dešinysis ciklonas maitina apatinį kairįjį druskos skyriaus kolektorių, o kairysis – dešinįjį. 5 GARO PERŠILDINtuvo KONSTRUKCIJA Perkaitintuvo kaitinimo paviršiai yra degimo kameroje, horizontaliame dūmtraukyje ir nuleidžiamajame velene. Perkaitintuvo schema yra dvigubo srauto su daugkartiniu maišymu ir garų perdavimu per katilo plotį, o tai leidžia išlyginti atskirų gyvatukų šiluminį pasiskirstymą. Pagal šilumos suvokimo pobūdį perkaitintuvas sąlyginai skirstomas į dvi dalis: radiacinę ir konvekcinę. Spinduliavimo dalį sudaro prie sienos montuojamas perkaitintuvas (SSH), pirmoji ekranų eilė (SHR) ir dalis lubinio perkaitintuvo (SHS), ekranuojanti degimo kameros lubas. Į konvekcinį - antra ekranų eilė, dalis lubų perkaitintuvo ir konvekcinis perkaitintuvas (KPP). Radiaciniai sieniniai perkaitintuvo AE vamzdžiai ekranuoja priekinę degimo kameros sienelę. AE susideda iš šešių skydų, iš kurių dviejuose yra po 48 vamzdžius, likusiose – po 49 vamzdžius, atstumas tarp vamzdžių yra 46 mm. Kiekvienoje plokštėje yra 22 žemyn vamzdžiai, likusieji yra aukštyn. Įleidimo ir išleidimo kolektoriai yra nešildomoje zonoje virš degimo kameros, tarpiniai – nešildomoje zonoje po degimo kamera. Viršutinės kameros strypų pagalba pakabinamos nuo metalinių lubų konstrukcijų. Vamzdžiai tvirtinami 4 aukštyje ir leidžia vertikaliai judėti plokštes. Lubinis perkaitintuvas Lubinis perkaitintuvas yra virš krosnies ir horizontalaus dūmtakio, susideda iš 394 vamzdžių, išdėstytų 35 mm žingsniu ir sujungtų įleidimo ir išleidimo kolektoriais. Ekrano perkaitintuvas Ekrano perkaitintuvas susideda iš dviejų vertikalių ekranų eilių (kiekvienoje eilėje po 30 ekranų), esančių viršutinėje degimo kameros dalyje ir sukamajame dūmtraukyje. Žingsnis tarp ekranų 455 mm. Ekranas susideda iš 23 vienodo ilgio gyvatukų ir dviejų kolektorių (įėjimo ir išleidimo), sumontuotų horizontaliai nešildomoje vietoje. Konvekcinis perkaitintuvas. Kiekviena pusė, savo ruožtu, yra padalinta į du tiesioginius etapus. 6 KATILIO GARŲ TAKAS Sotieji garai iš katilo būgno per 12 garo apvadinių vamzdžių patenka į viršutinius AE kolektorius, iš kurių per vidurinius 6 skydų vamzdžius juda žemyn ir patenka į 6 apatinius kolektorius, po kurių kyla aukštyn per AE. išoriniai vamzdžiai iš 6 plokščių į viršutinius kolektorius, iš kurių 12 nešildomų vamzdžių nukreipiami į lubų perkaitintuvo įvadinius kolektorius. Be to, garai juda per visą katilo plotį išilgai lubų vamzdžių ir patenka į perkaitintuvo išleidimo angas, esančias prie konvekcinio dūmtakio galinės sienelės. Iš šių kolektorių garai padalijami į du srautus ir nukreipiami į I pakopos aušintuvų kameras, o po to į išorinių ekranų kameras (7 kairėje ir 7 dešinėje), pro kurias praeidami abu garų srautai patenka į tarpiniai II pakopos aušintuvai, kairysis ir dešinysis. I ir II pakopų aušintuvuose garai perduodami iš kairės pusės į dešinę ir atvirkščiai, siekiant sumažinti šilumos disbalansą, atsirandantį dėl dujų išsidėstymo. Išėjus iš antrojo įpurškimo tarpinių aušintuvų, garai patenka į vidurinių ekranų (8 kairėje ir 8 dešinėje) kolektorius, pro kuriuos nukreipiami į kontrolinio punkto įleidimo kameras. Tarp viršutinės ir apatinės pavarų dėžės dalių sumontuoti III pakopos aušintuvai. Tada perkaitintas garas garo vamzdžiu siunčiamas į turbinas. Ryžiai. 3. Katilo perkaitintuvo schema: 1 - katilo būgnas; 2 - spinduliuotės dvipusio spinduliavimo vamzdžio skydas (viršutiniai kolektoriai sąlyginai rodomi kairėje, o apatiniai - dešinėje); 3 - lubų plokštė; 4 - įpurškimo aušintuvas; 5 – vandens įpurškimo į garus vieta; 6 - ekstremalūs ekranai; 7 - vidutiniai ekranai; 8 - konvekciniai paketai; 9 – garo išleidimas iš katilo 7 KONDENSATO ĮRENGINIAI IR Įpurškimo NUODŲ AUSINTUVIAI Kad gautų savo kondensatą, katile sumontuoti 2 kondensato įrenginiai (po vieną kiekvienoje pusėje), esantys katilo lubose virš konvekcinės dalies. Jie susideda iš 2 paskirstymo kolektorių, 4 kondensatorių ir kondensato rinktuvo. Kiekvienas kondensatorius susideda iš kameros D426×36 mm. Kondensatorių aušinimo paviršius sudaro vamzdžiai, privirinti prie vamzdžio plokštės, kuri yra padalinta į dvi dalis ir sudaro vandens išleidimo angą ir vandens įleidimo kamerą. Sotieji garai iš katilo būgno 8 vamzdžiais nukreipiami į keturis paskirstymo kolektorius. Iš kiekvieno kolektoriaus garai nukreipiami į du kondensatorius vamzdžiais po 6 vamzdžius į kiekvieną kondensatorių. Sočiųjų garų, einančių iš katilo būgno, kondensacija vykdoma jį aušinant tiekimo vandeniu. Tiekiamas vanduo po to, kai pakabos sistema tiekiama į vandens tiekimo kamerą, praeina per kondensatoriaus vamzdelius ir išeina į drenažo kamerą ir toliau į vandens ekonomaizerį. Iš būgno sklindantys sotieji garai užpildo garų tarpą tarp vamzdžių, susiliečia su jais ir kondensuojasi. Susidaręs kondensatas per 3 vamzdžius iš kiekvieno kondensatoriaus patenka į du kolektorius, iš ten per reguliatorius paduodamas į kairiojo ir dešiniojo įpurškimo I, II, III aušintuvus. Kondensatas įpurškiamas dėl slėgio, susidarančio dėl skirtumo Venturi vamzdyje, ir slėgio kritimo perkaitintuvo garų kelyje nuo būgno iki įpurškimo vietos. Kondensatas įpurškiamas į Venturi vamzdžio ertmę per 24 6 mm skersmens angas, esančias aplink perimetrą siaurame vamzdžio taške. Venturi vamzdis, esant pilnai apkrovai ant katilo, sumažina garo slėgį, padidindamas jo greitį injekcijos vietoje 4 kgf/cm2. Maksimalus vieno kondensatoriaus našumas esant 100% apkrovai ir projektiniams garo bei tiekiamo vandens parametrams yra 17,1 t/val. VANDENS EKONOMAIZERIS Plieninis serpantininis vandens ekonomaizeris susideda iš 2 dalių, esančių atitinkamai kairėje ir dešinėje nuleidimo veleno dalyse. Kiekviena ekonomaizerio dalis susideda iš 4 blokų: apatinės, 2 vidurinės ir viršutinės. Tarp blokų daromos angos. Vandens ekonomaizeris susideda iš 110 gyvatukų paketų, išdėstytų lygiagrečiai katilo priekiui. Ritės blokuose yra išdėstytos 30 mm ir 80 mm žingsniu. Vidurinis ir viršutinis blokai montuojami ant sijų, esančių dūmtakio kanale. Apsaugai nuo dujinės aplinkos šios sijos yra padengtos izoliacija, apsaugota 3 mm storio metalo lakštais nuo šratinio srove. Apatiniai blokai stelažų pagalba pakabinami nuo sijų. Lentynos suteikia galimybę remonto metu išimti ritės pakuotę. 8 Vandens ekonomaizerio įleidimo ir išleidimo kameros yra už dujų kanalų ir yra pritvirtintos prie katilo rėmo laikikliais. Vandens ekonomaizerio sijos vėsinamos (sijų temperatūra uždegimo metu ir eksploatacijos metu neturi viršyti 250 °C), tiekiant į jas šaltą orą nuo ventiliatorių slėgio, oro išleidimu į ventiliatorių siurbimo dėžes. ORO ŠILDYTUVAS Katilinėje sumontuoti du regeneraciniai oro šildytuvai RVP-54. Regeneracinis oro šildytuvas RVP-54 yra priešpriešinio srauto šilumokaitis, susidedantis iš besisukančio rotoriaus, uždaro fiksuotame korpuse (4 pav.). Rotorius susideda iš 5590 mm skersmens ir 2250 mm aukščio korpuso, pagaminto iš 10 mm storio lakštinio plieno ir 600 mm skersmens stebulės, taip pat iš radialinių briaunų, jungiančių stebulę su korpusu, skiriančių rotorius į 24 sektorius. Kiekvienas sektorius yra padalintas vertikaliais lapais į P ir s. 4 pav. Regeneracinio oro šildytuvo konstrukcinė schema: 1 – ortakis; 2 - būgnas; 3 - korpusas; 4 - įdaras; 5 - velenas; 6 - guolis; 7 - sandariklis; 8 - trijų dalių elektros variklis. Juose klojamos šildymo lakštų sekcijos. Sekcijų aukštis sumontuotas dviem eilėmis. Viršutinė eilė yra karštoji rotoriaus dalis, pagaminta iš tarpiklio ir gofruotų lakštų, 0,7 mm storio. Apatinė sekcijų eilė yra šaltoji rotoriaus dalis ir yra pagaminta iš tiesių 1,2 mm storio lakštų. Šaltojo galo sandariklis yra jautresnis korozijai ir gali būti lengvai pakeistas. Rotoriaus stebulės viduje praeina tuščiaviduris velenas, kurio apatinėje dalyje yra flanšas, ant kurio remiasi rotorius, stebulė tvirtinama prie flanšo smeigėmis. RVP turi du dangčius – viršutinį ir apatinį, ant jų sumontuotos sandarinimo plokštės. 9 Šilumos mainų procesas vyksta kaitinant rotoriaus sandariklį dujų sraute ir aušinant jį oro sraute. Nuoseklus šildomos pakuotės judėjimas iš dujų srauto į oro srautą atliekamas dėl rotoriaus sukimosi 2 apsisukimų per minutę dažniu. Kiekvienu laiko momentu iš 24 rotoriaus sektorių 13 sektorių patenka į dujų kelią, 9 sektoriai - oro kelyje, du sektoriai išjungiami iš darbo ir yra uždengti sandarinimo plokštėmis. Oro šildytuvas naudoja priešpriešinio srauto principą: oras įleidžiamas iš išleidimo pusės ir išleidžiamas iš dujų įleidimo pusės. Oro šildytuvas skirtas šildyti orą nuo 30 iki 280 °С, aušinant dujas nuo 331 °С iki 151 °С, kai veikia mazutu. Regeneracinių oro šildytuvų privalumas – kompaktiškumas ir mažas svoris, pagrindinis trūkumas – didelis oro perteklius iš oro pusės į dujų pusę (standartinis oro įsiurbimas 0,2–0,25). KATILIO RĖMAS Katilo karkasas susideda iš plieninių kolonų, sujungtų horizontaliomis sijomis, santvaromis ir atramos, ir skirtas sugerti apkrovas nuo būgno svorio, visų šildymo paviršių, kondensato mazgo, pamušalo, izoliacijos ir priežiūros platformų. Katilo karkasas suvirintas iš forminio valcuoto metalo ir lakštinio plieno. Karkasinės kolonos tvirtinamos prie požeminio gelžbetoninio katilo pamato, kolonų pagrindas (bapas) užliejamas betonu. KLOGIMAS Degimo kameros pamušalas susideda iš ugniai atsparaus betono, kovelito plokščių ir sandarinamojo magnezinio tinko. Pamušalo storis 260 mm. Jis montuojamas skydų pavidalu, kurie tvirtinami prie katilo rėmo. Lubų pamušalas susideda iš 280 mm storio plokščių, laisvai gulinčių ant perkaitintuvo vamzdžių. Plokščių struktūra: 50 mm storio ugniai atsparaus betono sluoksnis, 85 mm storio šilumą izoliuojančio betono sluoksnis, trys kovelito plokščių sluoksniai, bendras storis 125 mm ir 20 mm storio sandarinimo magnezijos dangos sluoksnis. prie metalinio tinklelio. Atbulinės eigos kameros pamušalas ir konvekcinis velenas yra sumontuoti ant skydų, kurie, savo ruožtu, yra pritvirtinti prie katilo rėmo. Bendras reversinės kameros pamušalo storis 380 mm: ugniai atsparus betonas - 80 mm, šilumą izoliuojantis betonas - 135 mm ir keturi sluoksniai kovelito plokščių po 40 mm. Konvekcinio perkaitintuvo pamušalas susideda iš vieno 155 mm storio šilumą izoliuojančio betono sluoksnio, 80 mm ugniai atsparaus betono sluoksnio ir keturių sluoksnių kovelito plokščių – 165 mm. Tarp plokščių yra 2÷2,5 mm storio sovelito mastikos sluoksnis. 260 mm storio vandens ekonomaizerio pamušalas susideda iš ugniai atsparaus ir šilumą izoliuojančio betono bei trijų sluoksnių kovelito plokščių. SAUGOS PRIEMONĖS Katiliniai agregatai turi būti eksploatuojami pagal galiojančias „Garo ir karšto vandens katilų projektavimo ir saugaus eksploatavimo taisykles“, patvirtintas Rostekhnadzor, ir „Mazui naudojamų katilų įrenginių saugos nuo sprogimo techninius reikalavimus“. ir Gamtinės dujos“, taip pat galiojančios „Jėgainių šiluminių elektrinių įrenginių priežiūros saugos taisyklės“. Bibliografinis sąrašas 1. TPP VAZ galios katilo TGM-84 naudojimo vadovas. 2. Meiklyar M.V. Modernūs katilai TKZ. M.: Energija, 1978. 3. A. P. Kovaliovas, N. S. Lelejevas, T. V. Vilenskis. Garo generatoriai: Vadovėlis universitetams. M.: Energoatomizdat, 1985. 11 Katilo TGM-84 konstrukcija ir eksploatacija Sudarė Maksimas Vitalievičius KALMYKOV Redaktorius N.V. Versh i nina Techninis redaktorius G.N. Šankovas Pasirašyta publikavimui 2006-06-20. Formatas 60×84 1/12. Ofsetinis popierius. Ofsetinė spauda. R.l. 1.39. Būklė.kr.-ott. 1.39. Uch.-red. l. 1.25 Tiražas 100. P. - 171. _____________________________________________________________________________________________________ Valstybinė aukštojo profesinio mokymo įstaiga "Samaros valstybinis technikos universitetas" 432100, Samara, g. Molodogvardeyskaya, 244. Pagrindinis pastatas 12

TSRS ENERGETIKOS IR ELEKTROS MINISTERIJOS

PAGRINDINĖ TECHNINĖ EKSPLOATACIJA
ENERGIJOS SISTEMOS

TIPINIAI ENERGIJOS DUOMENYS
KATILIO TGM-96B KURŲ DEGINTI

Maskva 1981 m

Šią tipinę energijos charakteristiką sukūrė Soyuztekhenergo (inžinierius G.I. GUTSALO)

Tipinė katilo TGM-96B energinė charakteristika buvo sudaryta remiantis Soyuztekhenergo Rygos CHPP-2 ir Sredaztekhenergo CHPP-GAZ atliktais terminiais bandymais ir atspindi techniškai pasiekiamą katilo efektyvumą.

Tipiška energetinė charakteristika gali būti pagrindu sudarant standartines TGM-96B katilų charakteristikas deginant mazutą.

Priedas

. TRUMPAS KATILIO MONTAVIMO ĮRANGOS APRAŠYMAS

1.1 . Taganrog katilinės gamyklos katilas TGM-96B - gazolis su natūralia cirkuliacija ir U formos išdėstymu, skirtas darbui su turbinomis T -100/120-130-3 ir PT-60-130/13. Pagrindiniai katilo konstrukciniai parametrai dirbant su mazutu pateikti lentelėje. .

Pagal TKZ minimali leistina katilo apkrova pagal cirkuliacijos būklę yra 40% vardinės.

1.2 . Degimo kamera yra prizminės formos, o planas yra stačiakampis, kurio matmenys yra 6080 × 14700 mm. Degimo kameros tūris 1635 m 3 . Krosnies tūrio šiluminis įtempis yra 214 kW/m 3 arba 184 10 3 kcal/(m 3 h). Degimo kameroje dedami garavimo ekranai ir radiacinės sienelės perkaitintuvas (RNS). Viršutinėje krosnies dalyje rotacinėje kameroje yra ekrano perkaitintuvas (SHPP). Nuleidžiamoje konvekcinėje šachtoje išilgai dujų srauto nuosekliai išdėstyti du konvekcinio perkaitintuvo (CSH) ir vandens ekonomaizerio (WE) paketai.

1.3 . Katilo garo kelias susideda iš dviejų nepriklausomų srautų su garo perdavimu tarp katilo šonų. Perkaitinto garo temperatūra kontroliuojama įpurškiant savo kondensatą.

1.4 . Ant priekinės degimo kameros sienelės yra keturi dvigubo srauto alyvos-dujų degikliai HF TsKB-VTI. Degikliai montuojami dviem pakopomis -7250 ir 11300 mm aukštyje su 10° pakėlimo kampu horizonto atžvilgiu.

Mazutui deginti garo mechaniniai purkštukai „Titanas“, kurių vardinė galia yra 8,4 t / h, esant 3,5 MPa (35 kgf / cm 2) mazuto slėgiui. Garų slėgis mazutui nupūsti ir purkšti gamykloje rekomenduojamas 0,6 MPa (6 kgf/cm2). Garo sąnaudos vienam purkštukui – 240 kg/val.

1.5 . Katilinėje įrengta:

Du traukos ventiliatoriai VDN-16-P, kurių našumas 259 10 3 m 3 / h su 10% marža, slėgis 39,8 MPa (398,0 kgf / m 2) su 20%, galia 500/ 250 kW ir kiekvienos mašinos sukimosi greitis 741 /594 aps./min.

Du dūmų šalintuvai DN-24 × 2-0,62 GM, kurių talpa 10% marža 415 10 3 m 3 / h, slėgis su 20% marža 21,6 MPa (216,0 kgf / m 2), galia 800/400 kW ir a. kiekvienos mašinos greitis 743/595 aps./min.

1.6. Konvekciniams šildymo paviršiams valyti nuo pelenų nuosėdų projekte numatytas šratų įrenginys, RAH valymui - vandens plovimas ir pūtimas garais iš būgno, sumažėjus slėgiui droselio įrenginyje. Vieno RAH pūtimo trukmė 50 min.

. TIPINĖS KATILO TGM-96B ENERGIJOS CHARAKTERISTIKOS

2.1 . Tipinė katilo TGM-96B energijos charakteristika ( ryžių. , , ). Charakteristika atspindi vidutinį naujo katilo, veikiančio su turbinomis, efektyvumą T -100/120-130/3 ir PT-60-130/13 toliau nurodytomis sąlygomis.

2.1.1 . Skystąjį kurą deginančių elektrinių kuro balanse vyrauja daug sieros turintis mazutas M 100. Todėl charakteristika sudaroma mazutui M 100 (GOST 10585-75 ) su savybėmis: A P = 0,14%, W P = 1,5%, S P = 3,5% (9500 kcal/kg). Visi reikalingi skaičiavimai atliekami darbinei mazuto masei

2.1.2 . Manoma, kad mazuto temperatūra prieš purkštukus yra 120 ° C( t t= 120 °С), atsižvelgiant į mazuto klampos sąlygas M 100, lygus 2,5 ° VU, pagal § 5.41 PTE.

2.1.3 . Vidutinė metinė šalto oro temperatūra (t x .c.) ventiliatoriaus įleidimo angoje laikomas 10 ° C , kadangi TGM-96B katilai daugiausia yra klimatiniuose regionuose (Maskva, Ryga, Gorkis, Kišiniovas), kurių vidutinė metinė oro temperatūra yra artima šiai temperatūrai.

2.1.4 . Oro temperatūra oro šildytuvo įleidimo angoje (t vp) yra lygus 70 ° C ir pastovus, kai keičiasi katilo apkrova, pagal § 17.25 PTE.

2.1.5 . Elektrinėse su kryžminėmis jungtimis tiekiamo vandens temperatūra (t a.c.) priešais katilą imamas kaip skaičiuojamas (230 °C) ir pastovus, kai keičiasi katilo apkrova.

2.1.6 . Spėjama, kad pagal terminius bandymus turbinos jėgainės savitasis grynasis šilumos suvartojimas yra 1750 kcal/(kWh).

2.1.7 . Laikoma, kad šilumos srauto koeficientas kinta priklausomai nuo katilo apkrovos nuo 98,5 % esant vardinei apkrovai iki 97,5 % esant 0,6 apkrovaiD numeris.

2.2 . Standartinės charakteristikos skaičiavimas atliktas pagal „Katilinių agregatų terminio skaičiavimo (normatyvinis metodas)“ (M.: Energia, 1973) instrukcijas.

2.2.1 . Bendrasis katilo naudingumo koeficientas ir šilumos nuostoliai su išmetamosiomis dujomis apskaičiuoti pagal Ya.L. knygoje aprašytą metodiką. Pekker „Šilumos inžineriniai skaičiavimai, remiantis sumažintomis kuro charakteristikomis“ (M.: Energia, 1977).

kur

čia

oi = α "ve + Δ α tr

oi- oro pertekliaus išmetamosiose dujose koeficientas;

Δ α tr- siurbtukai katilo dujų kanale;

T uh- išmetamųjų dujų temperatūra už dūmtraukio.

Skaičiuojant atsižvelgiama į išmetamųjų dujų temperatūras, išmatuotas atliekant katilo šiluminius bandymus ir sumažintas iki standartinės charakteristikos sudarymo sąlygų (įvesties parametrait x in, t "kf, t a.c.).

2.2.2 . Oro pertekliaus koeficientas režimo taške (už vandens ekonomaizerio)α "ve imamas lygus 1,04 esant vardinei apkrovai ir keičiamas į 1,1 esant 50 % apkrovai pagal terminius bandymus.

Apskaičiuoto (1,13) oro pertekliaus koeficiento po vandens ekonomaizerio sumažinimas iki priimto standartinėje charakteristikoje (1,04) pasiekiamas tinkamai palaikant degimo režimą pagal katilo režimo žemėlapį, laikantis PTE reikalavimų dėl oro įsiurbimas į krosnį ir į dujų kelią bei purkštukų komplekto parinkimas .

2.2.3 . Oro įsiurbimas į katilo dujų kelią esant vardinei apkrovai yra lygus 25%. Pasikeitus apkrovai, oro įsiurbimas nustatomas pagal formulę

2.2.4 . Šilumos nuostoliai dėl cheminio kuro degimo neužbaigtumo (q 3 ) paimami lygūs nuliui, nes atliekant katilo bandymus su oro pertekliumi, priimtais tipinės energijos charakteristikoje, jų nebuvo.

2.2.5 . Šilumos nuostoliai dėl mechaninio kuro degimo neužbaigimo (q 4 ) pagal „Įrangos norminių charakteristikų ir numatomų specifinių degalų sąnaudų derinimo nuostatus“ (M.: STsNTI ORGRES, 1975) imami lygūs nuliui.

2.2.6 . Šilumos nuostoliai į aplinką (q 5 ) nebuvo nustatyti atliekant bandymus. Jie apskaičiuojami pagal „Katilinių bandymo metodą“ (M.: Energia, 1970) pagal formulę.

2.2.7 . Savitas elektros energijos suvartojimas tiekimo elektriniam siurbliui PE-580-185-2 buvo apskaičiuotas naudojant siurblio charakteristikas, priimtas iš specifikacijų TU-26-06-899-74.

2.2.8 . Savitasis traukos ir sprogimo energijos suvartojimas apskaičiuojamas pagal energijos suvartojimą traukos ventiliatorių ir dūmų šalintuvų pavarai, išmatuotą atliekant terminius bandymus ir sumažintą iki sąlygų (Δ α tr= 25 proc., priimtas rengiant reguliavimo charakteristikas.

Nustatyta, kad esant pakankamam dujų kelio tankiui (Δ α ≤ 30%) dūmų šalintuvai užtikrina vardinę katilo apkrovą esant mažam greičiui, bet be jokios atsargos.

Pučiami ventiliatoriai mažu greičiu užtikrina normalų katilo darbą iki 450 t/h apkrovų.

2.2.9 . Į bendrą katilinės mechanizmų elektros galią įeina elektrinių pavarų galia: elektrinis padavimo siurblys, dūmų šalintuvai, ventiliatoriai, regeneraciniai oro šildytuvai (pav. ). Regeneracinio oro šildytuvo elektros variklio galia paimama pagal paso duomenis. Atliekant katilo šiluminius bandymus nustatytas dūmtraukių, ventiliatorių ir elektrinio padavimo siurblio elektros variklių galia.

2.2.10 . Savitas šilumos suvartojimas orui šildyti šilumingumo vienete apskaičiuojamas atsižvelgiant į oro šildymą ventiliatoriuose.

2.2.11 . Į savitąsias šilumos sąnaudas katilinės pagalbinėms reikmėms įskaičiuoti šilumos nuostoliai šildytuvuose, kurių naudingumo koeficientas laikomas 98 %; RAH pūtimui garais ir šilumos nuostoliams pučiant katilą garais.

Šilumos sąnaudos RAH pučiant garais buvo apskaičiuotos pagal formulę

Q obd = G obd · i obd · τ obd 10 -3 MW (Gcal/val)

kur G obd= 75 kg/min pagal „Garo ir kondensato suvartojimo pagalbinėms 300, 200, 150 MW galios blokų reikmėms standartus“ (M.: STSNTI ORGRES, 1974);

i obd = aš mus. pora= 2598 kJ/kg (kcal/kg)

τ obd= 200 min (4 prietaisai, kurių pūtimo laikas yra 50 min., kai įjungiami dienos metu).

Šilumos sąnaudos su katilo prapūtimu buvo apskaičiuotos pagal formulę

Q prod = G prod · aš k.v10 -3 MW (Gcal/val)

kur G prod = PD nom 10 2 kg/val

P = 0,5 %

aš k.v- katilo vandens entalpija;

2.2.12 . Bandymų atlikimo tvarka ir bandymuose naudojamų matavimo priemonių pasirinkimas buvo nustatytas „Katilinių bandymo metodu“ (M .: Energia, 1970).

. NUOSTATŲ PAKEITIMAI

3.1 . Siekiant, kad pagrindiniai normatyviniai katilo veikimo rodikliai atitiktų pasikeitusias jo veikimo sąlygas neviršijant parametrų reikšmių leistinų nuokrypių ribų, pateikiami pakeitimai grafikų ir skaitinių reikšmių pavidalu. Pataisos įq 2 grafikų pavidalu parodytos fig. , . Išmetamųjų dujų temperatūros pataisos parodytos fig. . Be to, kas paminėta, pataisymai pateikiami dėl į katilą tiekiamo šildymo mazuto temperatūros, bei dėl tiekiamo vandens temperatūros pokyčių.

3.1.1 . Į katilą tiekiamo mazuto temperatūros pasikeitimo korekcija apskaičiuojama nuo pokyčio poveikio Į K ant q 2 pagal formulę