열교환 장비 선택. 열교환기 계산: 예
1. 학기말 과제
코스 작업의 초기 데이터에 따르면 다음을 수행해야 합니다.
증발기 회로의 유압 손실을 결정하십시오.
증발기 단계의 자연 순환 회로에서 유용한 압력을 결정합니다.
가동 순환율을 결정하십시오;
열전달 계수를 결정하십시오.
초기 데이터.
증발기 유형 - I -350
파이프 수 Z = 1764
가열 증기 매개변수: R p \u003d 0.49 MPa, t p \u003d 168 0 C.
증기 소비 D p \u003d 13.5 t / h;
치수:
패 1 \u003d 2.29m
L2 = 2.36m
D 1 = 2.05m
D 2 \u003d 2.85m
드롭 파이프
수량 n op = 22
직경 d op = 66mm
단계의 온도차 t \u003d 14 o C.
2. 증발기의 용도 및 배치
증발기는 발전소의 증기 터빈 플랜트의 메인 사이클에서 증기 및 응축수의 손실을 보충하고 일반 플랜트 요구 및 외부 소비자를 위한 스팀을 생성하는 증류물을 생성하도록 설계되었습니다.
증발기는 화력 발전소의 기술 단지에서 작동하기 위해 단일 단계 및 다단계 증발 장치의 일부로 사용할 수 있습니다.
열매체로 터빈 추출 또는 ROU의 중압 및 저압 증기를 사용할 수 있으며 일부 모델에서는 온도가 150-180°C인 물도 사용할 수 있습니다.
2차 증기의 품질에 대한 목적과 요구 사항에 따라 증발기는 1단계 및 2단계 증기 플러싱 장치로 제조됩니다.
증발기는 원통형의 용기이며 일반적으로 수직 형입니다. 증발기 설비의 종단면은 그림 1에 나와 있습니다. 증발기 본체는 원통형 쉘과 쉘에 용접된 두 개의 타원형 바닥으로 구성됩니다. 지지대는 기초에 고정하기 위해 본체에 용접됩니다. 증발기를 들어 올리고 이동하기 위해 화물 피팅(핀)이 제공됩니다.
증발기 본체에는 다음을 위한 파이프 및 부속품이 제공됩니다.
가열 증기 공급(3);
2차 증기 제거;
가열 증기 응축수 배수구(8);
증발기 급수 공급 장치(5);
스팀 세척 장치(4)에 물 공급;
지속적인 퍼지;
몸에서 물을 빼내고 주기적으로 퍼지;
비응축성 가스의 우회;
안전 밸브 설치;
제어 및 자동 제어 장치의 설치;
견본 추출.
증발기 본체에는 내부 장치의 검사 및 수리를 위한 2개의 해치가 있습니다.
급수는 매니폴드(5)를 통해 플러싱 시트(4)로 흐르고 다운파이프는 가열 섹션(2)의 바닥으로 흐릅니다. 가열 증기는 분기 파이프(3)를 통해 가열 섹션의 환형으로 들어갑니다. 가열 섹션의 파이프를 세척하면 증기가 파이프 벽에 응축됩니다. 가열 증기 응축수는 가열 섹션의 하부로 흘러내려 미가열 영역을 형성합니다.
파이프 내부에서 먼저 물, 그 다음 증기-물 혼합물이 가열 섹션의 증기 발생 섹션으로 상승합니다. 증기는 위로 올라가고 물은 환형 공간으로 넘쳐서 아래로 떨어집니다.
생성된 2차 증기는 먼저 큰 방울의 물이 남아 있는 세척 시트를 통과한 다음 중간 및 일부 작은 방울이 갇히는 루버 분리기(6)를 통과합니다. 다운파이프, 환형 채널 및 가열 섹션 파이프의 증기-물 혼합물에서 물의 이동은 물과 증기-물 혼합물의 밀도 차이인 자연 순환으로 인해 발생합니다.
쌀. 1. 증발 플랜트
1 - 몸; 2 - 가열 섹션; 3 - 가열 증기 공급; 4 - 플러싱 시트; 5 - 급수 공급; 6 - 루버 분리기; 7 - 다운 파이프; 8 - 가열 증기 응축수 제거.
3. 증발 플랜트의 2차 증기 매개변수 결정
그림 2. 증발 플랜트의 계획.
증발기의 2차 증기압은 스테이지의 온도 차이와 가열 회로의 유량 매개변수에 의해 결정됩니다.
P p \u003d 0.49 MPa, t p \u003d 168 ° C, h p \u003d 2785 KJ / kg에서
포화 압력에서의 매개변수 Р n = 0.49MPa,
t n \u003d 151 o C, h "n \u003d 636.8 KJ / kg; h "n \u003d 2747.6 KJ / kg;
증기압은 포화 온도로부터 결정됩니다.
T n1 \u003d t n - ∆t \u003d 151 - 14 \u003d 137 o C
여기서 ∆t = 14°C.
포화 온도 t에서 n1 \u003d 137 약 C 증기압
P 1 \u003d 0.33 MPa;
P에서의 증기 엔탈피 1 \u003d 0.33 MPa h "1 \u003d 576.2 KJ/kg; h "1 \u003d 2730 KJ/kg;
4. 증발 설비의 성능 결정.
증발기 설비의 성능은 증발기에서 나오는 2차 증기의 흐름에 의해 결정됩니다.
듀 = 디
증발기에서 나오는 2차 증기의 양은 열 균형 방정식에서 결정됩니다.
D ni ∙(h ni -h΄ ni )∙η = Di ∙h i ˝+ α∙Di ∙h i ΄ - (1+α)∙Di ∙h pv ;
따라서 증발기에서 나오는 2차 증기의 흐름은 다음과 같습니다.
D = D n ∙(h n - h΄ n )η/((h˝ 1 + αh 1 ΄ - (1 + α)∙h pv )) =
13.5∙(2785 – 636.8)0.98/((2730+0.05∙576.2 -(1+0.05)∙293.3)) = 11.5 4톤/시간
가열 증기와 그 응축수의 엔탈피는 어디에 있습니까?
H n = 2785 kJ/kg, h n = 636.8 kJ/kg;
2차 증기의 엔탈피, 응축수 및 급수:
H˝ 1 = 2730kJ/kg; h΄ 1 = 576.2 kJ/kg;
t에서 물 엔탈피 공급 pv = 70 o C: h pv = 293.3 kJ/kg;
퍼지 α = 0.05; 저것들. 다섯 %. 증발기 효율, η = 0.98.
증발기 용량:
D u \u003d D \u003d 11.5 4 t / h;
5. 증발기의 열 계산
계산은 연속 근사법으로 이루어집니다.
열 흐름
Q = (D /3,6)∙ =
= (11,5 4 /3,6)∙ = 78 56.4kW;
열전달 계수
k \u003d Q / ΔtF \u003d 7856.4 / 14 ∙ 350 \u003d 1.61kW / m 2 ˚С \u003d 1610 W / m 2 ˚С,
여기서 Δt=14˚C ; F \u003d 350m 2;
비열유속
q \u003d Q / F \u003d 78 56, 4 / 350 \u003d 22. 4kW / m2;
레이놀즈 수
Re \u003d q∙H / r∙ρ "∙ν \u003d 22, 4 ∙0,5725/(21 10 , 8 ∙9 1 5∙2,03∙10 -6 ) = 32 , 7 8;
열교환 표면의 높이는 어디에 있습니까?
H \u003d L 1 / 4 \u003d 2.29 / 4 \u003d 0.5725m;
기화열 r = 2110.8kJ/kg;
액체 밀도 ρ" = 915kg/m 3 ;
P에서의 동점도 계수 n = 0.49MPa,
ν = 2.03∙10 -6 m/s;
응축 증기에서 벽으로의 열전달 계수
Re = 3 2 , 7 8에서< 100
α 1n \u003d 1.01 ∙ λ ∙ (g / ν 2) 1/3 Re -1/3 =
1.01 ∙ 0.684 ∙ (9.81 / ((0.2 0 3 ∙ 10 -6) 2 )) 1/3 ∙ 3 2, 7 8 -1/3 \u003d 133 78.1 W / m 2 ˚С ;
어디에서 R p = 0.49MPa, λ = 0.684W/m∙˚С;
파이프 벽의 산화를 고려한 열전달 계수
α 1 \u003d 0.75 α 1n \u003d 0.75 133 78, 1 \u003d 10 0 3 3, 6 W / m 2 ˚С;
6. 순환율의 결정.
계산은 그래프 분석 방법으로 수행됩니다.
순환율 W의 세 가지 값이 주어지면 0 = 0.5; 0.7; 0.9 m/s 우리는 공급 라인의 저항을 계산합니다 ∆Р보결 및 유용한 압력 ∆Р바닥 . 계산 데이터에 따라 그래프 ΔР를 작성합니다. sub .=f(W) 및 ΔР 바닥 .=f(W). 이 속도에서 공급 라인의 저항 의존성 ∆Р보결 및 유용한 압력 ∆Р바닥 교차하지 마십시오. 따라서 우리는 순환율 W의 세 가지 값을 다시 설정합니다. 0 = 0.8; 1.0; 1.2m/s; 우리는 공급 라인의 저항과 유용한 압력을 다시 계산합니다. 이 곡선의 교차점은 순환율의 작동 값에 해당합니다. 입구 부분의 수력학적 손실은 환형 공간의 손실과 파이프의 입구 부분의 손실로 구성됩니다.
환상 영역
F k \u003d 0.785 ∙ [(D 2 2 -D 1 2) -d 2 op ∙ n op ] \u003d 0.785 [(2.85 2 - 2.05 2) - 0.066 2 ∙ 22] \u003d 3.2;0
등가 지름
D equiv \u003d 4 ∙ F to / (D 1 + D 2 + n d op ) π \u003d 4 * 3.002 / (2.05 + 2.85 + 22 ∙ 0.066) 3.14 \u003d 0.602m;
환형 수로의 수속
W k \u003d W 0 ∙ (0.785 d 2 vn ∙ Z / F k ) \u003d 0.5 ∙ (0.785 0.027 2 ∙1764/3.002) = 0.2598m/s;
여기서 가열 섹션 파이프의 내경
D vn \u003d d n - 2∙δ = 32 - 2∙2.5 = 27 mm = 0.027 m;
가열 섹션 파이프의 수 Z = 1764 개.
계산은 표 1 형식으로 수행됩니다.
순환율 계산. 1 번 테이블.
|
p/p |
이름, 정의 공식, 측정 단위. |
속도, W 0 , m/s |
||
|
환형 수로의 수속: W ~ \u003d W 0 * ((0.785 * d int 2 z) / F ~), m / s |
0,2598 |
0,3638 |
0,4677 |
|
|
레이놀즈 수: Re \u003d W ~ ∙D eq / ν |
770578,44 |
1078809,8 |
1387041,2 |
|
|
환형 채널 λ의 마찰 계수 tr \u003d 0.3164 / Re 0.25 |
0,0106790 |
0,0098174 |
0,0092196 |
|
|
환형 채널에서 이동 중 압력 손실 Pa: ΔР~ \u003d λ tr * (L 2 / D eq ) * (ρ΄W ~ 2 / 2) ; |
1,29 |
2,33 |
3,62 |
|
|
환형 채널의 입구에서 압력 손실, Pa; ΔР in \u003d (ξ in + ξ out) * ((ρ "∙ W에서 2) / 2), 여기서 ξ in = 0.5, ξ out = 1.0입니다. |
46,32 |
90,80 |
150,09 |
|
|
가열 섹션의 파이프 입구에서의 압력 손실, Pa; ΔР in.tr .=ξ in.tr .*(ρ"∙W ~ 2 )/2, 여기서 ξ input.tr .=0.5 |
15,44 |
30,27 |
50,03 |
|
|
직선 단면에서 물의 이동 중 압력 손실, Pa; ΔР tr \u003d λ gr * (ℓ 그러나 / d int ) * (ρ΄W ~ 2 / 2), 여기서 ℓ이지만 -하단 비가열 영역의 높이, m.ℓ 그러나 = ℓ + (L 2 -L 1 )/2=0.25 +(3.65-3.59)/2=0.28m,ℓ \u003d 0.25 - 응축수 수준 |
3,48 |
6,27 |
9,74 |
|
|
다운파이프 손실, Pa; ΔР op = ΔР in + ΔР ~ |
47,62 |
93,13 |
153,71 |
|
|
가열되지 않은 영역의 손실, Pa; ΔР그러나 =ΔР in.tr .+ΔР tr . |
18,92 |
36,54 |
59,77 |
|
|
열 흐름, kW/m 2 ; G ext \u003d kΔt \u003d 1.08 ∙ 10 \u003d 10.8 |
22,4 |
22,4 |
22,4 |
|
|
환형 공간에 공급되는 총 열량, kW 큐 k \u003d πD 1 L 1 kΔt=3.14∙2.5∙3.59∙2.75∙10= 691.8 |
330,88 |
330,88 |
330,88 |
|
|
환형 채널에서 물의 엔탈피 증가, KJ/kg; ∆h~ \u003d Q ~ / (0.785∙d int 2 Z∙W∙ρ") |
0,8922 |
0,6373 |
0,4957 |
|
|
이코노마이저 섹션 높이, m;ℓ ek \u003d ((-Δh ~ - (ΔР op + ΔР 그러나) ∙ (dh / dр) + gρ "∙ (L 1 - ℓ 그러나 ) ∙ (dh / dр)) / ((4g 내선 /ρ "∙W∙d 내선 )+g∙ρ"∙(dh/dр)), 여기서 (dh/dр)= \u003d Δh / Δp \u003d 1500 / (0.412 * 10 5) \u003d 0.36 |
1,454 |
2,029 |
2,596 |
|
|
이코노마이저 섹션의 손실, Pa; ΔР ek \u003d λ ∙ ℓ ek ∙ (ρ "∙ W 2) / 2 |
1,7758 |
4,4640 |
8,8683 |
|
|
15 15 |
공급 라인의 총 저항, Pa; ΔР subv \u003d ΔР op + ΔР 그러나 + ΔР ek |
68,32 |
134,13 |
222,35 |
|
한 파이프의 증기량, kg/s D "1 \u003d Q / z r |
0,00137 |
0,00137 |
0,00137 |
|
|
파이프 출구에서의 감소된 속도, m/s, W"확인 \u003d D "1 / (0.785∙ρ"∙d int 2) \u003d 0.0043 / (0.785∙1.0∙0.033 2 ) \u003d 1.677 m / s; |
0,83 |
0,83 |
0,83 |
|
|
평균 감소 속도, W˝ pr \u003d W˝ ok / 2 \u003d \u003d 1.677 / 2 \u003d 0.838 m / s |
0,42 |
0,42 |
0,42 |
|
|
소모성 증기 함량, β ok \u003d W˝ pr / (W˝ pr + W) |
0,454 |
0,373 |
0,316 |
|
|
고정 액체에서 단일 기포의 상승률, m/s W 배 \u003d 1.5 4 √gG (ρ΄-ρ˝/(ρ΄)) 2 |
0,2375 |
0,2375 |
0,2375 |
|
|
상호작용 요인 Ψ vz \u003d 1.4 (ρ΄ / ρ˝) 0.2 (1-(ρ˝ / ρ΄)) 5 |
4,366 |
4,366 |
4,366 |
|
|
기포 상승의 그룹 속도, m/s W* = W배 Ψ 공기 |
1,037 |
1,037 |
1,037 |
|
|
혼합 속도, m/s W 참조 p \u003d W pr "+ W |
0,92 |
1,12 |
1,32 |
|
|
체적 증기 함량 φ확인 \u003d β 확인 / (1 + W * / W p 참조) |
0,213 |
0,193 |
0,177 |
|
|
구동 헤드, Pa ΔР dv =g(ρ-ρ˝)φ ok L 쌍, 여기서 L 쌍 =L 1 -ℓ이지만 -ℓ ek =3.59-0.28-ℓ ek ; |
1049,8 |
40,7 |
934,5 |
|
|
증기 라인의 마찰 손실 ΔР tr.steam = \u003d λ tr ((L 쌍 / d int) (ρ΄W 2 /2)) |
20,45 |
1,57 |
61,27 |
|
|
파이프 출구 손실 ΔР아웃 = ξ 아웃 (ρ΄W 2 /2)[(1+(W pr ˝/W)(1-(ρ˝/ρ΄)] |
342,38 |
543,37 |
780,96 |
|
|
흐름 가속 손실 ΔР usk \u003d (ρ΄W) 2 (y 2 -y 1), 여기서 1 x=0에서 =1/ρ΄=1/941.2=0.00106; φ=0 2 =((x 2 k /(ρ˝φ k ))+((1-x k ) 2 /(ρ΄(1-φ k ) |
23 , 8 51 0,00106 0,001 51 |
38 , 36 0,00106 0,001 44 |
5 4,0 6 0,00106 0,001 39 |
|
|
W cm \u003d W˝ 확인 + W β k \u003d W˝ ok / (1+(W˝ ok / W cm )) φ k \u003d β k / (1+ (W˝ ok / W cm )) x k \u003d (ρ˝W˝ ok ) / (ρ΄W) |
1 , 33 0, 62 0, 28 0 0,000 6 8 |
1 , 53 0, 54 0, 242 0,0005 92 |
1 , 7 3 0,4 8 0,2 13 0,000 523 |
|
|
유용한 압력, Pa; ΔР바닥 \u003d ΔP dv -ΔP tr -ΔP vy -ΔP usk |
663 ,4 |
620 , 8 |
1708 , 2 |
|
종속성이 빌드됩니다.
ΔP sub.=f(W) 및 ΔP 플로어 .=f(W), 그림. 3 W 찾기 p = 0.58m/s;
레이놀즈 수:
Re \u003d (W p d int) / ν \u003d (0, 5 8 ∙ 0.027) / (0, 20 3 ∙ 10 -6) \u003d 7 7 1 4 2, 9;
누셀 수:
N 및 \u003d 0.023 ∙ Re 0.8 ∙ Pr 0.37 \u003d 0.023 ∙ 77142.9 0.8 ∙ 1.17 0.37 \u003d 2 3 02, 1;
여기서 숫자 Pr = 1.17;
벽에서 끓는 물까지의 열전달 계수
α 2 \u003d Nuλ / d 내선 = (2302.1∙0.684)/0.027 = 239257.2 W/m 2∙˚С
산화막을 고려하여 벽에서 끓는 물까지의 열전달 계수
α΄ 2 \u003d 1 / (1 / α 2) + 0.000065 \u003d 1 / (1 / 239257.2) + 0.000065 \u003d 1 983 W / m 2 ∙˚С;
열전달 계수
K=1/(1/α 1 )+(d ext /2λ st )*ℓn*(d n /d ext )+(1/α΄ 2 )*(d ext /d n ) =
1/(1/ 1983 )+(0.027/2∙60)∙ℓn(0.032/0.027)+(1/1320)∙(0.027/0.032)=
17 41W/m 2 ∙˚С;
Art.20의 경우 λ성= 60W/m∙~에 대한에서.
이전에 허용된 값과의 편차
δ = (k-k0 )/케이0 ∙100%=[(1 741 - 1603 )/1 741 ]*100 % = 7 , 9 % < 10%;
문학
1. Ryzhkin V.Ya. 화력 발전소. 엠. 1987.
2. 쿠테포프 오전 기화 중 기타 유체 역학 및 열 전달. 엠. 1987.
3. 오가이 V.D. 화력 발전소의 기술 프로세스 구현. 과정 작업의 구현을 위한 지침. 알마티. 2008.
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이즘 |
시트 |
도쿰№ |
징후 |
날짜 |
KR-5V071700 PZ |
시트 |
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이행 |
폴레타예프 P. |
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감독자 |
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설계된 증발기를 계산할 때 열 전달 표면과 순환 염수 또는 물의 양이 결정됩니다.
증발기의 열전달 표면은 다음 공식으로 구할 수 있습니다.
여기서 F는 증발기의 열 전달 표면, m2입니다.
Q 0 - 기계의 냉각 용량, W;
Dt m - 쉘 앤 튜브 증발기의 경우 냉매 온도와 냉매의 끓는점 사이의 평균 대수 차이이고 패널 증발기의 경우 나가는 염수 온도와 끓는점 사이의 산술 차이입니다. 냉매의 0 С;
열유속 밀도, W/m2입니다.
증발기의 대략적인 계산을 위해 W / (m 2 × K)로 경험적으로 얻은 열 전달 계수 값이 사용됩니다.
암모니아 증발기의 경우:
쉘 및 튜브 450 – 550
패널 550 – 650
롤링 핀 250 - 350이 있는 프레온 쉘-앤-튜브 증발기용.
증발기에서 냉매의 온도와 냉매의 끓는점 사이의 평균 대수 차이는 다음 공식으로 계산됩니다.
(5.2)
여기서 t P1 및 t P2는 증발기의 입구 및 출구에서의 냉각수 온도, 0 С입니다.
t 0 - 냉매의 끓는점, 0 C.
패널 증발기의 경우 탱크의 부피가 크고 냉매의 집중적 순환으로 인해 평균 온도는 탱크 출구의 온도 t P2와 동일하게 취할 수 있습니다. 따라서 이러한 증발기의 경우 
순환 냉각수의 부피는 다음 공식에 의해 결정됩니다.
(5.3)
여기서 VR은 순환 냉각수의 부피, m 3 / s입니다.
с Р는 염수의 비열 용량, J/(kg× 0 С);
r Р – 염수 밀도, kg/m 3 ;
t Р2 및 t Р1 - 각각 냉장 공간 입구 및 출구에서의 냉각수 온도, 0 С;
Q 0 - 기계의 냉각 용량.
c Р 및 r Р의 값은 온도 및 농도에 따라 해당 냉각수의 참조 데이터에 따라 발견됩니다.
증발기를 통과하는 동안 냉매의 온도는 2 - 3 0 С 감소합니다.
냉장고의 공기 냉각을 위한 증발기 계산
냉각기 패키지에 포함된 증발기를 분배하려면 다음 공식에 따라 필요한 열 전달 표면을 결정하십시오.
여기서 SQ는 챔버에 대한 총 열 획득량입니다.
K - 챔버 장비의 열전달 계수, W / (m 2 × K);
Dt는 챔버의 공기와 염수 냉각 중 냉각수의 평균 온도 사이의 계산된 온도 차이, 0 С입니다.
배터리의 열 전달 계수는 1.5–2.5 W / (m 2 K)이고 공기 냉각기의 경우 - 12–14 W / (m 2 K)입니다.
배터리의 예상 온도 차이 - 14–16 0 С, 공기 냉각기의 경우 - 9–11 0 С.
각 챔버의 냉각 장치 수는 다음 공식에 의해 결정됩니다.
여기서 n은 필요한 냉각 장치 수, 개입니다.
f는 하나의 배터리 또는 공기 냉각기의 열 전달 표면입니다(기계의 기술적 특성에 따라 허용됨).
커패시터
콘덴서에는 수냉식과 공랭식의 두 가지 주요 유형이 있습니다. 고용량 냉동 장치에서는 증발 콘덴서라고 하는 수냉식 콘덴서도 사용됩니다.
상업용 냉동 장비의 냉동 장치에서는 공랭식 응축기가 가장 많이 사용됩니다. 수냉식 콘덴서에 비해 운전이 경제적이고 설치 및 운전이 용이합니다. 수냉식 응축기가 있는 냉동 장치는 공랭식 응축기가 있는 것보다 더 컴팩트합니다. 또한 작동 중 소음이 적습니다.
수냉식 응축기는 물의 이동 특성(흐름 유형 및 관개)과 쉘 및 코일, 2 파이프 및 쉘 및 튜브 설계로 구별됩니다.
주요 유형은 수평 쉘 및 튜브 콘덴서입니다(그림 5.3). 냉매의 종류에 따라 암모니아와 프레온 콘덴서의 설계에 약간의 차이가 있습니다. 열 전달 표면의 크기면에서 암모니아 콘덴서는 약 30 ~ 1250m 2 범위, 프레온 콘덴서는 5 ~ 500m 2 범위를 포함합니다. 또한 암모니아 수직 쉘-앤-튜브 콘덴서는 열 전달 표면적이 50~250m2에서 생산됩니다.
쉘 및 튜브 콘덴서는 중형 및 대용량 기계에 사용됩니다. 뜨거운 냉매 증기는 파이프 3(그림 5.3)을 통해 환형 공간으로 들어가고 수평 파이프 번들의 외부 표면에서 응축됩니다.
냉각수는 펌프의 압력으로 파이프 내부를 순환합니다. 파이프는 튜브 시트로 확장되고 배플이 있는 물 덮개로 외부에서 닫혀 여러 수평 통로(2-4-6)를 만듭니다. 물은 아래에서 파이프 8을 통해 들어오고 파이프 7을 통해 나갑니다. 동일한 물 덮개에는 응축기의 수정 또는 수리 중 물을 배수하기 위한 밸브 9와 물 공간에서 공기를 방출하기 위한 밸브 6이 있습니다.
그림 5.3 - 수평 쉘 및 튜브 콘덴서
장치 상단에는 장치의 반경 50m 이내에서 가장 높은 건물의 지붕 융기 위의 외부로 가져온 파이프라인과 암모니아 응축기의 환형 공간을 연결하는 안전 밸브 1이 있습니다. 아래에서 오일을 배출하기 위한 분기 파이프(11)가 있는 오일 섬프가 본체에 용접됩니다. 케이싱 바닥의 액체 냉매 수위는 수위 표시기 12에 의해 제어됩니다. 정상 작동 중에는 모든 액체 냉매가 리시버로 배출되어야 합니다.
케이싱 상단에는 공기 배출용 밸브 5와 압력 게이지 4를 연결하기 위한 분기 파이프가 있습니다.
수직 쉘 및 튜브 콘덴서는 고용량 암모니아 냉동 기계에 사용되며 225 ~ 1150kW의 열 부하용으로 설계되었으며 사용 가능한 영역을 차지하지 않고 기계실 외부에 설치됩니다.
최근에는 판형 커패시터가 등장했습니다. 판형 콘덴서의 높은 열 전달 강도는 쉘 및 튜브형 콘덴서와 비교하여 동일한 열 부하에서 장치의 금속 소비를 약 절반으로 줄이고 장치의 소형화를 3-4만큼 증가시킬 수 있습니다. 타임스.
공기축전기는 주로 중소 생산성의 기계에 사용됩니다. 공기의 움직임의 특성에 따라 두 가지 유형으로 나뉩니다.
자유로운 공기 이동으로; 이러한 커패시터는 가정용 냉장고에 사용되는 매우 낮은 생산성(최대 약 500W)의 기계에 사용됩니다.
강제 공기 이동, 즉 축류 팬을 사용하여 열 전달 표면을 불어 넣습니다. 이러한 형태의 콘덴서는 중소형 기계에 가장 적합하지만 물 부족으로 인해 대용량 기계에 점점 더 많이 사용되고 있습니다.
공기형 응축기는 스터핑 박스, 밀폐형 및 밀폐형 압축기가 있는 냉동 장치에 사용됩니다. 커패시터 디자인은 동일합니다. 콘덴서는 코일과 직렬로 연결되거나 컬렉터와 병렬로 연결된 둘 이상의 섹션으로 구성됩니다. 섹션은 코일의 도움으로 코일에 조립된 직선 또는 U자형 튜브입니다. 파이프 - 강철, 구리; 갈비뼈 - 강철 또는 알루미늄.
강제 공기 응축기는 상업용 냉동 장치에 사용됩니다.
커패시터 계산
콘덴서를 설계할 때 계산은 열 전달 표면과 (수냉식인 경우) 소비되는 물의 양을 결정하는 것으로 축소됩니다. 먼저 커패시터의 실제 열 부하가 계산됩니다.
여기서 Q k는 커패시터의 실제 열 부하 W입니다.
Q 0 - 압축기 냉각 용량, W;
N i - 압축기의 표시 전력, W;
N e는 압축기의 유효 전력, W입니다.
h m - 압축기의 기계적 효율.
밀폐형 또는 글랜드리스 압축기가 있는 장치에서 콘덴서의 열 부하는 다음 공식을 사용하여 결정해야 합니다.
(5.7)
여기서 N e는 압축기 모터 단자의 전력, W입니다.
h e - 전기 모터의 효율.
콘덴서의 열전달 표면은 다음 공식에 의해 결정됩니다.
(5.8)
여기서 F는 열 전달 표면의 면적, m 2입니다.
k - 콘덴서의 열전달 계수, W / (m 2 × K);
Dt m은 냉매와 냉각수 또는 공기의 응축 온도 사이의 평균 대수 차이, 0 С입니다.
q F는 열유속 밀도, W/m 2 입니다.
평균 대수 차이는 다음 공식에 의해 결정됩니다.
(5.9)
여기서 t in1은 응축기 입구에서 물 또는 공기의 온도, 0 C입니다.
t v2 - 응축기 출구에서 물 또는 공기의 온도, 0 C;
t k - 냉동 장치의 응축 온도, 0 С.
다양한 유형의 커패시터의 열전달 계수가 표에 나와 있습니다. 5.1.
표 5.1 - 커패시터의 열전달 계수
암모니아 관개암모니아용 증발기
냉매용 공랭식(강제 공기 순환 포함)
가치 에게늑골이 있는 표면에 대해 정의됩니다.
증발기가 공기가 아닌 액체를 냉각하도록 설계된 곳.
냉각기의 증발기는 여러 유형이 될 수 있습니다.
- 라멜라
- 파이프 - 잠수정
- 쉘 앤 튜브.
대부분 수집을 원하시는 분들은 스스로 냉각기, 스스로 만들 수 있는 가장 저렴하고 쉬운 옵션으로 잠수정 꼬인 증발기를 사용하십시오. 문제는 주로 압축기 전력, 미래 열교환기가 만들어질 파이프의 직경 및 길이 선택과 관련하여 증발기의 올바른 제조에 있습니다.
파이프와 그 수량을 선택하려면 인터넷에서 쉽게 찾을 수 있는 열 공학 계산을 사용해야 합니다. 꼬인 증발기가있는 최대 15kW 용량의 냉각기 생산의 경우 다음 직경의 구리 파이프 1/2이 가장 적합합니다. 5/8; 3/4. 직경이 큰 파이프 (7/8에서)는 특수 기계 없이는 구부리기가 매우 어렵 기 때문에 꼬인 증발기에는 사용되지 않습니다. 작업의 용이성과 길이 1m당 전력 측면에서 가장 최적은 5/8 파이프입니다. 어떠한 경우에도 파이프 길이의 대략적인 계산이 허용되어서는 안 됩니다. 냉각기 증발기를 만드는 것이 올바르지 않으면 원하는 과열이나 원하는 과냉각 또는 프레온의 끓는 압력을 얻을 수 없으며 결과적으로 냉각기가 효율적으로 작동하지 않거나 냉각되지 않습니다. 조금도.
또한 한 가지 더 뉘앙스는 냉각된 매체가 물(대부분)이기 때문에 (물을 사용할 때) 끓는점은 -9C보다 낮아서는 안 되며 프레온의 끓는점과 프레온의 끓는점 사이의 델타는 10K 이하이어야 합니다. 냉각수의 온도. 이와 관련하여 비상저압스위치도 -9℃의 끓는점에서 사용된 프레온의 압력보다 낮지 않은 비상단계로 설정되어야 한다. 그렇지 않으면 컨트롤러 센서에 오류가 있고 수온이 +1C 아래로 떨어지면 증발기에서 물이 얼기 시작하여 감소하고 시간이 지남에 따라 열교환 기능이 거의 0으로 감소합니다. 올바르게 작동합니다.
세부
냉각기 계산. 냉각기의 냉각 용량 또는 전력을 계산하고 올바르게 선택하는 방법.
그것을 올바르게 수행하는 방법, 많은 제안 중에서 양질의 제품을 생산하기 위해 우선 무엇에 의존해야합니까?
이 페이지에서 우리는 몇 가지 권장 사항을 제공하고 올바른 일을 하는 데 더 가까이 올 것입니다..
냉각기 냉각 용량 계산. 냉각기 전력 계산 - 냉각 용량.
먼저 공식에 따르면 냉각 된 액체의 부피가 참여하는 것; 냉각기에 의해 제공되어야 하는 액체의 온도 변화; 액체의 열용량; 그리고 물론 이 부피의 액체가 냉각되어야 하는 시간 -냉각 전력이 결정됩니다.
냉각 공식, 즉 필요한 냉각 용량 계산 공식:
큐\u003d G * (T1- T2) * C rzh * pzh / 3600
큐– 냉각 용량, kW/h
G- 냉각된 액체의 체적 유량, m 3 / 시간
T2- 냉각된 액체의 최종 온도, o С
T1- 냉각된 액체의 초기 온도, o С
쉿- 냉각된 액체의 비열 용량, kJ / (kg * o C)
pzh- 냉각된 액체의 밀도, kg / m 3
* 물의 경우 C rzh *pzh = 4.2
이 공식은 다음을 결정하는 데 사용됩니다. 필요한 냉방 능력그리고냉각기를 선택할 때 가장 중요한 것입니다.
- 계산할 차원 변환 공식 냉각기 냉각 용량:
1kW = 860kcal/시간
1kcal/시간 = 4.19kJ
1kW = 3.4121kBtu/시간
냉각기 선택
생산하기 위해서는 냉각기 선택- 냉각기 자체의 매개 변수뿐만 아니라 위치 및 소비자와의 공동 작업 상태에 대한 데이터를 포함하는 냉각기 계산을 위한 기술 사양을 올바르게 준비하는 것이 매우 중요합니다. 수행된 계산에 따라 냉각기를 선택할 수 있습니다.
당신이 속한 지역을 잊지 마세요. 예를 들어 모스크바 시의 계산은 두 도시의 최대 온도가 다르기 때문에 무르만스크 시의 계산과 다릅니다.
피수냉식 기계의 매개 변수 표에 대해 우리는 냉각기를 가장 먼저 선택하고 그 특성을 알게됩니다. 또한 다음과 같이 선택한 기계의 주요 특성을 보유하고 있습니다.- 냉각기 냉각 용량, 그것에 의해 소비되는 전력, 수력 모듈이 포함되어 있는지 여부와 액체의 공급 및 압력, 냉각기를 통과하는 공기의 양(가열되는) 초당 입방 미터 - 수랭식 냉각기 설치 가능성을 확인할 수 있습니다. 전용 사이트에서. 제안된 물 냉각기가 기술 사양의 요구 사항을 충족하고 준비된 현장에서 작업할 가능성이 높으면 선택 사항을 확인할 전문가에게 문의하는 것이 좋습니다.
냉각기 선택 - 냉각기를 선택할 때 고려해야 하는 기능입니다.
기본 사이트 요구 사항물 냉각기의 미래 설치 및 소비자와의 작업 계획:
- 계획된 장소가 실내라면 그 안에 많은 양의 공기를 공급할 수 있습니까? 이 방에 물 냉각기를 가져올 수 있습니까? 그것을 제공 할 수 있습니까?
- 수냉식 냉각기의 미래 위치가 실외인 경우 - 겨울에 작동해야 합니까? 동결되지 않은 액체를 사용할 수 있습니까? 외부 영향(파손 방지, 나뭇잎 및 나뭇가지 등)?
- 있어야 하는 액체의 온도라면+6 o 이하로 냉각 C 또는 그녀는 + 15 이상입니다.~에 대한 C - 대부분의 경우 이 온도 범위는 빠른 선택 표에 포함되지 않습니다. 이 경우 전문가에게 문의하는 것이 좋습니다.
- 냉각수의 유량과 수냉식 순환수 모듈이 제공해야 하는 필요한 압력을 결정해야 합니다. 필요한 값은 선택한 기계의 매개변수와 다를 수 있습니다.
- 액체의 온도를 5도 이상 낮추어야 하는 경우 수냉식 냉각기로 액체를 직접 냉각하는 방식은 적용되지 않으며 추가 장비의 계산 및 완성이 필요합니다.
- 쿨러를 연중무휴로 사용하고 액체의 최종 온도가 충분히 높다면 다음과 같은 장치를 사용하는 것이 얼마나 적절할까요?
- 고농축의 비동결 액체를 사용하는 경우 수냉식 증발기의 용량을 추가로 계산해야 합니다.
냉각기 선택 프로그램
참고: 필요한 냉각기 모델 및 해당 기술 사양 준수에 대한 대략적인 이해만 제공합니다. 다음으로 전문가의 계산을 확인해야 합니다. 이 경우 계산 결과로 얻은 비용에 집중할 수 있습니다. +/- 30%( 액체 냉각기의 저온 모델이 있는 경우 - 표시된 수치가 훨씬 높음). 최적모델 및 비용은 당사 전문가가 계산을 확인하고 다른 모델 및 제조업체의 특성을 비교한 후에만 결정됩니다.
냉각기 선택 온라인
귀하의 질문에 대한 답변을 신속하고 기술적으로 정당화할 당사의 온라인 컨설턴트에게 연락하면 됩니다. 또한 컨설턴트는 참조 조건의 간략하게 작성된 매개 변수를 기반으로 수행할 수 있습니다. 냉각기 계산 온라인매개변수 측면에서 대략적으로 적합한 모델을 제공합니다.
전문가가 아닌 사람이 계산하면 선택한 물 냉각기가 예상 결과와 완전히 일치하지 않는 경우가 많습니다.
Peter Kholod 회사는 수냉식 시스템 공급에 대한 참조 조건의 요구 사항을 완전히 충족하는 장비를 산업 기업에 제공하기 위한 통합 솔루션을 전문으로 합니다. 우리는 참조 조건을 채우고, 냉각기의 냉각 용량을 계산하고, 최적의 물 냉각기를 결정하고, 전용 사이트에 설치하기 위한 권장 사항을 확인하고, 작동을 위한 모든 추가 요소를 계산 및 완료하기 위해 정보를 수집합니다. 소비자가있는 시스템의 기계 (어큐뮬레이터 탱크, 순환수 모듈, 필요한 경우 추가로 열교환 기, 파이프 라인 및 차단 및 제어 밸브 계산).
다양한 기업에서 수냉식 시스템의 계산 및 후속 구현에 대한 다년간의 경험을 축적하여 기업에 액체 냉각기를 설치하고 생산 라인과 결합하는 다양한 기능과 관련된 표준 작업에서 멀리 떨어진 모든 표준을 해결할 수 있는 지식을 보유하고 있습니다. 특정 장비 작동 매개변수 설정.
가장 최적이고 정확한 따라서 당사 엔지니어에게 전화를 걸거나 신청서를 보내면 수냉식 모델을 매우 빠르게 결정할 수 있습니다.
냉각기를 계산하고 이를 냉수 소비자에 연결하는 방식을 결정하기 위한 추가 공식(냉각기 전력 계산)
- 2개의 액체를 혼합할 때의 온도 계산 공식(액체 혼합 공식):
티믹스= (M1*S1*T1+M2*S2*T2) / (S1*M1+S2*M2)
티믹스– 혼합 액체의 온도, o С
M1– 첫 번째 액체의 질량, kg
C1- 첫 번째 액체의 비열용량, kJ / (kg * o C)
T1- 첫 번째 액체의 온도, o C
M2– 두 번째 액체의 질량, kg
C2- 두 번째 액체의 비열용량, kJ / (kg * o C)
T2- 두 번째 액체의 온도, o C
이 공식은 저장 탱크가 냉각 시스템에서 사용되는 경우 사용되며 부하가 시간과 온도에서 일정하지 않습니다(가장 자주 오토클레이브 및 반응기의 필요한 냉각 용량을 계산할 때)
냉각기 냉각 용량.
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작업 1
반응기를 떠나는 뜨거운 생성물 흐름은 초기 온도 t 1n = 95°C에서 최종 온도 t 1k = 50°C로 냉각되어야 합니다. 이를 위해 냉장고로 보내져 초기 온도 t 2n으로 물이 공급됩니다. = 20°C 냉장고의 병류 및 역류 조건에서 Δt cf를 계산해야 합니다.
솔루션: 1) 열 운반체의 병류 운동 조건에서 냉각수의 최종 온도 t 2k는 뜨거운 냉각제의 최종 온도 값(t 1k = 50°C)을 초과할 수 없으므로 다음을 취합니다. 값 t 2k = 40°C.
냉장고 입구와 출구의 평균 온도를 계산하십시오.
∆t n cf = 95 - 20 = 75;
∆t ~ cf = 50 - 40 = 10
∆tav = 75 - 10 / ln(75/10) = 32.3°C
2) 역류 흐름에서 물의 최종 온도는 열 운반체의 직접 흐름에서와 같을 것입니다. t 2k = 40°C.
∆t n cf = 95 - 40 = 55;
∆t ~ cf = 50 - 20 = 30
∆tav = 55 - 30 / ln(55/30) = 41.3°C
작업 2.
문제 1의 조건을 사용하여 필요한 열교환 표면(F)과 냉각수 유량(G)을 결정합니다. 뜨거운 제품 소비 G = 15000kg/h, 열용량 C = 3430J/kg deg(0.8kcal kg deg). 냉각수의 값은 열용량 c = 4080J/kg deg(1kcal kg deg), 열전달 계수 k = 290W/m 2 deg(250kcal/m 2 * deg)입니다.
솔루션: 열 균형 방정식을 사용하여 차가운 냉각수가 가열될 때 열유속을 결정하는 표현식을 얻습니다.
Q \u003d Q gt \u003d Q xt
어디서: Q \u003d Q gt \u003d GC (t 1n - t 1k) \u003d (15000/3600) 3430 (95 - 50) \u003d 643125 W
t 2k \u003d 40 ° C를 취하면 차가운 냉각수의 유량을 찾습니다.
G \u003d Q / c (t 2k-t 2n) \u003d 643125 / 4080 (40-20) \u003d 7.9kg / s \u003d 28,500kg / h
필요한 열전달 표면
순방향 흐름:
F \u003d Q / k ∆t cf \u003d 643125 / 290 32.3 \u003d 69m 2
역류와 함께:
F \u003d Q / k ∆t cf \u003d 643125 / 290 41.3 \u003d 54m 2
작업 3
생산에서 가스는 외경 d 2 \u003d 1500 mm, 벽 두께 δ 2 \u003d 15 mm, 열전도율 λ 2 \u003d 55 W / m·deg의 강철 파이프라인을 통해 운반됩니다. 파이프라인 내부에는 두께 δ 1 = 85 mm, 열전도율 λ 1 = 0.91 W/m·deg인 내화점토 벽돌이 늘어서 있습니다. 가스에서 벽으로의 열전달 계수 α 1 = 12.7 W / m 2 · deg, 벽의 외부 표면에서 공기로 α 2 = 17.3 W / m 2 · deg. 기체에서 공기로의 열전달 계수를 찾는 것이 필요합니다.
솔루션: 1) 파이프라인의 내경을 결정합니다.
d 1 \u003d d 2-2 (δ 2 + δ 1) \u003d 1500-2 (15 + 85) \u003d 1300 mm \u003d 1.3 m
평균 안감 직경:
d 1 cf \u003d 1300 + 85 \u003d 1385 mm \u003d 1.385 m
평균 파이프 벽 직경:
d 2 cf \u003d 1500 - 15 \u003d 1485 mm \u003d 1.485 m
다음 공식을 사용하여 열전달 계수를 계산합니다.
k = [(1/α 1) (1/d 1) + (δ 1 /λ 1) (1/d 1 sr)+(δ 2 /λ 2) (1/d 2 sr)+( 1/α 2)] -1 = [(1/12.7) (1/1.3) + (0.085/0.91) (1/1.385)+(0.015/55) (1/1.485 ) + (1 / 17.3)] -1 \u003d 5.4W/m2도
작업 4
단일 패스 쉘 및 튜브 열교환기에서 메탄올은 초기 온도 20~45°C에서 물로 가열됩니다. 물 흐름은 100에서 45 °C로 냉각됩니다. 열교환기의 튜브 번들에는 111개의 튜브가 포함되어 있으며 한 튜브의 직경은 25x2.5mm입니다. 튜브를 통한 메틸 알코올의 유속은 0.8m/s(w)입니다. 열전달 계수는 400 W/m 2 deg와 같습니다. 튜브 번들의 전체 길이를 결정합니다.
열 운반체의 평균 온도 차이를 평균 로그로 정의합시다.
∆t n cf = 95 - 45 = 50;
∆t ~ cf = 45 - 20 = 25
∆tav = 45 + 20 / 2 = 32.5°C
메틸 알코올의 질량 유량을 결정합시다.
G cn \u003d n 0.785 d int 2 w cn ρ cn \u003d 111 0.785 0.02 2 0.8 \u003d 21.8
ρ cn \u003d 785 kg / m 3 - 32.5 ° C에서 메틸 알코올의 밀도는 참고 문헌에서 찾았습니다.
그런 다음 열유속을 결정합니다.
Q \u003d G cn c cn (t c cn - t n cn) \u003d 21.8 2520 (45-20) \u003d 1.373 10 6 W
c cn \u003d 2520 kg / m 3 - 32.5 ° C에서 메틸 알코올의 열용량은 참고 문헌에서 발견되었습니다.
필요한 열교환 표면을 결정합시다.
F \u003d Q / K∆t cf \u003d 1.373 10 6 / (400 37.5) \u003d 91.7 m 3
튜브의 평균 직경에서 튜브 번들의 총 길이를 계산해 보겠습니다.
L \u003d F / nπd cf \u003d 91.7 / 111 3.14 0.0225 \u003d 11.7 m.
작업 5
판형 열교환기는 10% NaOH 용액의 흐름을 40°C에서 75°C로 가열하는 데 사용됩니다. 수산화나트륨 소비량은 19000kg/h입니다. 수증기 응축수는 가열제로 사용되며 소비량은 16000kg/h, 초기 온도는 95°C입니다. 1400 W / m 2 deg와 동일한 열 전달 계수를 취하십시오. 판형 열교환 기의 주요 매개 변수를 계산해야합니다.
솔루션: 전달된 열의 양을 찾으십시오.
Q \u003d G p와 p (t k p - t n p) \u003d 19000/3600 3860 (75-40) \u003d 713 028 W
열 균형 방정식에서 응축수의 최종 온도를 결정합니다.
t ~ x \u003d (Q 3600 / G ~ c ~) - 95 \u003d (713028 3600) / (16000 4190) - 95 \u003d 56.7 ° C
с р,к - 참조 물질에서 찾은 용액 및 응축수의 열용량.
열 운반체의 평균 온도 결정.
∆t n cf = 95 - 75 = 20;
∆t ~ cf = 56.7 - 40 = 16.7
∆tav = 20 + 16.7 / 2 = 18.4°C
채널의 단면을 결정하고 계산을 위해 응축수의 질량 속도 W c = 1500kg/m 2 ·sec를 취합니다.
S \u003d G / W \u003d 16000/3600 1500 \u003d 0.003m 2
채널 너비 b = 6mm라고 가정하면 나선의 너비를 찾습니다.
B = S/b = 0.003/ 0.006 = 0.5m
채널 섹션을 개선해 보겠습니다.
S \u003d B b \u003d 0.58 0.006 \u003d 0.0035 m 2
및 질량 유량
W p \u003d G p / S \u003d 19000 / 3600 0.0035 \u003d 1508 kg / m 3 s
W ~ \u003d G ~ / S \u003d 16000 / 3600 0.0035 \u003d 1270 kg / m 3 s
나선형 열교환기의 열교환 표면의 결정은 다음과 같이 수행됩니다.
F \u003d Q / K∆t cf \u003d 713028 / (1400 18.4) \u003d 27.7 m 2
나선의 작업 길이 결정
L \u003d F / 2B \u003d 27.7 / (2 0.58) \u003d 23.8m
t = b + δ = 6 + 5 = 11mm
각 나선의 회전 수를 계산하려면 권장 사항 d = 200mm에 따라 나선의 초기 직경을 취해야 합니다.
N \u003d (√ (2L / πt) + x 2) - x \u003d (√ (2 23.8 / 3.14 0.011) + 8.6 2) - 8.6 \u003d 29.5
여기서 x \u003d 0.5 (d / t - 1) \u003d 0.5 (200/11 - 1) \u003d 8.6
나선의 외경은 다음과 같이 결정됩니다.
D = d + 2Nt + δ = 200 + 2 29.5 11 + 5 = 860mm.
작업 6
부틸 알코올을 물로 냉각할 때 채널 길이가 0.9m이고 등가 직경이 7.5×10 -3인 4패스 판형 열교환기에서 생성된 열 운반체의 유압 저항을 결정하십시오. 부틸 알코올에는 다음과 같은 특성이 있습니다. 소비량 G = 2.5kg/s, 속도 W = 0.240m/s 및 밀도 ρ = 776kg/m 3 (Reynolds 기준 Re = 1573 > 50). 냉각수에는 다음과 같은 특성이 있습니다. 유량 G = 5kg/s, 속도 W = 0.175m/s 및 밀도 ρ = 995kg/m 3 (Reynolds 기준 Re = 3101 > 50).
솔루션: 국부 유압 저항 계수를 결정합시다.
ζ bs = 15/Re 0.25 = 15/1573 0.25 = 2.38
ζ in \u003d 15 / Re 0.25 \u003d 15/3101 0.25 \u003d 2.01
피팅에서 알코올과 물의 이동 속도를 지정합시다 (d pc = 0.3m)
W pcs \u003d G bs / ρ bs 0.785d pcs 2 \u003d 2.5 / 776 0.785 0.3 2 \u003d 0.05 m / s 2 m / s 미만이므로 무시할 수 있습니다.
W pcs \u003d G in / ρ in 0.785d pcs 2 \u003d 5/995 0.785 0.3 2 \u003d 0.07 m / s 2 m / s 미만이므로 무시할 수 있습니다.
부틸 알코올과 냉각수에 대한 수압 저항 값을 결정합시다.
∆Р bs = xζ ( 엘/디) (ρ bs w 2 /2) \u003d (4 2.38 0.9 / 0.0075) (776 0.240 2 / 2) \u003d 25532 Pa
∆Р in = xζ ( 엘/디) (ρ in w 2 /2) \u003d (4 2.01 0.9 / 0.0075) (995 0.175 2 / 2) \u003d 14699 Pa.
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