savijati se. Arhiva kategorija: Dijagramski problemi Uzdužna sila u gredi

računati greda za savijanje postoji nekoliko opcija:
1. Proračun maksimalnog opterećenja koje će izdržati
2. Odabir presjeka ove grede
3. Proračun najvećih dopuštenih naprezanja (za provjeru)
razmotrimo opći princip odabira presjeka grede na dva oslonca opterećena jednoliko raspoređenim opterećenjem ili koncentriranom silom.
Za početak, morat ćete pronaći točku (odjeljak) u kojoj će postojati maksimalni trenutak. Ovisi o potpori grede ili njenom završetku. Ispod su dijagrami momenata savijanja za sheme koje su najčešće.

Nakon pronalaženja momenta savijanja, moramo pronaći modul Wx ovog presjeka prema formuli danoj u tablici:

Nadalje, kada se maksimalni moment savijanja podijeli s momentom otpora u danom presjeku, dobivamo maksimalno naprezanje u gredi a to naprezanje moramo usporediti s naprezanjem koje naša greda od danog materijala općenito može izdržati.

Za plastične materijale(čelik, aluminij itd.) maksimalni napon će biti jednak granica popuštanja materijala, a za krhke(lijevano željezo) - vlačna čvrstoća. Granicu tečenja i vlačnu čvrstoću možemo pronaći iz tablica u nastavku.

Pogledajmo nekoliko primjera:
1. [i] Želite li provjeriti može li vas I-greda br. 10 (St3sp5 čelik) dužine 2 metra čvrsto ugrađena u zid izdržati ako visite o njoj. Neka vaša masa bude 90 kg.
Prvo, moramo odabrati shemu izračuna.

Ovaj dijagram pokazuje da će maksimalni moment biti u završetku, a budući da naša I-greda ima isti dio po cijeloj dužini, tada će maksimalni napon biti u završetku. Nađimo ga:

P = m * g = 90 * 10 = 900 N = 0,9 kN

M = P * l = 0,9 kN * 2 m = 1,8 kN * m

Prema tablici asortimana I-greda nalazimo moment otpora I-grede br.10.

To će biti jednako 39,7 cm3. Pretvorite u kubične metre i dobijete 0,0000397 m3.
Nadalje, prema formuli nalazimo maksimalna naprezanja koja imamo u gredi.

b = M / W = 1,8 kN/m / 0,0000397 m3 = 45340 kN/m2 = 45,34 MPa

Nakon što smo pronašli maksimalno naprezanje koje se javlja u gredi, možemo ga usporediti s najvećim dopuštenim naprezanjem jednakim granici popuštanja čelika St3sp5 - 245 MPa.

45,34 MPa - desno, tako da ova I-greda može izdržati masu od 90 kg.

2. [i] Pošto smo dobili dosta veliku ponudu, riješit ćemo drugi problem u kojem ćemo pronaći najveću moguću masu koju ista I-greda br. 10, dužine 2 metra, može izdržati.
Ako želimo pronaći maksimalnu masu, tada vrijednosti granice popuštanja i naprezanja koje će se pojaviti u gredi moramo izjednačiti (b = 245 MPa = 245 000 kN * m2).

Uzdužno-poprečni zavoj je kombinacija poprečnog zavoja sa kompresijom ili zatezanjem grede.

Prilikom proračuna za uzdužno-poprečno savijanje, momenti savijanja u poprečnim presjecima grede izračunavaju se uzimajući u obzir otklone njegove osi.

Razmotrimo gredu sa zglobnim krajevima, opterećenu nekim poprečnim opterećenjem i tlačnom silom 5 koja djeluje duž osi grede (slika 8.13, a). Označimo otklon osi grede u presjeku s apscisom (uzimamo pozitivan smjer osi y prema dolje, pa stoga smatramo da su otklona grede pozitivni kada su usmjereni prema dolje). Moment savijanja M, koji djeluje u ovom dijelu,

(23.13)

ovdje je moment savijanja od djelovanja poprečnog opterećenja; - dodatni moment savijanja od sile

Može se smatrati da se ukupni otklon y sastoji od otklona koji nastaje djelovanjem samo poprečnog opterećenja i dodatnog otklona jednakog onom uzrokovanom silom .

Ukupni otklon y veći je od zbroja progiba koji nastaju odvojenim djelovanjem poprečnog opterećenja i sile S, budući da su u slučaju djelovanja samo sile S na gredu, njezini otkloni jednaki nuli. Dakle, u slučaju uzdužno-poprečnog savijanja princip neovisnosti djelovanja sila nije primjenjiv.

Kada na gredu djeluje vlačna sila S (slika 8.13, b), moment savijanja u presjeku s apscisom

(24.13)

Vlačna sila S dovodi do smanjenja otklona grede, tj. ukupni otkloni y u ovom slučaju su manji od progiba uzrokovanih djelovanjem samo poprečnog opterećenja.

U praksi inženjerskih proračuna, uzdužno-poprečno savijanje obično znači slučaj djelovanja tlačne sile i poprečnog opterećenja.

Kod krute grede, kada su dodatni momenti savijanja mali u usporedbi s momentom, otkloni y se malo razlikuju od otklona . U tim je slučajevima moguće zanemariti utjecaj sile S na veličine momenata savijanja i otklona grede i izračunati ga za središnji kompresiju (ili napetost) s poprečnim savijanjem, kako je opisano u § 2.9.

Za gredu čija je krutost niska, utjecaj sile S na vrijednosti momenata savijanja i otklona grede može biti vrlo značajan i ne može se zanemariti u proračunu. U tom slučaju gredu treba izračunati za uzdužno-poprečno savijanje, što znači proračun za kombinirano djelovanje savijanja i kompresije (ili napetosti), koji se izvodi uzimajući u obzir utjecaj aksijalnog opterećenja (sila S) na savijanje. deformacija grede.

Razmotrimo metodologiju za takav proračun na primjeru grede zglobno spojene na krajevima, opterećene poprečnim silama usmjerenim u jednom smjeru i tlačnom silom S (slika 9.13).

Zamijenite u približnu diferencijalnu jednadžbu elastične linije (1.13) izraz momenta savijanja M prema formuli (23.13):

[uzima se znak minus ispred desne strane jednadžbe jer se, za razliku od formule (1.13), ovdje se smjer prema dolje smatra pozitivnim za otklone], ili

Stoga,

Da bismo pojednostavili rješenje, pretpostavimo da dodatni otklon varira sinusoidno duž duljine grede, tj.

Ova pretpostavka omogućuje dobivanje dovoljno točnih rezultata kada se na gredu primijeni poprečno opterećenje, usmjereno u jednom smjeru (na primjer, odozgo prema dolje). Zamijenimo otklon u formuli (25.13) izrazom

Izraz se podudara s Eulerovom formulom za kritičnu silu komprimirane šipke sa zglobnim krajevima. Stoga se označava i naziva Eulerova sila.

Stoga,

Eulerovu silu treba razlikovati od kritične sile izračunate Eulerovom formulom. Vrijednost se može izračunati korištenjem Eulerove formule samo ako je fleksibilnost štapa veća od granice; vrijednost se zamjenjuje u formulu (26.13) bez obzira na fleksibilnost grede. Formula za kritičnu silu u pravilu uključuje minimalni moment tromosti poprečnog presjeka štapa, a izraz za Eulerovu silu uključuje moment tromosti u odnosu na glavne osi tromosti presjeka, koji je okomita na ravninu djelovanja poprečnog opterećenja.

Iz formule (26.13) proizlazi da omjer između ukupnih otklona grede y i progiba uzrokovanih djelovanjem samo poprečnog opterećenja ovisi o omjeru (veličina tlačne sile 5 prema veličini Eulerove sile) .

Dakle, omjer je kriterij za krutost grede u uzdužno-poprečnom savijanju; ako je ovaj omjer blizu nule, tada je krutost grede velika, a ako je blizu jedinice, onda je krutost grede mala, tj. greda je fleksibilna.

U slučaju kada , otklon, tj. u nedostatku sile S, otklon je uzrokovan samo djelovanjem poprečnog opterećenja.

Kada se vrijednost tlačne sile S približi vrijednosti Eulerove sile, ukupni otkloni grede naglo rastu i mogu biti višestruko veći od otklona uzrokovanih djelovanjem samo poprečnog opterećenja. U graničnom slučaju at, otkloni y, izračunati po formuli (26.13), postaju jednaki beskonačnosti.

Treba napomenuti da formula (26.13) nije primjenjiva za vrlo velike otklone grede, jer se temelji na približnom izrazu za zakrivljenost.Ovaj izraz vrijedi samo za male otklone, a za velike otklone mora se zamijeniti s isti izraz zakrivljenosti (65.7). U ovom slučaju otkloni y at at ne bi bili jednaki beskonačnosti, ali bi bili, iako vrlo veliki, ali konačni.

Kada na gredu djeluje vlačna sila, formula (26.13) poprima oblik.

Iz ove formule proizlazi da su ukupni progibi manji od progiba uzrokovanih djelovanjem samo poprečnog opterećenja. Uz vlačnu silu S brojčano jednaku vrijednosti Eulerove sile (tj. na ), otklon y je polovica otklona

Najveće i najmanje normalno naprezanje u poprečnom presjeku grede sa zglobnim krajevima pri uzdužno-poprečnom savijanju i tlačna sila S jednaka su

Razmotrimo dvonosnu gredu I-presjeka s rasponom. Greda je u sredini opterećena okomitom silom P i stisnuta je aksijalnom silom S = 600 (slika 10.13). Površina poprečnog presjeka grede moment inercije, moment otpora i modul elastičnosti

Poprečni podupirači koji povezuju ovu gredu sa susjednim gredama konstrukcije isključuju mogućnost nestabilnosti grede u horizontalnoj ravnini (tj. u ravnini najmanje krutosti).

Moment savijanja i otklon u sredini grede, izračunati bez uzimanja u obzir utjecaja sile S, jednaki su:

Eulerova sila određuje se iz izraza

Otklon u sredini grede, izračunat uzimajući u obzir utjecaj sile S na temelju formule (26.13),

Odredimo najveća normalna (tlačna) naprezanja u prosječnom presjeku grede prema formuli (28.13):

odakle nakon transformacije

Zamjenjujući u izraz (29.13) različite vrijednosti P (in), dobivamo odgovarajuće vrijednosti naprezanja. Grafički, odnos između određen izrazom (29.13) karakterizira krivulja prikazana na sl. 11.13.

Odredimo dopušteno opterećenje P, ako za materijal grede i potrebni faktor sigurnosti, dakle, dopušteno naprezanje za materijal

Od sl. 11.23 proizlazi da se naprezanje javlja u gredi pod opterećenjem, a naprezanje - pod opterećenjem

Ako za dopušteno opterećenje uzmemo opterećenje, tada će faktor sigurnosti naprezanja biti jednak navedenoj vrijednosti, no u tom slučaju greda će imati neznatan faktor sigurnosti opterećenja, jer će naprezanja jednaka od nastati u njoj već pri Istrunuti

Prema tome, faktor sigurnosti opterećenja u ovom slučaju bit će jednak 1,06 (budući da je e. očito nedovoljno.

Da bi greda imala faktor sigurnosti jednak 1,5 u smislu opterećenja, vrijednost treba uzeti kao dopuštenu vrijednost, dok će naprezanja u gredi biti, kao što slijedi iz sl. 11.13, približno jednako

Iznad, proračun čvrstoće je proveden prema dopuštenim naprezanjima. Time je osigurana potrebna granica sigurnosti ne samo u smislu naprezanja, već iu smislu opterećenja, budući da su u gotovo svim slučajevima razmatranim u prethodnim poglavljima naprezanja izravno proporcionalna veličini opterećenja.

Uz uzdužno-poprečno savijanje naprezanja, kao što slijedi iz Sl. 11.13 nisu izravno proporcionalni opterećenju, već se mijenjaju brže od opterećenja (u slučaju tlačne sile S). U tom smislu, čak i neznatno slučajno povećanje opterećenja koje je veće od izračunatog može uzrokovati vrlo veliko povećanje naprezanja i uništenje konstrukcije. Stoga se proračun komprimiranih savijenih šipki za uzdužno-poprečno savijanje treba provoditi ne prema dopuštenim naprezanjima, već prema dopuštenom opterećenju.

Analogno formuli (28.13), sastavimo uvjet čvrstoće pri proračunu uzdužno-poprečnog savijanja prema dopuštenom opterećenju.

Stisnuto zakrivljene šipke, osim proračuna uzdužno-poprečnog savijanja, moraju se izračunati i za stabilnost.

UDK 539.52

OGRANIČENO OPTEREĆENJE ZA STIJENU GREDU OPTEREĆENU UZDUŽNOM SILOM, ASIMETRIČNO RASPODJELJENIM OPTEREĆENJEM I POTPORNIM MOMENTIMA

I.A. Monakhov1, Yu.K. Bas 2

odjel za građevinsku proizvodnju Građevinski fakultet Moskovsko državno strojograditeljsko sveučilište ul. Pavel Korčagin, 22, Moskva, Rusija, 129626

2Odsjek za građevinske konstrukcije i konstrukcije Tehnički fakultet Sveučilišta prijateljstva naroda Rusije ul. Ordžonikidze, 3, Moskva, Rusija, 115419

U članku se razvija tehnika rješavanja problema malih otklona greda izrađenih od idealnog kruto-plastičnog materijala pod djelovanjem asimetrično raspoređenih opterećenja, uzimajući u obzir preliminarnu napetost-kompresiju. Razvijenom tehnikom proučava se naponsko-deformacijsko stanje jednokrilnih greda, kao i izračunava se granična opterećenja greda.

Ključne riječi: greda, nelinearnost, analitički.

U suvremenom graditeljstvu, brodogradnji, strojarstvu, kemijskoj industriji i drugim granama tehnologije najčešće su vrste konstrukcija šipke, posebice grede. Naravno, za određivanje stvarnog ponašanja sustava šipki (osobito greda) i njihovih resursa čvrstoće potrebno je uzeti u obzir plastične deformacije.

Proračun konstrukcijskih sustava, uzimajući u obzir plastične deformacije prema modelu idealnog kruto-plastičnog tijela, s jedne je strane najjednostavniji, a s druge strane sasvim prihvatljiv sa stajališta zahtjeva projektne prakse. Ako imamo na umu područje malih pomaka konstrukcijskih sustava, onda je to zbog činjenice da se nosivost ("krajnje opterećenje") idealnih kruto-plastičnih i elastično-plastičnih sustava pokazuje da je ista.

Dodatne rezerve i rigoroznija procjena nosivosti konstrukcija otkrivaju se kao rezultat uzimanja u obzir geometrijske nelinearnosti kada su deformirane. Trenutno je uvažavanje geometrijske nelinearnosti u proračunima konstrukcijskih sustava glavni prioritet ne samo s gledišta razvoja teorije proračuna, već i s gledišta prakse projektiranja konstrukcija. Prihvatljivost rješenja problema konstrukcijske analize u uvjetima malenosti

pomaci su prilično neizvjesni, s druge strane, praktični podaci i svojstva deformabilnih sustava omogućuju nam pretpostaviti da su veliki pomaci realno ostvarivi. Dovoljno je ukazati na strukture građevinskih, kemijskih, brodograditeljskih i strojarskih objekata. Osim toga, model kruto-plastičnog tijela znači da se zanemaruju elastične deformacije, t.j. plastične deformacije su mnogo veće od elastičnih. Budući da pomaci odgovaraju deformacijama, primjereno je uzeti u obzir velike pomake kruto-plastičnih sustava.

Međutim, geometrijski nelinearna deformacija konstrukcija u većini slučajeva neizbježno dovodi do pojave plastičnih deformacija. Stoga je od posebne važnosti istovremeno uzeti u obzir plastične deformacije i geometrijsku nelinearnost u proračunima strukturnih sustava i, naravno, sustava šipki.

Ovaj članak se bavi malim otklonima. U radovima su riješeni slični problemi.

Razmatramo gredu sa stegnutim osloncima, pod djelovanjem stepenastog opterećenja, rubnih momenata i prethodno primijenjene uzdužne sile (slika 1.).

Riža. 1. Greda pod raspoređenim opterećenjem

Jednadžba ravnoteže grede za velike otklone u bezdimenzijskom obliku ima oblik

d2 t / , h d2 w dn

-- + (n ± w)-- + p \u003d ^ - \u003d 0, dx ax ax

x 2w p12 M N ,g,

gdje su x==, w=-, p=--, t=--, n=-, n i m unutarnja normala

I do 5xʺ̱k b!!bk 25!!k

sila i moment savijanja, p - poprečno jednoliko raspoređeno opterećenje, W - otklon, x - uzdužna koordinata (početak na lijevom osloncu), 2k - visina poprečnog presjeka, b - širina poprečnog presjeka, 21 - raspon grede, 5^ - grana tečenja materijala. Ako je zadano N, tada je sila N posljedica djelovanja p at

raspoloživa otklona, ​​11 = = , linija iznad slova označava dimenziju vrijednosti.

Razmotrite prvu fazu deformacije - "mala" otklona. Plastični presjek nastaje na x = x2, u njemu m = 1 - n2.

Izrazi za stope otklona imaju oblik - otklon pri x = x2):

(2-x), (x > X2),

Rješenje zadatka podijeljeno je u dva slučaja: x2< 11 и х2 > 11.

Razmotrimo slučaj x2< 11.

Za zonu 0< х2 < 11 из (1) получаем:

Px 111 1 P11 k1p/1 m = + k1 p + p/1 -k1 p/1 -±4- + -^41

x - (1 - p2) ± a,

(, 1 , p/2 k1 p12L

Px2 + k1 p + p11 - k1 p11 -+ 1 ^

X2 = k1 +11 - k111 - + ^

Uzimajući u obzir pojavu plastične šarke na x = x2, dobivamo:

tx \u003d x \u003d 1 - n2 \u003d - p

(12 k12 L k +/ - k1 - ^ + k "A

k, + /, - k, /, -L +

(/ 2 k/ 2 A k1 + /1 - k1/1 - ^ + M

Uzimajući u obzir slučaj x2 > /1, dobivamo:

za zonu 0< х < /1 выражение для изгибающих моментов имеет вид

k p-p2 + auto/1+p/1 -k1 p/1 ^ x-(1-P12)±

i za zonu 11< х < 2 -

^ p-rC + 1^ L

x - (1 - p-) ± a +

(. rg-k1 p1-L

Kx px2 + kx p+

0, a zatim

I2 12 1 h h x2 = 1 -- + -.

Jednakost proizlazi iz uvjeta plastičnosti

gdje dobivamo izraz za opterećenje:

k1 - 12 + M L2

K1/12 - k2 ¡1

stol 1

k1 = 0 11 = 0,66

tablica 2

k1 = 0 11 = 1,33

0 6,48 9,72 12,96 16,2 19,44

0,5 3,24 6,48 9,72 12,96 16,2

Tablica 3

k1 = 0,5 11 = 1,61

0 2,98 4,47 5,96 7,45 8,94

0,5 1,49 2,98 4,47 5,96 7,45

Tablica 5 k1 = 0,8 11 = 0,94

0 2,24 3,56 4,49 5,61 6,73

0,5 1,12 2,24 3,36 4,49 5,61

0 2,53 3,80 5,06 6,33 7,59

0,5 1,27 2,53 3,80 5,06 6,33

Tablica 3

k1 = 0,5 11 = 2,0

0 3,56 5,33 7,11 8,89 10,7

0,5 1,78 3,56 5,33 7,11 8,89

Tablica 6 k1 \u003d 1 11 \u003d 1,33

0 2,0 3,0 4,0 5,0 6,0

0,5 1,0 2,0 3,0 4,0 5,0

Tablica 7 Tablica 8

k, = 0,8 /, = 1,65 k, = 0,2 /, = 0,42

0 2,55 3,83 5,15 6,38 7,66

0,5 1,28 2,55 3,83 5,15 6,38

0 7,31 10,9 14,6 18,3 21,9

0,5 3,65 7,31 10,9 14,6 18,3

Postavljanjem faktora opterećenja k1 od 0 do 1, momenta savijanja a od -1 do 1, vrijednosti uzdužne sile n1 od 0 do 1, udaljenosti /1 od 0 do 2, dobivamo položaj plastične šarke prema formulama (3) i (5), a zatim dobivamo vrijednost krajnjeg opterećenja prema formulama (4) ili (6). Brojčani rezultati proračuna sažeti su u tablicama 1-8.

KNJIŽEVNOST

Basov Yu.K., Monakhov I.A. Analitičko rješenje problema velikih progiba kruto-plastične stegnute grede pod djelovanjem lokalno raspoređenog opterećenja, momenata oslonca i uzdužne sile // Vestnik Sveučilišta RUDN. Serija "Inženjerska istraživanja". - 2012. - Broj 3. - S. 120-125.

Savchenko L.V., Monakhov I.A. Veliki progibi fizički nelinearnih okruglih ploča Bilten INGECON-a. Serija "Tehničke znanosti". - Problem. 8 (35). - Sankt Peterburg, 2009. - S. 132-134.

Galileev S.M., Salikhova E.A. Ispitivanje frekvencija prirodnih vibracija konstrukcijskih elemenata od stakloplastike, ugljičnih vlakana i grafena // Bilten INGECON-a. Serija "Tehničke znanosti". - Problem. 8. - Sankt Peterburg, 2011. - Str.102.

Erkhov M.I., Monakhov A.I. Veliki progibi prednapregnute krute plastične grede sa zglobnim osloncima pod jednoliko raspoređenim opterećenjem i rubnim momentima // Bilten Odsjeka za građevinske znanosti Ruske akademije arhitekture i građevinskih znanosti. - 1999. - Izd. 2. - S. 151-154. .

MALA PROBIJANJA RANIJE INTENZIVNIH IDEALNIH PLASTIČNIH GREDA S REGIONALNIM MOMENTIMA

I.A. Monakhov1, U.K. Basov2

„Odsjek za proizvodnju građevinarstva Građevinski fakultet Moskovsko državno mašinsko sveučilište ul. Pavla Korchagina 22, Moskva, Rusija, 129626

Odsjek za građevinske konstrukcije i objekte Fakulteta Narodnog inženjerstva Sveučilišta prijateljstva Rusije Ordzonikidze str., 3, Moskva, Rusija, 115419

U radu je razvijena tehnika rješavanja problema malih otklona greda od idealnog tvrdo-plastičnog materijala, s raznim vrstama pričvršćivanja, zbog nedostatka djelovanja asimetrično raspoređenih opterećenja uz dopuštenje prethodnog rastezanja-stiskanja. Razvijena tehnika primijenjena je za istraživanje deformiranog stanja greda, kao i za proračun progiba greda uz geometrijsku nelinearnost.

Ključne riječi: greda, analitičnost, nelinearnost.

Moment savijanja, poprečna sila, uzdužna sila- unutarnje sile koje proizlaze iz djelovanja vanjskih opterećenja (savijanje, poprečno vanjsko opterećenje, napetost-kompresija).

Parcele- grafovi promjena unutarnjih sila duž uzdužne osi šipke, izgrađeni u određenom mjerilu.

Ordinata parcele prikazuje vrijednost unutarnje sile u danoj točki osi presjeka.

17. Moment savijanja. Pravila (red) za konstruiranje dijagrama momenata savijanja.

Moment savijanja- unutarnja sila koja proizlazi iz djelovanja vanjskog opterećenja (savijanje, ekscentrično kompresija - proširenje).

Redoslijed crtanja momenata savijanja:

1. Određivanje reakcija potpore ovog dizajna.

2. Određivanje presjeka ovog dizajna, unutar kojih će se moment savijanja mijenjati prema istom zakonu.

3. Napravite presjek ove strukture u blizini točke koja razdvaja dijelove.

4. Odbacite jedan od dijelova strukture, podijeljen na pola.

5. Pronađite trenutak koji će uravnotežiti djelovanje na jedan od preostalih dijelova konstrukcije svih vanjskih opterećenja i reakcija spajanja.

6. Primijenite vrijednost ovog trenutka, uzimajući u obzir predznak i odabranu ljestvicu, na dijagram.

Pitanje broj 18. Poprečna sila. Konstrukcija dijagrama poprečnih sila pomoću dijagrama momenata savijanja.

Smična silaP- unutarnja sila koja nastaje u štapu pod utjecajem vanjskog opterećenja (savijanje, poprečno opterećenje). Poprečna sila usmjerena je okomito na os štapa.

Dijagram poprečnih sila Q gradi se na temelju sljedeće diferencijalne ovisnosti: ,tj. Prva derivacija momenta savijanja duž uzdužne koordinate jednaka je poprečnoj sili.

Predznak posmične sile određuje se na temelju sljedećeg položaja:

Ako se neutralna os strukture na dijagramu momenata okreće u smjeru kazaljke na satu prema osi dijagrama, tada dijagram posmičnih sila ima predznak plus, ako je protiv - minus.

Ovisno o dijagramu M, dijagram Q može imati ovaj ili onaj oblik:

1. Ako dijagram momenata ima oblik pravokutnika, tada je dijagram poprečnih sila jednak nuli.

2. Ako je dijagram momenata trokut, tada dijagram poprečnih sila ima oblik pravokutnika.

3. Ako dijagram momenata ima oblik kvadratne parabole, tada dijagram poprečnih sila ima trokut i građen je prema sljedećem principu

Pitanje broj 19. Uzdužna čvrstoća. Metoda za konstruiranje dijagrama uzdužnih sila korištenjem dijagrama poprečnih sila. Pravilo znaka.

Posmična sila N- unutarnja sila koja proizlazi iz središnje i ekscentrične napetosti-kompresije. Uzdužna sila usmjerena je duž osi štapa.

Da biste izgradili dijagram uzdužnih sila, trebate:

1. Izrežite čvor ovog dizajna. Ako imamo posla s jednodimenzionalnom strukturom, onda u odjeljku ove strukture napravite dio koji nas zanima.

2. Uklonite iz Q dijagrama vrijednosti sila koje djeluju u neposrednoj blizini rezanog čvora.

3. Dajte smjer vektorima poprečne sile, na osnovu toga koji predznak ima data poprečna sila na Q dijagramu prema sljedećim pravilima: ako poprečna sila ima predznak plus na Q dijagramu, tada se mora usmjeriti tako da rotira ovaj čvor u smjeru kazaljke na satu, ako posmična sila ima predznak minus, suprotno od kazaljke na satu. Ako je vanjska sila položena na čvor, onda se mora ostaviti i čvor treba razmotriti zajedno s njim.

4. Uravnotežite čvor uzdužnim silama N.

5. Pravilo predznaka za N: ako je uzdužna sila usmjerena prema presjeku, tada ima predznak minus (radi u kompresiji).Ako je uzdužna sila usmjerena od presjeka, ima predznak plus (radi u napetosti). ).

Pitanje broj 20M, P, N.

1. U dijelu gdje se primjenjuje koncentrirana sila F, na dijagramu Q pojavit će se skok jednak vrijednosti ove sile i usmjeren u istom smjeru (prilikom crtanja dijagrama s lijeva na desno), a dijagram M imat će prijelom usmjeren prema sili F .

2. U presjeku gdje se koncentrirani moment savijanja primjenjuje na dijagram M, doći će do skoka jednake vrijednosti momenta M; neće biti promjene u Q dijagramu. U ovom slučaju, smjer skoka bit će dolje (prilikom crtanja s lijeva na desno), ako koncentrirani moment djeluje u smjeru kazaljke na satu, i gore, ako je u suprotnom smjeru.

3. Ako je u području gdje je jednoliko raspoređeno opterećenje, posmična sila u jednom od presjeka nula (Q=M"=0), tada moment savijanja u ovom presjeku poprima ekstremnu vrijednost M ekstra - maksimalnu odn. minimum (ovdje tangenta na dijagram M horizontal).

4. Da biste provjerili ispravnost konstrukcije dijagrama M, možete koristiti metodu rezanja čvorova. U tom slučaju, moment koji se primjenjuje u čvoru mora se ostaviti prilikom rezanja čvora.

Ispravnost crtanja Q i M može se provjeriti dupliciranjem metode rezanja čvorova metodom presjeka i obrnuto.

Objavljeno 13/11/2007 12:34 sati

Dakle zraka

1. greda; trčanje; prečka

2. greda

3. drvo; prečka, poprečna

4. klackalica (utezi)

5. drška grane ili krana (dizalice).

greda i stup - konstrukcija greda-rack; end [end] okvir metalnog okvira

greda koja nosi poprečna opterećenja - greda opterećena poprečnim silama [poprečno opterećenje]

greda fiksirana na oba kraja - greda sa ukliještenim krajevima

nesimetrično opterećena greda - greda opterećena asimetričnim opterećenjem (djeluje izvan ravnine simetrije presjeka i uzrokuje koso savijanje)

greda od prefabrikovanih šupljih blokova - greda sastavljena od šupljih [kutijastih] profila (sa zatezanjem uzdužne armature)

greda na elastičnom temelju - greda na elastičnom temelju

grede postavljene monolitno s pločama - grede betonirane zajedno s podnim pločama

montažna greda na licu mjesta

greda podvrgnuta (i) poprečnim i aksijalnim opterećenjima - greda opterećena poprečnim i uzdužnim silama; greda podvrgnuta poprečnim i aksijalnim opterećenjima

greda oslonjena na nosač - greda koja se temelji na vožnji; greda poduprta gredom

greda s prevjesima - konzolna greda

greda s pravokutnim presjekom - pravokutna greda

greda sa simetričnim (poprečnim) presjekom - greda simetričnog (poprečnog) presjeka

greda s nesimetričnim (poprečnim) presjekom - greda asimetričnog (poprečnog) presjeka

greda stalne dubine — gredakonstantna visina

greda jednog raspona - greda s jednim rasponom

greda ujednačene čvrstoće

sidrena greda - sidrena greda

kutna greda - metalni kutak; kutni čelik

prstenasta greda - prstenasta greda

lučna(ed) greda

2. konveksna greda s pojasevima različite zakrivljenosti

baffle beam - vizirska greda

balansna greda - balansna greda; greda za ravnotežu

bamboo-reinforced betonska greda - betonska greda ojačana bambusom

podrumska greda - podrumska greda

bedplate beam - greda [rub] osnovne ploče

ispitna greda na savijanje - greda (-uzorak) (beam-sample¦ greda) za ispitivanje savijanja

Benkelmanova greda - Benkelmanova greda, mjerač otklona

bind beam - hrpa mlaznica

bisimetrična greda - greda s presjekom simetričnim oko dvije osi

blok greda - prednapregnuta armiranobetonska greda iz zasebnih blokova [sekcija] (povezana zateznom armaturom)

vezna greda - spojna [armirajuća] greda (armirano-betonska greda koja ojačava kameni zid i sprječava nastanak pukotina u njemu)

granična greda - rafter greda; rubna greda

kutijasta greda - greda u obliku kutije; kutijasta greda

braced beam - trussed beam

bracing beam - pričvrsna greda; odstojnik

kočni snop - kočni snop

prsna greda - skakač [greda] preko širokog otvora u zidu

greda od opeke - obični skakač od opeke (pojačan čeličnim šipkama)

bridge beam - mostna greda, bridge run

premosna greda - poprečna greda (između podnih greda)

široka prirubnica(d) greda

buffer beam - odbojnik, odbojnik

ugrađena greda - ugrađena (u zidana) greda; greda sa stisnutim krajevima

građena greda - kompozitna greda

camber greda

1. greda s konveksnom gornjom tetivom

2. greda, blago zakrivljena prema gore (za stvaranje dizala zgrade)

greda svijeća - greda koja podupire svijeće ili svjetiljke

konzolna greda

1. konzolna greda, konzola

2. greda s jednom ili dvije konzole

zaklopna greda

1. glava; mlaznica (nosači mosta)

2. grillage trakasti pilotski temelj

obložena greda

1. čelična greda ugrađena u beton

2. čelična greda s vanjskom ljuskom (obično ukrasnom)

castellated beam - perforirana greda

castella Z greda - perforirani Z profil

stropna greda - stropna greda; greda koja strši iz stropa; lažna stropna greda

kanalni snop - kanalni snop

chief beam - glavna greda, trčanje

kružna greda - kružna greda

greda ovratnika - povećano zatezanje visećih rogova

kompozitna greda - kompozitna greda

složena greda - složena greda

konjugirani snop - konjugirani snop

greda konstantnog presjeka - greda konstantnog presjeka

kontinuirani snop - kontinuirani snop

dizalica za podizanje dizalice

crane pista greda

poprečna greda

1. poprečna greda

2. hidr. šešir greda

zakrivljena greda

1. greda sa zakrivljenom osi (u ravnini opterećenja)

2. zakrivljena (u tlocrtu) greda

palubna greda - greda koja podupire palubu; palubno rebro

duboka greda - greda-zid

dvostruka T zraka

1. dvostruka "T" montažna betonska greda

2. montažna betonska ploča s dva rebra

dvostruko simetrična greda - greda simetričnog presjeka s dvije osi simetrije

vučna greda - komad drveta koji podupire kosu rogovu nogu na dnu; trimer

drop-in beam - viseća greda; greda poduprta (na oba kraja) konzolama

greda strehe - ispod rogova greda (vanjski red stupova)

rubna greda

1. rubna greda

2. bočni kamen

elastično zaustavljena greda - elastično zaustavljena greda, greda s elastično vezanim krajevima

encastre greda - greda sa uklještenim krajevima

vanjska armirana betonska greda

lažna zraka - lažna zraka

riba(ed) greda

1. drvena kompozitna greda s bočnim metalnim kundacima

2. greda s konveksnim krivocrtnim tetivama

fiksna(-end) greda - greda s fiksnim krajevima

flitch(ed) greda - kompozitna drvo-metalna greda (sastoji se od srednje čelične trake i dvije bočne daske spojene zajedno)

podna greda

1. podna greda; podna greda, zaostajanje

2. poprečna greda kolnika mosta

3. prizemna zraka

greda za podnožje - zatezanje rogovarešetke (u razini krajeva rogova)

temeljna greda - temeljna greda, rand greda

okvirna greda - prečka okvira (struktura okvira)

slobodna greda - slobodno oslonjena greda na dva oslonca

portalna greda - kranska greda

Gerberova greda - zglobna greda, Gerberova greda

ljepila(d) lamelirana (drvena) gredalijepljena greda

grade greda - temeljna greda, rand greda

grillage grede - grillage grede

zemljana greda

1. temeljna greda, grillage; rand snop

2. donji obrub zida okvira; prag

H greda - široka polica, I-greda široka polica

čekić greda

haunched beam - greda s bokovima

betonska greda visoke čvrstoće - greda izrađena od armiranog betona visoke čvrstoće

hinged beam - zglobna greda

šuplja greda - šuplja greda; kutijasta [cijevna] greda

šuplja prednapregnuta betonska greda - šuplja prednapregnuta betonska greda

horizontally curved beam - zakrivljena greda

hung-span beam - višerasponska konzolna greda, Gerberova greda

hibridna greda - čelikkompozitna greda (od čelika različitih razreda)

Ja snop - I-beam, I-beam

obrnuta T greda - T (armiranobetonska) greda sa zidom okrenutim prema gore

jack beam - rafter greda

šaljiva greda - ukrasna [ornamentalna] greda

Joggle Beam - složena greda od drvenih greda povezanih po visini uzajamnim izbočinama i žljebovima

spojena greda

1. monolitna armiranobetonska greda, betonirana čeonim spojevima

2. montažna betonska greda, sastavljena od zasebnih dijelova

ključna greda - greda šipki sa spojevima na prizmatičnim ključevima

L greda - greda u obliku slova L

laminirana greda - lamelirana greda

lateral-unsupported beam - greda bez bočnog učvršćenja

rešetkasta greda - rešetkasta [kroz] greda

nivelirna greda - tračnica za provjeru ravnosti površine ceste

lifting beam - dizna greda

spojna greda - skakač (iznad otvora u zidu)

longitudinal beam - uzdužna greda

glavni snop - glavni snop

modificirana I greda - montažna betonska greda s ovratnicima koji strše iz gornje prirubnice (za spajanje s gornjom lijevanom armiranobetonskom pločom)

multispan beam - višespanska greda

prikovana greda - kompozitna drvena greda s pribijenim spojevima; greda za nokte

igličasta zraka

1. greda za privremeni zidni oslonac (prilikom jačanja temelja)

2. gornji potisak zatvarača žbice

outrigger beam - greda potpornog nosača [dodatnog] nosača (dizalica, bager)

nadzemna uzletno-sletna greda - greda dizalica

paralelne prirubnice greda - greda s paralelnim mi police

pregradna greda - greda koja nosi pregradu

precast beam - precast betonska greda

precast toe greda - prefabricirana potporna greda (npr. noseća obložena cigla)

prednapregnuta betonska greda - prednapregnuta betonska greda

prednapregnuta montažna betonska greda

prizmatična greda - prizmatična greda

poduprta konzolna greda - greda s jednim stegnutim i drugim zglobnim krajevima

pravokutna greda - pravokutna greda

armiranobetonska greda - armiranobetonska greda

armirana podna greda - armiranobetonska rebrasta podna greda

suzdržana greda - greda sa stisnutim krajevima

grebena greda - greda greda, greda greda

ring beam - prstenasta zraka

valjana greda s pokrovnim pločama

valjana I greda - valjana [vruće valjana] I-greda

valjana čelična greda - valjana čelična greda

krovna greda - krovna greda

pista beam - greda dizalica

sendvič greda - kompozitna greda

sekundarni snop - sekundarni [pomoćni] snop

jednostavna greda - jednostavna [jednorasponska slobodno oslonjena] greda

simple-span beam - greda s jednim rasponom

jednostavno poduprta greda - slobodno oslonjena greda

single web beam - (kompozitna) greda s jednim zidom, jednozidna (kompozitna) greda

vitka greda

vojnička greda - čelični stalak za pričvršćivanje zidova rovova ili vijaka

spandrel greda

1. temeljna greda, rand greda

2. greda okvira koja podupire [nosivi] vanjski zid

spreader beam - distribucijska greda

statički determinirana greda - statički određena greda

statički neodređena greda - statički neodređena greda

čelična greda - čelična greda

čelična vezna greda - čelični odstojnik, čelična spojna greda

kruta greda - kruta greda

kruta greda - greda za ukrućenje

ravna greda - ravna [pravocrtna] greda

armirana greda - ojačana greda

strut-framed beam - trussed beam

noseća greda - noseća [nosna] greda

suspended-span beam - viseća [viseća] greda konzolnog raspona (most)

T greda - tee greda

repna greda - skraćena drvena podna greda (na otvoru)

tee greda - tee greda

tercijarna greda - greda koju podupiru pomoćne grede

ispitna zraka

kroz gredu - kontinuirana višerasponska greda

vezana greda

1. zatezanje (rogovi, lukovi) na razini oslonaca

2. razvodna temeljna greda (raspoređuje opterećenje izvan središta)

gornja greda - povećano zatezanje rogova

top-running crane beam - noseća kranska greda (kreće se duž gornjeg pojasa kranskih greda)

poprečna greda - poprečna greda

kolica I greda - namotana (I-beam) greda

rešetkasta greda

1. truss s paralelnim tetivama, nosač nosača

2. rešetkasta greda

jednoliko opterećena greda - greda opterećena jednoliko raspoređenim opterećenjem; jednoliko opterećena greda

nespojena greda

1. monolitna armiranobetonska greda bez radnog šava

2. čelična greda bez spoja u mreži

upstand greda - rebrasta podna greda koja strši iznad ploče

dolinska greda - rogova greda srednjeg reda stupova; dolina noseća greda

vibrirajuća zraka

vibrirajuća nivelirajuća greda

vibrirajuća zraka

zidna greda - čelično sidro za pričvršćivanje drvenih greda ili stropova na zid

zavareni I-beam - zavareni I-beam

široka bočna greda - greda široke police, I-greda široke police

vjetrobran - povećano zatezanje visećih rogova

wood I beam - drvena I-greda

AZM

Korištena fotografija iz materijala press službe ASTRON Buildingsa