ส่งงานที่ดีของคุณในฐานความรู้เป็นเรื่องง่าย ใช้แบบฟอร์มด้านล่าง

นักศึกษา นักศึกษาระดับบัณฑิตศึกษา นักวิทยาศาสตร์รุ่นเยาว์ที่ใช้ฐานความรู้ในการศึกษาและการทำงานจะขอบคุณอย่างยิ่ง

หน่วยงานกลางเพื่อการศึกษา

สถาบันการศึกษาของรัฐ

การศึกษาระดับมืออาชีพที่สูงขึ้น

"มหาวิทยาลัยเทคนิคแห่งรัฐอูราล - UPI

ชื่อของประธานาธิบดีคนแรกของรัสเซีย B.N. เยลต์ซิน"-

สาขาใน Sredneuralsk

พิเศษ: 140101

กลุ่ม: TPP -441

โครงการหลักสูตร

การคำนวณความร้อนของหน่วยหม้อไอน้ำ TGM - 96

เกี่ยวกับวินัย “โรงต้มน้ำของโรงไฟฟ้าพลังความร้อน”

ครู

Svalova Nina Pavlovna

Kashurin Anton Vadimovich

Sredneuralsk

1.การมอบหมายโครงการรายวิชา

2. คำอธิบายโดยย่อและพารามิเตอร์ของหม้อไอน้ำ TGM-96

3. ค่าสัมประสิทธิ์อากาศ ปริมาณและเอนทาลปีส่วนเกินของผลิตภัณฑ์การเผาไหม้

4. การคำนวณความร้อนของหน่วยหม้อไอน้ำ:

4.1 สมดุลความร้อนและการคำนวณเชื้อเพลิง

4.2 เครื่องทำความร้อนแบบหมุนเวียนอากาศ

ก. ส่วนเย็น

ข. ส่วนร้อน

4.4 ออกจากหน้าจอ

4.4 หน้าจอทางเข้า

บรรณานุกรม

1. กำหนดโครงการรายวิชา

สำหรับการคำนวณนั้นได้นำหน่วยหม้อไอน้ำแบบดรัม TGM - 96 มาใช้

ข้อมูลงาน

พารามิเตอร์หม้อไอน้ำ TGM - 96

ความจุไอน้ำของหม้อไอน้ำ - 485 ตัน/ชม.

แรงดันไอน้ำร้อนยวดยิ่งที่ทางออกของหม้อไอน้ำคือ 140 kgf / cm2

อุณหภูมิไอน้ำร้อนยวดยิ่ง - 560 єС

แรงดันใช้งานในดรัมหม้อไอน้ำ - 156 kgf / cm2

ป้อนอุณหภูมิน้ำที่ทางเข้าหม้อไอน้ำ - 230ºС

ป้อนแรงดันน้ำที่ทางเข้าหม้อไอน้ำ - 200 kgf / cm2

อุณหภูมิของอากาศเย็นที่ทางเข้า RVP คือ30ºС

2 . คำอธิบายของโครงร่างความร้อน

น้ำป้อนหม้อไอน้ำเป็นคอนเดนเสทเทอร์ไบน์ ซึ่งถูกทำให้ร้อนโดยปั๊มคอนเดนเสทตามลำดับผ่านอีเจ็คเตอร์หลัก, อีเจ็คเตอร์ซีล, ฮีตเตอร์กล่องบรรจุ, LPH-1, LPH-2, LPH-3 และ LPH-4 จนถึงอุณหภูมิ 140-150 °C และถูกป้อนเข้าสู่เครื่องเติมอากาศ 6 ตู้เอทีเอ็ม ใน deaerators ก๊าซที่ละลายในคอนเดนเสทจะถูกแยกออก (deaeration) และถูกทำให้ร้อนเพิ่มเติมที่อุณหภูมิประมาณ 160-170 องศาเซลเซียส จากนั้นคอนเดนเสทจาก deaerators จะถูกป้อนด้วยแรงโน้มถ่วงไปยังการดูดของปั๊มป้อน หลังจากนั้นแรงดันจะเพิ่มขึ้นเป็น 180-200 kgf/cm² และน้ำป้อนผ่าน HPH-5, HPH-6 และ HPH-7 ถูกทำให้ร้อนเป็น อุณหภูมิ 225-235 ° C ถูกป้อนไปยังแหล่งจ่ายไฟของหม้อไอน้ำที่ลดลง ด้านหลังตัวควบคุมกำลังของหม้อไอน้ำ แรงดันจะลดลงเหลือ 165 kgf / cm² และถูกป้อนเข้าสู่เครื่องประหยัดน้ำ

ป้อนน้ำผ่าน 4 ช่อง D 219x26 มม. เข้าสู่ท่อแขวน D 42x4.5 มม. ช่องระบายอากาศของท่อแขวนลอยอยู่ภายในปล่องไฟ แขวนอยู่บนท่อ 16 ท่อ D 108x11 มม. ในเวลาเดียวกันกระแสจะถูกถ่ายโอนจากด้านหนึ่งไปอีกด้านหนึ่ง แผงทำจากท่อ D28x3.5 mm, Art. 20 และกรองผนังด้านข้างและห้องกลึง

น้ำไหลในลำธารสองสายขนานกันผ่านแผงด้านบนและด้านล่าง และมุ่งตรงไปยังช่องทางเข้าของเครื่องประหยัดการหมุนเวียน

เครื่องประหยัดการพาความร้อนประกอบด้วยแพ็คเกจบนและล่างส่วนล่างทำในรูปแบบของขดลวดจากท่อที่มีเส้นผ่านศูนย์กลาง 28x3.5 มม. Art 20 จัดเรียงในรูปแบบกระดานหมากรุก ระยะพิทช์ 80x56 มม. ประกอบด้วย 2 ส่วนที่อยู่ในท่อก๊าซด้านขวาและด้านซ้าย แต่ละส่วนประกอบด้วย 4 บล็อก (2 ตัวบนและ 2 ตัวล่าง) การเคลื่อนที่ของน้ำและก๊าซไอเสียในเครื่องประหยัดการพาความร้อนเป็นกระแสทวนกระแส เมื่อวิ่งด้วยแก๊สเครื่องประหยัดจะเดือด 15% การแยกไอน้ำที่สร้างขึ้นในเครื่องประหยัด (เครื่องประหยัดมีจุดเดือด 15% เมื่อใช้งานแก๊ส) เกิดขึ้นในกล่องแยกไอน้ำพิเศษพร้อมซีลไฮดรอลิกแบบเขาวงกต ผ่านช่องเปิดในกล่อง น้ำป้อนในปริมาณคงที่โดยไม่คำนึงถึงภาระ จะถูกจ่ายพร้อมกับไอน้ำเข้าไปในปริมาตรของถังซักภายใต้แผ่นป้องกันสำหรับซัก การปล่อยน้ำออกจากแผงล้างจะดำเนินการโดยใช้กล่องระบายน้ำ

ส่วนผสมของไอน้ำและไอน้ำจากตะแกรงผ่านท่อไอน้ำจะเข้าสู่กล่องกระจาย จากนั้นจึงเข้าสู่ไซโคลนการแยกแนวตั้ง ซึ่งเป็นที่ที่การแยกหลักเกิดขึ้น ในห้องสะอาด มีการติดตั้งไซโคลนคู่ 32 และ 7 ตัว ในช่องเกลือ 8 - 4 ในแต่ละด้าน กล่องได้รับการติดตั้งภายใต้พายุไซโคลนทั้งหมดเพื่อป้องกันไม่ให้ไอน้ำจากไซโคลนเข้าสู่ด้านล่าง น้ำที่แยกจากพายุไซโคลนไหลลงสู่ปริมาตรน้ำของถังซักและไอน้ำพร้อมกับความชื้นจำนวนหนึ่งก็เพิ่มขึ้นผ่านฝาครอบสะท้อนแสงของพายุไซโคลนเข้าสู่เครื่องซักผ้าซึ่งประกอบด้วยรูพรุนในแนวนอน โล่ซึ่งจ่ายน้ำป้อน 50% ไอน้ำที่ไหลผ่านชั้นของอุปกรณ์ซักล้างทำให้มีเกลือซิลิกอนจำนวนหลักอยู่ในนั้น หลังจากล้างอุปกรณ์แล้ว ไอน้ำจะไหลผ่านตัวคั่นแบบบานเกล็ดและทำความสะอาดเพิ่มเติมจากหยดความชื้น จากนั้นผ่านแผงป้องกันฝ้าเพดานที่มีรูพรุน ซึ่งปรับสนามความเร็วในพื้นที่ไอน้ำของถังซักให้เท่ากัน

องค์ประกอบการแยกทั้งหมดสามารถพับและยึดด้วยเวดจ์ ซึ่งเชื่อมกับชิ้นส่วนแยก

ระดับน้ำเฉลี่ยในถังซักคือ 50 มม. ต่ำกว่ากึ่งกลางของแก้วเกจเฉลี่ยและ 200 มม. ใต้จุดศูนย์กลางทางเรขาคณิตของดรัม ระดับที่อนุญาตด้านบนคือ +100 มม. ระดับที่อนุญาตที่ต่ำกว่าคือ 175 มม. บนกระจกเกจ

เพื่อให้ความร้อนแก่ตัวกลองในระหว่างการจุดไฟและทำให้เย็นลงเมื่อหม้อไอน้ำหยุดทำงาน จะมีการติดตั้งอุปกรณ์พิเศษตามโครงการ UTE ไอน้ำถูกจ่ายให้กับอุปกรณ์นี้จากหม้อไอน้ำที่ทำงานอยู่ใกล้เคียง

ไอน้ำอิ่มตัวจากดรัมที่มีอุณหภูมิ 343°C จะเข้าสู่แผงฮีทเตอร์แบบแผ่รังสี 6 แผง และให้ความร้อนที่อุณหภูมิ 430°C หลังจากนั้นจะอุ่นที่อุณหภูมิ 460-470°C ใน 6 แผงของฮีทเตอร์แบบติดเพดาน

ในเครื่อง desuperheater เครื่องแรก อุณหภูมิไอน้ำจะลดลงเหลือ 360-380 องศาเซลเซียส ก่อนเครื่องลดความร้อนพิเศษชุดแรก การไหลของไอน้ำจะถูกแบ่งออกเป็นสองกระแส และหลังจากนั้น เพื่อทำให้การกวาดอุณหภูมิเท่ากัน การไหลของไอน้ำด้านซ้ายจะถูกโอนไปทางด้านขวา และทางขวาไปทางซ้าย หลังจากถ่ายโอน การไหลของไอน้ำแต่ละครั้งจะเข้าสู่หน้าจอเย็นทางเข้า 5 ตัว ตามด้วยหน้าจอเย็นทางออก 5 ตัว ในหน้าจอเหล่านี้ ไอน้ำจะเคลื่อนที่สวนทางกัน นอกจากนี้ ไอน้ำจะเข้าสู่หน้าจอร้อนเข้า 5 ช่องในกระแสร่วม ตามด้วยหน้าจอทางออกร้อน 5 ช่อง หน้าจอเย็นตั้งอยู่ด้านข้างของหม้อไอน้ำร้อนอยู่ตรงกลาง ระดับอุณหภูมิไอน้ำในหน้าจอคือ 520-530оС

นอกจากนี้ผ่านท่อบายพาสไอน้ำ 12 ท่อ D 159x18 มม. เซนต์ หากอุณหภูมิสูงกว่าค่าที่กำหนด การฉีดครั้งที่สองจะเริ่มขึ้น ต่อไปตามไปป์ไลน์บายพาส D 325x50 st. 12X1MF เข้าสู่แพ็คเกจเอาต์พุตของจุดตรวจ ซึ่งอุณหภูมิจะเพิ่มขึ้น 10-15oC หลังจากนั้นไอน้ำจะเข้าสู่ท่อร่วมไอเสียของกระปุกเกียร์ซึ่งผ่านเข้าไปในท่อส่งไอน้ำหลักไปทางด้านหน้าของหม้อไอน้ำและติดตั้งวาล์วความปลอดภัยในการทำงานหลัก 2 ตัวที่ส่วนหลัง

ในการกำจัดเกลือที่ละลายในน้ำของหม้อไอน้ำ การเป่าอย่างต่อเนื่องจะดำเนินการจากถังหม้อไอน้ำ การควบคุมการเป่าอย่างต่อเนื่องจะดำเนินการตามคำแนะนำของหัวหน้ากะของการประชุมเชิงปฏิบัติการทางเคมี ในการกำจัดตะกอนออกจากตัวสะสมด้านล่างของตะแกรง จะทำการล้างจุดล่างเป็นระยะ เพื่อป้องกันการก่อตัวของตะกรันแคลเซียมในหม้อไอน้ำ ให้ฟอสเฟตในน้ำหม้อไอน้ำ

ปริมาณฟอสเฟตที่แนะนำนั้นควบคุมโดยวิศวกรอาวุโสตามคำแนะนำของหัวหน้ากะของการประชุมเชิงปฏิบัติการทางเคมี เพื่อผูกมัดออกซิเจนอิสระและสร้างฟิล์มป้องกัน (ป้องกัน) บนพื้นผิวด้านในของท่อหม้อไอน้ำ โดยเติมไฮดราซีนลงในน้ำป้อน โดยคงปริมาณส่วนเกินไว้ 20-60 ไมโครกรัม/กก. การจ่ายไฮดราซีนลงในน้ำป้อนดำเนินการโดยบุคลากรของแผนกกังหันตามคำแนะนำของหัวหน้ากะของร้านเคมี

สำหรับการใช้ความร้อนจากการเป่าหม้อน้ำแบบต่อเนื่อง ป.อ. มีการติดตั้งตัวขยายการเป่าลมแบบต่อเนื่อง 2 ตัวที่เชื่อมต่อแบบอนุกรม

เอ็กซ์แพนเดอร์ 1 ช้อนโต๊ะ มีปริมาตร 5,000 ลิตรและออกแบบมาสำหรับแรงดัน 8 atm ที่อุณหภูมิ 170 ° C ไอจะถูกส่งไปยังตัวเก็บไอน้ำร้อน 6 atm ตัวคั่นผ่านกับดักคอนเดนเสทไปยังตัวขยาย П och

Expander R st. มีปริมาตร 7500 ลิตรและได้รับการออกแบบสำหรับแรงดัน 1.5 atm โดยมีอุณหภูมิแวดล้อม 127 ° C ไอน้ำแบบแฟลชจะถูกส่งไปยัง NDU และเชื่อมต่อแบบขนานกับไอน้ำแบบแฟลชของตัวขยายท่อระบายน้ำและท่อส่งไอน้ำที่ลดลงของ ROU จุดระเบิด เครื่องแยกสารช่วยขยายถูกนำผ่านผนึกน้ำสูง 8 ม. เข้าสู่ระบบท่อระบายน้ำ ส่งเครื่องขยายระบายน้ำ P st. ในโครงการห้าม! สำหรับระบายน้ำฉุกเฉินจากหม้อไอน้ำ ป.อ. และการล้างจุดล่างของหม้อไอน้ำเหล่านี้ KTC-1 ได้ติดตั้งตัวขยายที่เชื่อมต่อแบบขนาน 2 ตัวซึ่งมีปริมาตร 7,500 ลิตรต่อตัวและแรงดันการออกแบบ 1.5 atm ไอน้ำแบบแฟลชจากตัวขยายแต่ละอันของการเป่าลมทิ้งเป็นระยะผ่านท่อที่มีเส้นผ่านศูนย์กลาง 700 มม. โดยไม่มีวาล์วปิดจะถูกส่งไปยังบรรยากาศและนำไปที่หลังคาของร้านหม้อไอน้ำ การแยกไอน้ำที่สร้างขึ้นในเครื่องประหยัด (เครื่องประหยัดมีจุดเดือด 15% เมื่อใช้งานแก๊ส) เกิดขึ้นในกล่องแยกไอน้ำพิเศษพร้อมซีลไฮดรอลิกแบบเขาวงกต ผ่านช่องเปิดในกล่อง น้ำป้อนในปริมาณคงที่โดยไม่คำนึงถึงภาระ จะถูกจ่ายพร้อมกับไอน้ำเข้าไปในปริมาตรของถังซักภายใต้แผ่นป้องกันสำหรับซัก การปล่อยน้ำจากฟลัชชิ่งชิลด์จะดำเนินการโดยใช้กล่องระบายน้ำ

3 . ค่าสัมประสิทธิ์อากาศ ปริมาณและเอนทาลปีส่วนเกินผลิตภัณฑ์จากการเผาไหม้

ลักษณะโดยประมาณของเชื้อเพลิงก๊าซ (ตารางที่ 2)

ค่าสัมประสิทธิ์อากาศส่วนเกินสำหรับท่อก๊าซ:

ค่าสัมประสิทธิ์ของอากาศส่วนเกินที่ทางออกของเตาเผา:

เสื้อ = 1.0 + ? t \u003d 1.0 + 0.05 \u003d 1.05

?ค่าสัมประสิทธิ์ของอากาศส่วนเกินหลังด่าน:

PPC \u003d เสื้อ + ? KPP \u003d 1.05 + 0.03 \u003d 1.08

ค่าสัมประสิทธิ์อากาศส่วนเกินสำหรับ CE:

VE \u003d ด่าน + ? VE \u003d 1.08 + 0.02 \u003d 1.10

ค่าสัมประสิทธิ์อากาศส่วนเกินหลัง RAH:

RVP \u003d VE + ? RVP \u003d 1.10 + 0.2 \u003d 1.30

ลักษณะของผลิตภัณฑ์การเผาไหม้

ค่าที่คำนวณได้	มิติ	วี°=9,5 2	วี° H2O= 2 , 10	วี° N2 = 7 , 6 0	วี RO2=1, 04	V°g=10, 73
		G A Z O C O D S
		เรือนไฟ				ว้าว. ก๊าซ
ค่าสัมประสิทธิ์อากาศส่วนเกิน ? ?
อัตราส่วนอากาศส่วนเกิน เฉลี่ย? พุธ
V H2O = V° H2O +0.0161* (?-1)* V°
V G \u003d V RO2 + V ° N2 + V H2O + (? -1) * V °
r RO2 \u003d V RO2 / V G
r H2O \u003d V H2O / V G
rn=rRO2 +rH2O

ปริมาณอากาศตามทฤษฎี

V ° \u003d 0.0476 (0.5CO + 0.575H 2 O + 1.5H 2 S + U (m + n / 4) C m H n - O P)

ปริมาตรตามทฤษฎีของไนโตรเจน

ปริมาณไอน้ำตามทฤษฎี

ปริมาตรของก๊าซไตรอะตอม

Enthalpies ของผลิตภัณฑ์การเผาไหม้ (J - table)

J°g, แคลอรี/nmі

เจ°วี, แคลอรี/นาโนเมตรі

J=J°g+(?-1)*J°v, แคลอรี/nmі

เรือนไฟ

ก๊าซที่ส่งออก

1, 09

1,2 0

1,3 0

4.อบอุ่นการคำนวณใหม่ของหน่วยหม้อไอน้ำ

4.1 สมดุลความร้อนและการคำนวณเชื้อเพลิง

ค่าที่คำนวณได้	การกำหนด	ขนาด-เนส	สูตรหรือเหตุผล	การคำนวณ
สมดุลความร้อน
ความร้อนที่มีอยู่ของเชื้อเพลิง
อุณหภูมิก๊าซไอเสีย
เอนทัลปี			โดย J-??table
อุณหภูมิอากาศเย็น
เอนทัลปี			โดย J-??table
สูญเสียความร้อน:
จากความล้มเหลวทางกล
จากการบาดเจ็บจากสารเคมี			ตารางที่ 4
ด้วยก๊าซไอเสีย			(Jux-?ux*J°xv)/Q p p	(533-1,30*90,3)*100/8550=4,9
สู่สิ่งแวดล้อม
ปริมาณการสูญเสียความร้อน
ประสิทธิภาพหน่วยหม้อไอน้ำ (รวม)
การไหลของไอน้ำร้อนยวดยิ่ง
แรงดันไอน้ำร้อนยวดยิ่งหลังชุดหม้อไอน้ำ
อุณหภูมิไอน้ำร้อนยวดยิ่งหลังชุดหม้อไอน้ำ
เอนทัลปี			ตามตาราง XXVI(น.ม.ป.221)
แรงดันน้ำป้อน
อุณหภูมิน้ำป้อน
เอนทัลปี			ตามตาราง XXVII (น.ม.ป.222)
ล้างปริมาณการใช้น้ำ				0,01*500*10 3 =5,0*10 3
อุณหภูมิน้ำล้าง			t n ที่ R b \u003d 156 kgf / cm 2
เอนทาลปีของน้ำที่พัดลงมา	ipr.v = ฉัน? KIP		ตามตาราง XX1II (N.M.p.205)
ค่าที่คำนวณได้	การกำหนด	มิติ	สูตรหรือเหตุผล	การคำนวณ

4.2 รีเจฮีตเตอร์อากาศเสีย

ค่าที่คำนวณได้	การกำหนด	มิติ	สูตรหรือเหตุผล	การคำนวณ
เส้นผ่านศูนย์กลางของโรเตอร์			ตามข้อมูลการออกแบบ
จำนวนเครื่องทำลมร้อนต่อเรือน			ตามข้อมูลการออกแบบ
จำนวนภาค			ตามข้อมูลการออกแบบ	24 (13 แก๊ส 9 อากาศและ 2 แยก)
เศษส่วนของพื้นผิวที่ถูกล้างด้วยก๊าซและอากาศ
ส่วนเย็น
เส้นผ่านศูนย์กลางเทียบเท่า			หน้า 42 (ปกติ)
ความหนาของแผ่น			ตามข้อมูลการออกแบบ (แผ่นลูกฟูกเรียบ)
			0.785*ดิน 2 *hg*Cr*	0,785*5,4 2 *0,542*0,8*0,81*3=26,98
			0.785*ดิน 2 *hv*Cr*	0,785*5,4 2 *0,375*0,8*0,81*3=18,7
ความสูงของการบรรจุ			ตามข้อมูลการออกแบบ
พื้นผิวทำความร้อน			ตามข้อมูลการออกแบบ
อุณหภูมิอากาศเข้า
เอนทาลปีของอากาศเข้า			โดย เจ-? โต๊ะ
อัตราส่วนของการไหลของอากาศที่ทางออกของส่วนที่เย็นต่อทฤษฎี
ดูดอากาศ
อุณหภูมิอากาศออก (กลาง)			รับชั่วคราว
เอนทาลปีของอากาศออก			โดย เจ-? โต๊ะ
			(ใน"ห๊ะ+?? (จ°pr-J°hv)	(1,15+0,1)*(201,67 -90,3)=139
อุณหภูมิก๊าซที่ทางออก
ค่าที่คำนวณได้	การกำหนด	มิติ	สูตรหรือเหตุผล	การคำนวณ
เอนทาลปีของก๊าซที่ทางออก			ตาม J-? table
เอนทาลปีของก๊าซที่ทางเข้า			Jux + Qb / c -?? xh * J ° xv	533+139 / 0,998-0,1*90,3=663
อุณหภูมิก๊าซเข้า			โดย เจ-? โต๊ะ
อุณหภูมิก๊าซเฉลี่ย
อุณหภูมิอากาศเฉลี่ย
ความแตกต่างของอุณหภูมิเฉลี่ย
อุณหภูมิผนังเฉลี่ย			(хг*?ср+хв*tср)/ (хг+хв)	(0,542*140+0,375*49)/(0,542+0,375)= 109
ความเร็วเฉลี่ยของก๊าซ			(Вр*Vг*(?av+273))/	(37047*12,6747*(140+273))/(29*3600*273)=6,9
ความเร็วลมเฉลี่ย			(Вр * Vє * (ใน "xh + xh / 2) * (tav + 273)) /	(37047*9,52*(1,15+0,1)*(49+273))/ (3600*273*20,07)=7,3
		kcal / (m 2 * h * * ลูกเห็บ)	Nomogram 18 Sn*Sf*Sy*?n	0,9*1,24*1,0*28,3=31,6
		kcal / (m 2 * h * * ลูกเห็บ)	Nomogram 18 Sn*S"f*Sy*?n	0,9*1,16*1,0*29,5=30,8
ปัจจัยการใช้ประโยชน์
ค่าสัมประสิทธิ์การถ่ายเทความร้อน		kcal / (m 2 * h * * ลูกเห็บ)		0,85/(1/(0,542*31,6)+1/(0,375*30,8))=5,86
การดูดซับความร้อนของชิ้นส่วนเย็น (ตามสมการการถ่ายเทความร้อน)				5,86*9750*91/37047=140
อัตราส่วนการรับรู้ความร้อน				(140/ 139)*100=100,7

ค่าที่คำนวณได้	การกำหนด	มิติ	สูตรหรือเหตุผล	การคำนวณ
ส่วนร้อน
เส้นผ่านศูนย์กลางเทียบเท่า			หน้า 42 (ปกติ)
ความหนาของแผ่น			ตามข้อมูลการออกแบบ
พื้นที่โล่งสำหรับก๊าซและอากาศ			0.785*Din 2 *hg*Cr*Cl*n	0,785*5,4 2 *0,542*0,897*0,89*3=29,7
			0.785*ดิน 2 *hv*Kr*Kl*n	0,785*5,4 2 *0,375*0,897*0,89*3=20,6
ความสูงของการบรรจุ			ตามข้อมูลการออกแบบ
พื้นผิวทำความร้อน			ตามข้อมูลการออกแบบ
อุณหภูมิอากาศเข้า (กลาง)			นำมาใช้ล่วงหน้า (ในส่วนเย็น)
เอนทาลปีของอากาศเข้า			โดย เจ-? โต๊ะ
ดูดอากาศ
อัตราส่วนของอัตราการไหลของอากาศที่ทางออกของส่วนที่ร้อนต่อทฤษฎี
อุณหภูมิอากาศออก			รับชั่วคราว
เอนทาลปีของอากาศออก			โดย เจ-? โต๊ะ
การดูดซับความร้อนของสเต็ป (ตามความสมดุล)			(v "gch +?? gch / 2) * * (J ° gv-J ° pr)	(1,15+0,1)*(806- 201,67)=755
อุณหภูมิก๊าซที่ทางออก			จากความหนาวเย็น
เอนทาลปีของก๊าซที่ทางออก			ตาม J-? table
เอนทาลปีของก๊าซที่ทางเข้า			J?hch + Qb / c-??gch *	663+755/0,998-0,1*201,67=1400
อุณหภูมิก๊าซเข้า			โดย เจ-? โต๊ะ
อุณหภูมิก๊าซเฉลี่ย			(?"vp + ??xh) / 2	(330 + 159)/2=245
อุณหภูมิอากาศเฉลี่ย
ความแตกต่างของอุณหภูมิเฉลี่ย
อุณหภูมิผนังเฉลี่ย			(хг*?ср+хв*tср)	(0,542*245+0,375*164)/(0,542+0,375)=212
ความเร็วเฉลี่ยของก๊าซ			(Вр*Vг*(?av+273))	(37047*12,7*(245 +273)/29,7*3600*273 =8,3
ค่าที่คำนวณได้	การกำหนด	มิติ	สูตรหรือเหตุผล	การคำนวณ
ความเร็วลมเฉลี่ย			(Вр * Vє * (ใน "vp + ?? hch *(tav+273))/(3600**273* Fv)	(37047*9,52(1,15+0,1)(164+273)/ /3600*20,6*273=9,5
ค่าสัมประสิทธิ์การถ่ายเทความร้อนจากก๊าซสู่ผนัง		kcal / (m 2 * h * * ลูกเห็บ)	Nomogram 18 Sn*Sf*Sy*?n	1,6*1,0*1,07*32,5=54,5
ค่าสัมประสิทธิ์การถ่ายเทความร้อนจากผนังสู่อากาศ		kcal / (m 2 * h * * ลูกเห็บ)	Nomogram 18 Sn*S"f*Sy*?n	1,6*0,97*1,0*36,5=56,6
ปัจจัยการใช้ประโยชน์
ค่าสัมประสิทธิ์การถ่ายเทความร้อน		kcal / (m 2 * h * * ลูกเห็บ)	o / (1/ (хг*?гк) + 1/(хв*?вк))	0,85/ (1/(0,542*59,5)+1/0,375*58,2))=9,6
การดูดซับความร้อนของส่วนที่ร้อน (ตามสมการการถ่ายเทความร้อน)				9,6*36450*81/37047=765
อัตราส่วนการรับรู้ความร้อน				765/755*100=101,3
ค่าของ Qt และ Qb แตกต่างกันน้อยกว่า 2%

vp=330°С tdv=260°С

Jvp=1400 กิโลแคลอรี/นาโนเมตร 3 Jgv=806 กิโลแคลอรี/นาโนเมตร 3

hch=159°С tpr=67°С

Јhh \u003d 663 kcal / nm 3

Jpr \u003d 201.67 kcal / nm 3

ux=120°С txv=30°С

Јhv \u003d 90.3 kcal / nm 3

Jux \u003d 533 kcal / nm 3

4.3 เรือนไฟ

ค่าที่คำนวณได้	การกำหนด	มิติ	สูตรหรือเหตุผล	การคำนวณ
เส้นผ่านศูนย์กลางและความหนาของท่อสกรีน			ตามข้อมูลการออกแบบ
			ตามข้อมูลการออกแบบ
พื้นผิวทั้งหมดของผนังของส่วนเตาหลอม			ตามข้อมูลการออกแบบ
ปริมาตรของส่วนเตาหลอม			ตามข้อมูลการออกแบบ
				3,6*1635/1022=5,76
ค่าสัมประสิทธิ์ของอากาศส่วนเกินในเตาหลอม
การดูดอากาศในเตาหม้อน้ำ
อุณหภูมิอากาศร้อน			จากการคำนวณของเครื่องทำลมร้อน
เอนทาลปีอากาศร้อน			โดย เจ-? โต๊ะ
ความร้อนที่อากาศเข้าสู่เตาเผา			(?t-??t)* J°gw + +??t*J°hv	(1,05-0,05)*806+0,05*90,3= 811,0
การกระจายความร้อนที่เป็นประโยชน์ในเตาเผา			Q p p * (100-q 3) / 100 + Qv	(8550*(100-0,5)/100)+811 =9318
อุณหภูมิการเผาไหม้ตามทฤษฎี			โดย เจ-? โต๊ะ
ตำแหน่งสัมพัทธ์ของอุณหภูมิสูงสุดตามความสูงของเตา			xt \u003d xg \u003d hg / Ht
ค่าสัมประสิทธิ์			หน้า 16 0.54 - 0.2*xt	0,54 - 0,2*0,143=0,511
			รับชั่วคราว
			โดย เจ-? โต๊ะ
ความจุความร้อนรวมเฉลี่ยของผลิตภัณฑ์การเผาไหม้		กิโลแคลอรี/(nmі*องศา)	(Qt- เจต)*(1+Chr)	(9318 -5 018 )*(1+0,1) (2084-1200) =5,35
ทำงาน		m*kgf/cm²		1,0*0,2798*5,35=1,5
ค่าสัมประสิทธิ์การลดทอนของรังสีโดยก๊าซไตรอะตอม		1/ (ม. ** กก. / / ซม. 2)	Nomogram 3
ความหนาของแสง				0,38*0,2798*1,0*5,35=0,57
ค่าที่คำนวณได้	การกำหนด	มิติ	สูตรหรือเหตุผล	การคำนวณ
คบเพลิงสีดำ			โนโมแกรม 2
ค่าสัมประสิทธิ์ประสิทธิภาพเชิงความร้อนของหน้าจอท่อเรียบ			shekr=x*f เช็ค \u003d w ที่ x \u003d 1 ตามตาราง 6-2
ระดับความมืดของห้องเผาไหม้			โนโมแกรม 6
อุณหภูมิของก๊าซที่ทางออกของเตาหลอม			ตา / [M * ​​​​((4.9 * 10 -8 * * shekr * Fst * ที่ * Tai) / (ts * Вр*Vср)) 0.6 +1]-273	(2084+273)/-273=1238
เอนทาลปีของก๊าซที่ทางออกเตาหลอม			โดย เจ-? โต๊ะ
ปริมาณความร้อนที่ได้รับในเตาเผา				0,998*(9318-5197)=4113
ภาระความร้อนเฉลี่ยของพื้นผิวความร้อนที่รับการแผ่รังสี			Vr*Q t l/Nl	37047*4113/ 903=168742
ความเค้นทางความร้อนของปริมาตรเตาหลอม			Vr*Q r n / Vt	37047*8550/1635=193732

4.4 ร้อนwirma

ค่าที่คำนวณได้	ขบวน- นาเช- นี	มิติ	สูตรหรือเหตุผล	การคำนวณ
เส้นผ่านศูนย์กลางและความหนาของท่อ			ตามภาพวาด
			ตามภาพวาด
จำนวนหน้าจอ			ตามภาพวาด
ขั้นตอนเฉลี่ยระหว่างหน้าจอ			ตามภาพวาด
ระยะพิทช์ตามยาว			ตามภาพวาด
ระดับเสียงสัมพัทธ์
ระดับเสียงสัมพัทธ์
พื้นผิวทำความร้อนหน้าจอ			ตามข้อมูลการออกแบบ
พื้นผิวทำความร้อนเพิ่มเติมในพื้นที่หน้าจอร้อน			ตามภาพวาด	6,65*14,7/2= 48,9
พื้นผิวหน้าต่างทางเข้า			ตามภาพวาด	(2,5+5,38)*14,7=113,5
			นิน*(НшI/(НшI+HdopI))	113,5*624/(624+48,9)=105,3
			H ใน - H lshI
ช่องว่างสำหรับก๊าซ			ตามข้อมูลการออกแบบ
พื้นที่ว่างสำหรับไอน้ำ			ตามข้อมูลการออกแบบ
ความหนาที่มีประสิทธิภาพของชั้นการแผ่รังสี			1.8 / (1/ A+1/ B+1/ C)
อุณหภูมิก๊าซเข้า			จากการคำนวณของเตา
เอนทัลปี			โดย เจ-? โต๊ะ
ค่าสัมประสิทธิ์
ค่าสัมประสิทธิ์
	กิโลแคลอรี / (ม. 2 ชม.)	c * w c * q l	0,6*1,35*168742=136681
ความร้อนที่แผ่ออกมาจากระนาบของส่วนขาเข้าของหน้าจอร้อน			(q lsh * H นิ้ว) / (Vr / 2)	(136681*113,5)/ 37047*0,5=838
ค่าที่คำนวณได้	การกำหนด	มิติ	สูตรหรือเหตุผล	การคำนวณ
อุณหภูมิของก๊าซที่ทางออกของหน้าจอ I และ ?? ขั้นตอน			รับชั่วคราว
			โดย เจ-? โต๊ะ
อุณหภูมิเฉลี่ยของก๊าซในหน้าจอร้อน				(1238+1100)/2=1069
ทำงาน		m*kgf/cm²		1,0*0,2798*0,892=0,25
			Nomogram 3
ความหนาของแสง				1,11*0,2798*1,0*0,892=0,28
			โนโมแกรม 2
			วี ((th/S1)I+1)th/S1
			(Q l in? (1-a)?? C w) / in + + (4.9 * 10 -8 a * Zl.out * T cf 4 * op) / Vr * 0.5	(838 *(1-0,245)*0,065)/0,6+(4,9*10 -8 * *0,245*(89,8*)*(1069+273) 4 *0,7)/ 37047*0,5)= 201
ความร้อนที่ได้รับจากการแผ่รังสีจากเตาหลอมด้วยตะแกรงขั้นที่ 1	Q LSHI + เพิ่มเติม		Q l เข้า - คิว l ออก
			Q t l - Q l ใน
			(Qscreen?Vr) / D	(3912*37047)/490000=296
ปริมาณความร้อนที่แผ่ออกมาจากเตาโดยหน้าจอ			QlshI + พิเศษ* Nlsh I / (Nlsh ฉัน + Nl เพิ่มฉัน)	637*89,8/(89,8+23,7)= 504
			Q lsh I + เพิ่ม * H l เพิ่ม I / (N lsh I + N l เพิ่มฉัน)	637*23,7/(89,8+23,7)= 133
				0,998*(5197-3650)= 1544
รวมทั้ง:
หน้าจอจริง			รับชั่วคราว
พื้นผิวเพิ่มเติม			รับชั่วคราว
			รับชั่วคราว
เอนทาลปีอยู่ที่นั่น
ค่าที่คำนวณได้	การกำหนด	มิติ	สูตรหรือเหตุผล	การคำนวณ
			(Qbsh + Qlsh) * Vr	(1092 + 27 2 ,0 )* 3 7047 *0,5
เอนทาลปีของไอน้ำที่ทางออก				747,8 +68,1=815,9
อุณหภูมิอยู่ที่นั่น			ตารางXXV
อุณหภูมิไอน้ำเฉลี่ย				(440+536)/2= 488
ความแตกต่างของอุณหภูมิ
ความเร็วเฉลี่ยของก๊าซ
				52*0,985*0,6*1,0=30,7
ปัจจัยมลพิษ		m 2 h องศา/ /kcal
				488+(0,0*(1063+275)*33460/624)=
				220*0,245*0,985=53,1
ปัจจัยการใช้ประโยชน์
ค่าสัมประสิทธิ์การถ่ายเทความร้อนจากก๊าซสู่ผนัง				((30,7*3,14*0,042/2*0,0475*0,98)+53,1) *0,85= 76,6
ค่าสัมประสิทธิ์การถ่ายเทความร้อน				76,6/ (1+ (1+504/1480)*0,0*76,6)=76,6
			เค? นชิ ??t / Вр*0.5	76,6*624*581/37047*0,5=1499
อัตราส่วนการรับรู้ความร้อน			(Qtsh / Qbsh) ??100	(1499/1480)*100=101,3
			รับชั่วคราว
			เค? นดอปไอ ? (?เฉลี่ย?-t)/Br	76,6*48,9*(1069-410)/37047=66,7
อัตราส่วนการรับรู้ความร้อน	Q t เพิ่ม / Q b เพิ่ม		(Q t เพิ่ม / Q b เพิ่ม) ?? 100	(66,7/64)*100=104,2

ค่านิยมQtsh และQ

เอQt เพิ่มเติมและQ

4.4 เย็นwirma

ค่าที่คำนวณได้	การกำหนด	มิติ	สูตรหรือเหตุผล	การคำนวณ
เส้นผ่านศูนย์กลางและความหนาของท่อ			ตามภาพวาด
จำนวนท่อต่อแบบขนาน			ตามภาพวาด
จำนวนหน้าจอ			ตามภาพวาด
ขั้นตอนเฉลี่ยระหว่างหน้าจอ			ตามภาพวาด
ระยะพิทช์ตามยาว			ตามภาพวาด
ระดับเสียงสัมพัทธ์
ระดับเสียงสัมพัทธ์
พื้นผิวทำความร้อนหน้าจอ			ตามข้อมูลการออกแบบ
พื้นผิวทำความร้อนเพิ่มเติมในพื้นที่หน้าจอ			ตามภาพวาด	(14,7/2*6,65)+(2*6,65*4,64)=110,6
พื้นผิวหน้าต่างทางเข้า			ตามภาพวาด	(2,5+3,5)*14,7=87,9
พื้นผิวหน้าจอรับรังสี			นิน*(НшI/(НшI+HdopI))	87,9*624/(624+110,6)=74,7
พื้นผิวรับรังสีเพิ่มเติม			H ใน - H lshI
ช่องว่างสำหรับก๊าซ			ตามข้อมูลการออกแบบ
พื้นที่ว่างสำหรับไอน้ำ			ตามข้อมูลการออกแบบ
ความหนาที่มีประสิทธิภาพของชั้นการแผ่รังสี			1.8 / (1/ A+1/ B+1/ C)	1,8/(1/5,28+1/0,7+1/2,495)=0,892
อุณหภูมิของก๊าซที่ทางออกของความเย็น			ขึ้นอยู่กับร้อน
เอนทัลปี			โดย เจ-? โต๊ะ
ค่าสัมประสิทธิ์
ค่าสัมประสิทธิ์
	กิโลแคลอรี / (ม. 2 ชม.)	c * w c * q l	0,6*1,35*168742=136681
ความร้อนที่ได้รับจากระนาบของส่วนทางเข้าของหน้าจอ			(q lsh * H นิ้ว) / (Vr * 0.5)	(136681*87,9)/ 37047*0,5=648,6
ปัจจัยแก้ไขโดยคำนึงถึงการแผ่รังสีไปยังลำแสงด้านหลังม่าน
ค่าที่คำนวณได้	การกำหนด	มิติ	สูตรหรือเหตุผล	การคำนวณ
อุณหภูมิของก๊าซที่ทางเข้าไปยังหน้าจอเย็น			ขึ้นอยู่กับร้อน
เอนทาลปีของก๊าซที่ทางออกของตะแกรงที่อุณหภูมิสมมติ			เจ-เทเบิ้ล
อุณหภูมิเฉลี่ยของก๊าซในหน้าจอ?				(1238+900)/2=1069
ทำงาน		m*kgf/cm²		1,0*0,2798*0,892=0,25
ค่าสัมประสิทธิ์การลดทอนของลำแสง: โดยก๊าซไตรอะตอม			Nomogram 3
ความหนาของแสง				1,11*0,2798*1,0*0,892=0,28
ระดับความดำของก๊าซในตะแกรง			โนโมแกรม 2
ค่าสัมประสิทธิ์ความชันจากอินพุตไปยังส่วนเอาต์พุตของหน้าจอ			v ((1/S 1)І+1)-1/S 1	v((5.4/0.7)І+1) -5.4/0.7=0.065
การแผ่รังสีความร้อนจากเตาเผาไปยังหน้าจอทางเข้า			(Ql ใน? (1-a)?? tssh) / ใน + (4.9 * 10 -8 *а*Zl.out*(Тср) 4 *op) / Вр	(648,6 *(1-0,245)*0,065)/0,6+(4,9*10 -8 * *0,245*(80,3*)*(1069+273)4 *0,7)/ 37047*0,5)= 171,2
ความร้อนที่ได้รับจากการแผ่รังสีจากเตาหลอมด้วยตะแกรงเย็น			Ql เข้า - Ql ออก	648,6 -171,2= 477,4
การดูดซับความร้อนของหน้าจอการเผาไหม้			Qtl - Ql ใน	4113 -171,2=3942
การเพิ่มขึ้นของเอนทาลปีของสื่อในหน้าจอ			(Qscreen?Vr) / D	(3942*37047)/490000=298
ปริมาณความร้อนที่แผ่ออกมาจากเตาเผาโดยหน้าจอทางเข้า			QlshI + พิเศษ* Nlsh I / (Nlsh ฉัน + Nl เพิ่มฉัน)	477,4*74,7/(74,7+13,2)= 406,0
เช่นเดียวกับพื้นผิวเพิ่มเติม			Qlsh ฉัน + เพิ่ม * Nl เพิ่มฉัน / (NlshI + Nl เพิ่มฉัน)	477,4*13,2/(74,7+13,2)= 71,7
การดูดซับความร้อนของตะแกรงขั้นแรกและพื้นผิวเพิ่มเติมตามความสมดุล			c * (Ј "-Ј "")	0,998*(5197-3650)=1544
ค่าที่คำนวณได้	การกำหนด	มิติ	สูตรหรือเหตุผล	การคำนวณ
รวมทั้ง:
หน้าจอจริง			รับชั่วคราว
พื้นผิวเพิ่มเติม			รับชั่วคราว
อุณหภูมิไอน้ำที่ทางออกของหน้าจอขาเข้า			อิงจากวันหยุดสุดสัปดาห์
เอนทาลปีอยู่ที่นั่น			ตามตารางXXVI
เอนทาลปีของไอน้ำเพิ่มขึ้นในหน้าจอ			(Qbsh + Qlsh) * Vr	((1440+406,0)* 37047) / ((490*10 3)=69,8
Steam enthalpy ที่ทางเข้าไปยังหน้าจอทางเข้า				747,8 - 69,8 = 678,0
อุณหภูมิไอน้ำที่ทางเข้าหน้าจอ			ตามตารางXXVI (P=150kgf/cm2)
อุณหภูมิไอน้ำเฉลี่ย
ความแตกต่างของอุณหภูมิ				1069 - 405=664,0
ความเร็วเฉลี่ยของก๊าซ			ใน r? วีจี? (?av+273) / 3600 * 273* Fg	37047*11,2237*(1069+273)/(3600*273*74,8 =7,6
ค่าสัมประสิทธิ์การพาความร้อน				52,0*0,985*0,6*1,0=30,7
ปัจจัยมลพิษ		m 2 h องศา/ /kcal
อุณหภูมิของพื้นผิวด้านนอกของสารปนเปื้อน			t cf + (e? (Q bsh + Q lsh) * Vr / NshI)	405+(0,0*(600+89,8)*33460/624)=
ค่าสัมประสิทธิ์การถ่ายเทความร้อน				210*0,245*0,96=49,4
ปัจจัยการใช้ประโยชน์
ค่าสัมประสิทธิ์การถ่ายเทความร้อนจากก๊าซสู่ผนัง			(? k? p*d / (2*S 2 ? x)+ ? l)?? ?	((30,7*3,14*0,042/2*0,0475*0,98)+49,4) *0,85= 63,4
ค่าสัมประสิทธิ์การถ่ายเทความร้อน			1 / (1+ (1+ Q ls / Q bs)?? ??? ? 1)	63,4/(1+ (1+89,8/1440)*0,0*65,5)=63,4
การดูดซับความร้อนของตะแกรงตามสมการการถ่ายเทความร้อน			เค? นชิ ??t / Вр	63,4*624*664/37047*0,5=1418
อัตราส่วนการรับรู้ความร้อน			(Qtsh / Qbsh) ??100	(1418/1420)*100=99,9
อุณหภูมิไอน้ำเฉลี่ยในพื้นผิวเพิ่มเติม			รับชั่วคราว
ค่าที่คำนวณได้	การกำหนด	มิติ	สูตรหรือเหตุผล	การคำนวณ
การดูดซับความร้อนของพื้นผิวเพิ่มเติมตามสมการการถ่ายเทความร้อน			เค? นดอปไอ ? (?เฉลี่ย?-t)/Br	63,4*110,6*(1069-360)/37047=134,2
อัตราส่วนการรับรู้ความร้อน	Q t เพิ่ม / Q b เพิ่ม		(Q t เพิ่ม / Q b เพิ่ม) ?? 100	(134,2/124)*100=108,2

ค่านิยมQtsh และQbsh แตกต่างกันไม่เกิน 2%

เอQt เพิ่มเติมและQb เพิ่มเติม - น้อยกว่า 10% ซึ่งเป็นที่ยอมรับ

บรรณานุกรม

การคำนวณความร้อนของหน่วยหม้อไอน้ำ วิธีการเชิงบรรทัดฐาน มอสโก: พลังงาน 2516 295 น.

Rivkin S.L. , Alexandrov A.A. ตารางคุณสมบัติทางอุณหพลศาสตร์ของน้ำและไอน้ำ มอสโก: พลังงาน 1975

ฟาดิยูชินะ เอ็ม.พี. การคำนวณความร้อนของหน่วยหม้อไอน้ำ: แนวทางสำหรับการดำเนินโครงการหลักสูตรในสาขาวิชา "โรงงานหม้อไอน้ำและเครื่องกำเนิดไอน้ำ" สำหรับนักศึกษาเต็มเวลา 0305 พิเศษ - โรงไฟฟ้าพลังความร้อน สแวร์ดลอฟสค์: UPI im. Kirova, 1988, 38 น.

ฟาดิยูชินะ เอ็ม.พี. การคำนวณความร้อนของหน่วยหม้อไอน้ำ แนวทางการดำเนินโครงการหลักสูตรในสาขาวิชา "การติดตั้งหม้อไอน้ำและเครื่องกำเนิดไอน้ำ" Sverdlovsk, 1988, 46 น.

เอกสารที่คล้ายกัน

ลักษณะของหม้อไอน้ำ TP-23 การออกแบบสมดุลความร้อน การคำนวณเอนทาลปีของผลิตภัณฑ์การเผาไหม้ของอากาศและเชื้อเพลิง สมดุลความร้อนของชุดหม้อไอน้ำและประสิทธิภาพ การคำนวณการถ่ายเทความร้อนในเตาเผา การตรวจสอบการคำนวณความร้อนของพู่ห้อย

ภาคเรียน, เพิ่ม 04/15/2011


ลักษณะโครงสร้างของชุดหม้อไอน้ำ โครงร่างของห้องเผาไหม้ ตะแกรงกรอง และห้องหมุน องค์ประกอบเบื้องต้นและความร้อนของการเผาไหม้เชื้อเพลิง การกำหนดปริมาตรและความดันบางส่วนของผลิตภัณฑ์จากการเผาไหม้ การคำนวณความร้อนของหม้อไอน้ำ

ภาคเรียนที่เพิ่ม 08/05/2012


แผนภาพความร้อนของหม้อไอน้ำ E-50-14-194 D. การคำนวณเอนทัลปีของก๊าซและอากาศ การคำนวณการตรวจสอบห้องเผาไหม้, มัดหม้อไอน้ำ, ฮีทเตอร์ยิ่งยวด การกระจายการดูดซับความร้อนตามเส้นทางไอน้ำ-น้ำ สมดุลความร้อนของเครื่องทำความร้อนอากาศ

ภาคเรียนที่เพิ่ม 03/11/2015


ลักษณะโดยประมาณของน้ำมันเชื้อเพลิง การคำนวณปริมาตรของอากาศและผลิตภัณฑ์การเผาไหม้, ประสิทธิภาพ, ห้องเผาไหม้, พู่ห้อย, เครื่องทำความร้อนพิเศษของขั้นตอน I และ II, เครื่องประหยัด, เครื่องทำความร้อนด้วยอากาศ สมดุลความร้อนของหน่วยหม้อไอน้ำ การคำนวณเอนทาลปีสำหรับท่อก๊าซ

ภาคเรียนที่เพิ่ม 01/27/2559


การคำนวณปริมาณความร้อนใหม่ไปยังเอาต์พุตไอน้ำของหม้อไอน้ำ การคำนวณปริมาตรอากาศที่จำเป็นสำหรับการเผาไหม้ ผลิตภัณฑ์จากการเผาไหม้ที่สมบูรณ์ องค์ประกอบของผลิตภัณฑ์จากการเผาไหม้ สมดุลความร้อนของชุดหม้อน้ำประสิทธิภาพ

ทดสอบเพิ่ม 12/08/2014


คำอธิบายของหม้อไอน้ำ GM-50-1 ทางเดินก๊าซและไอน้ำ การคำนวณปริมาตรและเอนทาลปีของอากาศและผลิตภัณฑ์การเผาไหม้สำหรับเชื้อเพลิงที่กำหนด การกำหนดพารามิเตอร์ของเครื่องชั่ง, เตาเผา, พู่ห้อยของชุดหม้อไอน้ำ, หลักการกระจายความร้อน

ภาคเรียนที่เพิ่ม 03/30/2015


คำอธิบายของการออกแบบและลักษณะทางเทคนิคของชุดหม้อไอน้ำ DE-10-14GM การคำนวณปริมาณการใช้อากาศตามทฤษฎีและปริมาตรของผลิตภัณฑ์การเผาไหม้ การหาค่าสัมประสิทธิ์ของอากาศส่วนเกินและการดูดในท่อก๊าซ ตรวจสอบสมดุลความร้อนของหม้อไอน้ำ

ภาคเรียนที่เพิ่ม 01/23/2557


ลักษณะของหม้อไอน้ำ DE-10-14GM การคำนวณปริมาตรของผลิตภัณฑ์การเผาไหม้ เศษส่วนปริมาตรของก๊าซไตรอะตอม อัตราส่วนอากาศส่วนเกิน สมดุลความร้อนของชุดหม้อไอน้ำและการกำหนดปริมาณการใช้เชื้อเพลิง การคำนวณการถ่ายเทความร้อนในเตาเผาแบบประหยัดน้ำ

ภาคเรียนที่เพิ่ม 12/20/2558


การคำนวณปริมาตรและเอนทาลปีของอากาศและผลิตภัณฑ์การเผาไหม้ ค่าความร้อนโดยประมาณและการสิ้นเปลืองเชื้อเพลิงของชุดหม้อไอน้ำ ตรวจสอบการคำนวณห้องเผาไหม้ พื้นผิวทำความร้อนแบบพาความร้อน การคำนวณเครื่องประหยัดน้ำ การบริโภคผลิตภัณฑ์การเผาไหม้

กระดาษภาคเรียนเพิ่ม 04/11/2012


ประเภทของเชื้อเพลิง องค์ประกอบ และลักษณะทางความร้อน การคำนวณปริมาตรอากาศระหว่างการเผาไหม้เชื้อเพลิงที่เป็นของแข็ง ของเหลว และก๊าซ การหาค่าสัมประสิทธิ์ของอากาศส่วนเกินโดยองค์ประกอบของก๊าซไอเสีย วัสดุและสมดุลความร้อนของชุดหม้อไอน้ำ

อิทธิพลของปริมาณไอน้ำของคุณสมบัติการแผ่รังสีของคบเพลิงในห้องดับเพลิงของหม้อไอน้ำ

มิคาอิล ไทมารอฟ

ดร. วิทย์ tech. ศาสตราจารย์แห่งมหาวิทยาลัยพลังแห่งรัฐคาซาน

ไรส์ ซุงกะทุลลิน

อาจารย์ระดับสูงของมหาวิทยาลัยพลังแห่งรัฐคาซาน

รัสเซีย, สาธารณรัฐตาตาร์สถาน, คาซาน

คำอธิบายประกอบ

ในบทความนี้ เราจะพิจารณาการไหลของความร้อนจากเปลวไฟระหว่างการเผาไหม้ก๊าซธรรมชาติในหม้อไอน้ำ TGM-84A (สถานีที่ 4) ของ Nizhnekamsk CHP-1 (NkCHP-1) สำหรับสภาวะการทำงานต่างๆ เพื่อกำหนด สภาวะที่เยื่อบุของหน้าจอด้านหลังมีความอ่อนไหวต่อการทำลายจากความร้อนน้อยที่สุด

บทคัดย่อ

ในการดำเนินการนี้ การไหลของความร้อนจากคบเพลิงในกรณีของการเผาไหม้ของก๊าซธรรมชาติในหม้อไอน้ำ TGM-84A (สถานีหมายเลข 4) ของ Nizhnekamsk TETc-1 (NkTETs-1) สำหรับเงื่อนไขระบอบการปกครองที่แตกต่างกันเพื่อจุดประสงค์ในการกำหนดเงื่อนไขภายใต้ โดยพิจารณาว่าซองอิฐของหน้าจอด้านหลังมีความเสียหายจากความร้อนน้อยที่สุด

คำสำคัญ:หม้อไอน้ำ กระแสความร้อน พารามิเตอร์การหมุนวนของอากาศ

คีย์เวิร์ด:หม้อไอน้ำ ฟลักซ์ความร้อน พารามิเตอร์การบิดของอากาศ

บทนำ.

หม้อไอน้ำ TGM-84A เป็นหม้อต้มน้ำมันก๊าซที่ใช้กันอย่างแพร่หลายซึ่งมีขนาดค่อนข้างเล็ก ห้องเผาไหม้แบ่งเป็นฉากกั้นสองดวง ส่วนล่างของตะแกรงด้านข้างแต่ละด้านจะผ่านเข้าไปในตะแกรงเตาที่มีความลาดเอียงเล็กน้อย ซึ่งตัวสะสมด้านล่างจะติดอยู่กับตัวสะสมของตะแกรงกรองแสงสองดวงและเคลื่อนที่ไปพร้อมกับการเปลี่ยนรูปจากความร้อนในระหว่างการเผาและปิดหม้อไอน้ำ ท่อเอียงของเตาได้รับการปกป้องจากการแผ่รังสีแฟลร์โดยชั้นของอิฐทนไฟและมวลโครไมต์ การมีหน้าจอสองแสงช่วยให้ระบายความร้อนอย่างเข้มข้นของก๊าซไอเสีย

ในส่วนบนของเตาหลอม ท่อของตะแกรงด้านหลังจะโค้งงอเข้าไปในห้องเผาไหม้ ทำให้เกิดธรณีประตูที่มีระยะฉาย 1,400 มม. เพื่อให้แน่ใจว่าการล้างหน้าจอและการป้องกันจากการแผ่รังสีโดยตรงของไฟฉาย ท่อแต่ละแผงสิบท่อตรง ไม่ยื่นเข้าไปในเตาเผาและรับน้ำหนัก ตะแกรงวางอยู่เหนือธรณีประตู ซึ่งเป็นส่วนหนึ่งของฮีทเตอร์พิเศษ และได้รับการออกแบบมาเพื่อทำให้ผลิตภัณฑ์ที่เผาไหม้เย็นลงและทำให้ไอน้ำร้อนมากเกินไป การปรากฏตัวของหน้าจอสองแสงตามความตั้งใจของนักออกแบบควรให้การระบายความร้อนอย่างเข้มข้นของก๊าซไอเสียมากกว่าในหม้อต้มน้ำมันก๊าซ TGM-96B ซึ่งมีประสิทธิภาพใกล้เคียงกัน อย่างไรก็ตามพื้นที่ของพื้นผิวหน้าจอทำความร้อนมีระยะขอบที่สำคัญซึ่งสูงกว่าที่จำเป็นสำหรับการทำงานปกติของหม้อไอน้ำ

โมเดลพื้นฐาน TGM-84 ถูกสร้างขึ้นใหม่ซ้ำแล้วซ้ำเล่า ซึ่งตามที่ระบุไว้ข้างต้น โมเดล TGM-84A (พร้อมหัวเผา 4 หัว) ปรากฏขึ้น และจากนั้น TGM-84B (6 หัวเตา). หม้อไอน้ำของการดัดแปลงครั้งแรก TGM-84 ได้รับการติดตั้งหัวเผาน้ำมันและก๊าซ 18 หัววางในสามแถวที่ผนังด้านหน้าของห้องเผาไหม้ ขณะนี้มีการติดตั้งหัวเผาความจุสูงกว่าสี่หรือหกตัว

ห้องเผาไหม้ของหม้อไอน้ำ TGM-84A ติดตั้งหัวเผาน้ำมันก๊าซ KhF-TsKB-VTI-TKZ สี่หัวที่มีความจุหน่วย 79 เมกะวัตต์ ติดตั้งในสองระดับติดต่อกันโดยมียอดอยู่ที่ผนังด้านหน้า หัวเผาของชั้นล่าง (2 ชิ้น) ติดตั้งที่ระดับ 7200 มม. ชั้นบน (2 ชิ้น) - ที่ระดับ 10200 มม. หัวเผาถูกออกแบบมาสำหรับการเผาไหม้ก๊าซและน้ำมันเชื้อเพลิงแบบแยกส่วน ประสิทธิภาพของหัวเผาต่อแก๊ส 5200 นาโนเมตร 3 /ชม. จุดไฟของหม้อไอน้ำบนหัวฉีดไอน้ำกล เพื่อควบคุมอุณหภูมิของไอน้ำร้อนยวดยิ่งมีการติดตั้ง 3 ขั้นตอนของการฉีดคอนเดนเสทของตัวเอง

หัวเผา HF-TsKB-VTI-TKZ เป็นหัวเผาลมร้อนแบบกระแสคู่และประกอบด้วยตัวเครื่อง 2 ส่วนของเครื่องหมุนวนตามแนวแกน (ส่วนกลาง) และส่วนที่ 1 ของหัวหมุนลมสัมผัส (อุปกรณ์ต่อพ่วง) ซึ่งเป็นท่อติดตั้งส่วนกลาง สำหรับหัวเตาน้ำมันและหัวเทียน ท่อจ่ายแก๊ส ลักษณะทางเทคนิคการออกแบบหลัก (การออกแบบ) ของเตา KhF-TsKB-VTI-TKZ แสดงไว้ในตาราง หนึ่ง.

ตารางที่ 1.

ข้อกำหนดการออกแบบพื้นฐาน (การออกแบบ)หัวเตา HF-TsKB-VTI-TKZ:

แรงดันแก๊ส kPa
ปริมาณการใช้ก๊าซต่อหัวเผา nm 3 / h
พลังงานความร้อนของหัวเตา MW
ความต้านทานเส้นทางก๊าซที่โหลดพิกัด mm w.c. ศิลปะ.
ความต้านทานเส้นทางลมที่โหลดพิกัด mm w.c. ศิลปะ.
ขนาดโดยรวม mm	3452x3770x3080
ส่วนทางออกทั้งหมดของช่องลมร้อน m 2
ส่วนทางออกทั้งหมดของท่อก๊าซ ม. 2

ลักษณะของทิศทางการบิดของอากาศในหัวเผา HF-TsKB-VTI-TKZ แสดงในรูปที่ 1. โครงร่างของกลไกการบิดแสดงในรูปที่ 2. เลย์เอาต์ของท่อจ่ายก๊าซในหัวเผาแสดงในรูปที่ 3.

รูปที่ 1 แบบแผนของการกำหนดหมายเลขหัวเผา, อากาศหมุนวนในหัวเผาและตำแหน่งของหัวเผา KhF-TsKB-VTI-TKZ ที่ผนังด้านหน้าของเตาเผาของหม้อไอน้ำ TGM-84A หมายเลข 4.5 NkCHP-1

รูปที่ 2 แบบแผนของกลไกสำหรับการบิดอากาศในหัวเผา KhF-TsKB-VTI-TKZ ของหม้อไอน้ำ TGM-84A NkCHP-1

กล่องลมร้อนในหัวเตาแบ่งออกเป็นสองสาย มีการติดตั้งเครื่องหมุนวนตามแนวแกนในช่องภายใน และติดตั้งเครื่องหมุนวนในแนวแกนแบบปรับได้ในช่องทางสัมผัสบริเวณรอบข้าง

รูปที่ 3 แผนผังตำแหน่งของท่อจ่ายก๊าซ ในเตาเผา KhF-TsLB-VTI-TKZ ของหม้อไอน้ำ TGM-84A NkCHP-1

ในระหว่างการทดลอง ก๊าซ Urengoy ถูกเผาด้วยค่าความร้อน 8015 kcal/m 3 เทคนิคการวิจัยเชิงทดลองนั้นใช้วิธีการแบบไม่สัมผัสเพื่อวัดฟลักซ์ความร้อนที่ตกกระทบจากไฟฉาย ในการทดลอง ค่าความร้อนที่ตกกระทบจากคบเพลิงบนหน้าจอ qการหยดถูกวัดด้วยเรดิโอมิเตอร์ที่สอบเทียบในห้องปฏิบัติการ

การวัดผลิตภัณฑ์การเผาไหม้ที่ไม่เรืองแสงในเตาเผาหม้อไอน้ำดำเนินการในลักษณะที่ไม่สัมผัสโดยใช้เครื่องตรวจวัดรังสีชนิด RAPIR ซึ่งแสดงอุณหภูมิการแผ่รังสี ข้อผิดพลาดในการวัดอุณหภูมิที่แท้จริงของผลิตภัณฑ์ที่ไม่เรืองแสงที่ทางออกจากเตาเผาที่ 1100 ° C โดยวิธีการฉายรังสีสำหรับการสอบเทียบ RK-15 ด้วยวัสดุเลนส์ที่ทำจากควอตซ์ประมาณ ± 1.36%

โดยทั่วไป นิพจน์สำหรับค่าท้องถิ่นของฟลักซ์ความร้อนที่ตกกระทบจากไฟฉายบนหน้าจอ qหยดสามารถแสดงเป็นฟังก์ชันของอุณหภูมิเปลวไฟจริงได้ ตู่ f ในห้องเผาไหม้และการแผ่รังสีของคบเพลิง α f ตามกฎของ Stefan-Boltzmann:

qเบาะ = 5.67 ´ 10 -8 α f ตู่ฉ 4, W / m 2,

ที่ไหน: ตู่ f คืออุณหภูมิของผลิตภัณฑ์การเผาไหม้ในไฟฉาย K. ระดับความสว่างของการแผ่รังสีของคบเพลิง α λ​f = 0.8 ถูกนำมาตามคำแนะนำ

กราฟของการพึ่งพาอิทธิพลของภาระไอน้ำต่อคุณสมบัติการแผ่รังสีของเปลวไฟแสดงไว้ในรูปที่ 4. วัดที่ความสูง 5.5 ม. ผ่านช่องหมายเลข 1 และหมายเลข 2 ของตะแกรงด้านซ้าย จากกราฟจะเห็นได้ว่าเมื่อโหลดไอน้ำของหม้อไอน้ำเพิ่มขึ้น ค่าฟลักซ์ความร้อนที่ตกลงมาจากไฟฉายในบริเวณหน้าจอด้านหลังก็เพิ่มขึ้นอย่างมาก เมื่อวัดผ่านช่องที่อยู่ติดกับผนังด้านหน้ามากขึ้น ค่าที่ตกจากคบเพลิงไปที่หน้าจอการไหลของความร้อนจะเพิ่มขึ้นด้วยการเพิ่มภาระ อย่างไรก็ตาม เมื่อเปรียบเทียบกับฟลักซ์ความร้อนที่หน้าจอด้านหลัง ในแง่ของค่าสัมบูรณ์ ฟลักซ์ความร้อนในบริเวณหน้าจอด้านหน้าสำหรับการบรรทุกหนักจะเฉลี่ย 2 ... 2.5 เท่าต่ำกว่า

รูปที่ 4. การกระจายความร้อนของเหตุการณ์ q เบาะ ตามความลึกของเตาเผา ขึ้นอยู่กับความจุไอน้ำ D ตามการวัดผ่านช่อง 1, 2 ชั้นที่ 1 ที่ระดับ 5.5 ม. ตามผนังด้านซ้ายของเตาเผาสำหรับหม้อไอน้ำ TGM-84A หมายเลข 4 NkCHP-1 ที่การหมุนของอากาศสูงสุดในตำแหน่งใบมีดในหัวเผา Z (ระยะห่างระหว่างช่องที่ 1 และ 2 คือ 6.0 ม. ด้วยความลึกรวมของเตา 7.4 ม.):

ในรูป รูปที่ 5 แสดงกราฟการกระจายของฟลักซ์ความร้อนตกกระทบ q ตกตามความลึกของเตาหลอม ขึ้นอยู่กับความจุไอน้ำ D k ตามการวัดผ่านช่องระบายอากาศหมายเลข 6 และหมายเลข 7 ของชั้นที่ 2 ที่ระดับความสูงของ 9.9 ม. ตามผนังด้านซ้ายของเตาเผาสำหรับหม้อไอน้ำ TGM-84A หมายเลข 4 NKTES ที่การบิดสูงสุดของอากาศในตำแหน่งใบมีดในเตา 3 เมื่อเปรียบเทียบกับความร้อนที่เกิดขึ้นตามการวัดผ่านช่องหมายเลข 1 และ ลำดับที่ 2 ของชั้นแรก

รูปที่ 5. การกระจายความร้อนของอุบัติการณ์ q เบาะ ตามความลึกของเตาหลอม ขึ้นอยู่กับความจุไอน้ำ D ตามการวัดผ่านช่องหมายเลข 6 และหมายเลข 7 ของชั้นที่ 2 ที่ระดับความสูง 9.9 ม. ตามผนังด้านซ้ายของเตาเผาสำหรับหม้อไอน้ำ TGM-84A หมายเลข 4 ของ NKTEC ที่การหมุนของอากาศสูงสุดในตำแหน่งใบมีดในหัวเผา H เมื่อเปรียบเทียบกับความร้อนที่เกิดขึ้นตามการวัดผ่านช่องหมายเลข 1 และ หมายเลข 2 ของชั้นแรก (ระยะห่างระหว่างช่องที่ 6 และ 7 เท่ากับ 5.5 ม. โดยมีความลึกของเตาหลอมรวม 7.4 ม.):

การกำหนดตำแหน่งของเครื่องเป่าลมในหัวเผาที่ใช้ในงานนี้:

Z - บิดสูงสุด, O - ไม่บิด, อากาศไปโดยไม่บิด

ดัชนี c คือเกลียวกลาง ดัชนี p คือเกลียวหลักส่วนปลาย

การไม่มีดัชนีหมายถึงตำแหน่งเดียวกันของใบมีดสำหรับการบิดตรงกลางและรอบนอก (ทั้งบิดในตำแหน่ง O หรือบิดทั้งสองในตำแหน่ง Z)

จากรูป รูปที่ 5 แสดงว่าค่าฟลักซ์ความร้อนสูงสุดจากไฟฉายไปยังพื้นผิวทำความร้อนหน้าจอนั้นเกิดขึ้น ตามการวัดผ่านช่องหมายเลข 6 ของชั้นสอง ใกล้กับผนังด้านหลังของเตาเผามากที่สุดที่ประมาณ 9.9 ม. ที่ เครื่องหมาย 9.9 ม. ตามการวัดผ่านช่องหมายเลข 6 ฟลักซ์ความร้อนที่เพิ่มขึ้นจากคบเพลิงจะเกิดขึ้นที่อัตรา 2 kW/m2 สำหรับทุก ๆ 10 t/h ที่เพิ่มขึ้นของปริมาณไอน้ำ ในขณะที่สำหรับหัวเผาหมายเลข kW / m 2 สำหรับทุก ๆ 10 t / h การเพิ่มขึ้นของปริมาณไอน้ำ

การไหลของความร้อนที่ตกลงมาจากคบเพลิงไปที่หน้าจอด้านหลังตามการวัดผ่านช่องหมายเลข 1 ที่ระดับ 5.5 ม. ของชั้นแรกด้วยการเพิ่มภาระของหม้อไอน้ำ TGM-84A หมายเลข เพิ่มขึ้น ความร้อนฟลักซ์ใกล้จอด้านหลังที่ประมาณ 9.9 ม.

ความหนาแน่นสูงสุดของการแผ่รังสีความร้อนจากคบเพลิงไปยังหน้าจอด้านหลัง โดยวัดจากช่องหมายเลข 6 ที่ระดับ 9.9 ม. แม้ที่เอาต์พุตไอน้ำสูงสุดของหม้อต้ม TGM-84A หมายเลข ) โดยเฉลี่ยแล้วสูงขึ้น 23% จนถึงค่าความหนาแน่นของรังสีจากคบเพลิงที่หน้าจอด้านหลังที่ระดับ 5.5 ม. ตามการวัดผ่านช่องฟักหมายเลข 1

ฟลักซ์ความร้อนที่ได้จากการวัดที่ระดับ 9.9 ม. ผ่านช่องหมายเลข 7 ของชั้นที่สอง (ใกล้กับหน้าจอมากที่สุด) โดยเพิ่มภาระไอน้ำของหม้อไอน้ำ TGM-84A หมายเลข อากาศบิดในเตา (ตำแหน่งของใบมีดบิด H) ทุก ๆ 10 ตันต่อชั่วโมง เพิ่มขึ้น 2 kW / m 2 เช่นในกรณีข้างต้น ตามการวัดผ่านช่องหมายเลข 6 ใกล้กับหน้าจอด้านหลังมากที่สุดที่ประมาณ 9.9 ม.

การเพิ่มขึ้นของค่าความร้อนที่ลดลงตามการวัดผ่านช่องหมายเลข 7 ของชั้นที่สองที่ระดับ 9.9 ม. เกิดขึ้นกับการเพิ่มขึ้นของภาระไอน้ำของหม้อไอน้ำ TGM-84A หมายเลข 4 ของ NCTPP จาก 230 ตัน/ชม. เป็น 420 ตัน/ชม. ทุกๆ 10 ตัน/ชม. ในอัตรา 4.7 kW / m 2 ซึ่งช้ากว่า 2.35 เท่าเมื่อเปรียบเทียบกับการเติบโตของฟลักซ์ความร้อนที่ตกลงมาจากไฟฉาย ตามการวัด ทะลุช่อง 2 ได้ประมาณ 5.5 ม.

การวัดฟลักซ์ความร้อนที่ตกลงมาจากไฟฉายผ่านช่องหมายเลข 7 ที่ระดับ 9.9 ม. ที่ค่าโหลดไอน้ำของหม้อไอน้ำ 420 ตันต่อชั่วโมง เกือบจะตรงกับค่าที่ได้รับระหว่างการวัดผ่านช่องหมายเลข 2 ที่ ระดับ 5.5 ม. สำหรับสภาวะการหมุนของอากาศสูงสุดในหัวเผา (ตำแหน่งของใบมีดบิด H) ของหม้อไอน้ำ TGM-84A หมายเลข 4 ของ NKTES

บทสรุป

1. อิทธิพลของการเปลี่ยนแปลงการบิดของอากาศในแนวแกน (ส่วนกลาง) ในหัวเผาที่มีต่อค่าความร้อนที่ไหลออกจากหัวไฟ เมื่อเปรียบเทียบกับการเปลี่ยนแปลงการบิดในแนวสัมผัสของอากาศในหัวเผา มีขนาดเล็กและสังเกตเห็นได้ชัดเจนกว่าที่ ระดับ 5.5 ม. ตามมาตรา 2

2. การไหลสูงสุดที่วัดได้เกิดขึ้นเมื่อไม่มีการหมุนของอากาศสัมผัส (อุปกรณ์ต่อพ่วง) ในหัวเผาและมีจำนวน 362.7 kW / m 2 วัดผ่านช่องหมายเลข 6 ที่ระดับ 9.9 ม. ที่โหลด 400 t / h ค่าความร้อนฟลักซ์จากคบเพลิงในช่วง 360 ... 400 kW/m 2 เป็นอันตรายเมื่อใช้งานเตาเผาด้วยการโยนคบเพลิงโดยตรงไปยังผนังเตาจากด้านการเผาไหม้เนื่องจากการค่อยๆ ทำลาย ของเยื่อบุชั้นใน

บรรณานุกรม:

1. กองทหารรักษาการณ์ T.R. การแผ่รังสีไพโรเมทรี – M.: Mir, 1964, 248 น.
2. Gordov A.N. พื้นฐานของ pyrometry - ม.: โลหะวิทยา 2507 471 หน้า
3. Taimarov M.A. การประชุมเชิงปฏิบัติการในห้องปฏิบัติการในหลักสูตร "โรงงานหม้อไอน้ำและเครื่องกำเนิดไอน้ำ" ตำราคาซาน KSEU 2002, 144 p.
4. Taimarov M.A. ศึกษาประสิทธิภาพของสิ่งอำนวยความสะดวกด้านพลังงาน - คาซาน: คาซาน. สถานะ พลังงาน un-t, 2554. 110 น.
5. Taimarov M.A. การฝึกปฏิบัติที่ CHP - คาซาน: คาซาน. สถานะ พลังงาน un-t, 2546., 90 น.
6. ตัวรับความร้อนของรังสี การดำเนินการของการประชุม All-Union Symposium ครั้งที่ 1 Kyiv, Naukova Dumka, 1967. 310 น.
7. Shubin E.P. , Livin B.I. การออกแบบโรงบำบัดความร้อนสำหรับโรงไฟฟ้าพลังความร้อนและโรงต้มน้ำ - M.: Energia, 1980. 494 p.
8. Trasition Metal Pyrite Dichaicogenides: การสังเคราะห์แรงดันสูงและความสัมพันธ์ของคุณสมบัติ / T.A. บิเธอร์, อาร์.ไอ. บูชาร์ด, W.H. คลาวด์และคณะ // อินท. เคมี. - 2511 - V. 7. - หน้า 2208–2220

0

โครงการหลักสูตร

การตรวจสอบการคำนวณความร้อนของหน่วยหม้อไอน้ำ TGM-84 ยี่ห้อ E420-140-565

การมอบหมายโครงการรายวิชา……………………………………………………………………

1. คำอธิบายโดยย่อของโรงงานหม้อไอน้ำ..……………………………………..…

• ห้องเผาไหม้……………………………………………………………..……..
• อุปกรณ์อินทราดรัม …………………………………….…….…
• ฮีทเตอร์ซุปเปอร์ฮีทเตอร์……………………………………………………..……..
  • ซุปเปอร์ฮีทเตอร์รังสี…………………………..……….
  • ฮีทเตอร์ติดเพดาน……………………………..……….
  • หน้าจอซุปเปอร์ฮีทเตอร์……………………………..…………
  • ฮีทเตอร์ฮีทเตอร์แบบพาความร้อน…………………………..……….
• เครื่องประหยัดน้ำ……………………………………………………………
• เครื่องทำความร้อนแบบหมุนเวียนอากาศ……………………………………….
• การทำความสะอาดพื้นผิวทำความร้อน……………………………………………..

1. การคำนวณหม้อไอน้ำ……………………………………………………………….………

2.1. องค์ประกอบเชื้อเพลิง…………………………………………………………….………

2.2. การคำนวณปริมาตรและเอนทาลปีของผลิตภัณฑ์การเผาไหม้…………………………

2.3. ประมาณการสมดุลความร้อนและการสิ้นเปลืองเชื้อเพลิง…………………………….

2.4. การคำนวณห้องเผาไหม้………………………………………………..…………

2.5. การคำนวณ superheaters ของหม้อไอน้ำ……………………………………………..

2.5.1 การคำนวณ superheater แบบติดผนัง………………………….…….

2.5.2. การคำนวณ superheater ติดเพดาน……………………..……….

2.5.3. การคำนวณ superheater หน้าจอ……………………….………

2.5.4. การคำนวณ superheater หมุนเวียน…………………..……….

2.6. บทสรุป…………………………………………………………………..

1. บรรณานุกรม……………………………………………….

ออกกำลังกาย

จำเป็นต้องทำการตรวจสอบการคำนวณความร้อนของหน่วยหม้อไอน้ำ TGM-84 ของแบรนด์ E420-140-565

ในการตรวจสอบการคำนวณความร้อน ตามการออกแบบและขนาดของหม้อไอน้ำสำหรับโหลดและประเภทของเชื้อเพลิงที่กำหนด อุณหภูมิของน้ำ ไอน้ำ อากาศ และก๊าซที่ขอบเขตระหว่างพื้นผิวทำความร้อนแต่ละส่วน ประสิทธิภาพ ปริมาณการใช้เชื้อเพลิง อัตราการไหล และกำหนดความเร็วของไอน้ำ อากาศ และก๊าซไอเสีย

การคำนวณการตรวจสอบดำเนินการเพื่อประเมินประสิทธิภาพและความน่าเชื่อถือของหม้อไอน้ำเมื่อทำงานกับเชื้อเพลิงที่กำหนด ระบุมาตรการที่จำเป็นในการสร้างใหม่ เลือกอุปกรณ์เสริม และรับวัตถุดิบสำหรับการคำนวณ: แอโรไดนามิก ไฮดรอลิก อุณหภูมิโลหะ ความแข็งแรงของท่อ เถ้าในท่อ อัตราการสึกหรอ การกัดกร่อน ฯลฯ .

ข้อมูลเบื้องต้น:

1. กำลังไอน้ำสูงสุด D 420 ตัน/ชม.
2. อุณหภูมิน้ำป้อน t pv 230 °C
3. อุณหภูมิไอน้ำร้อนยวดยิ่ง 555°С
4. แรงดันไอน้ำร้อนยวดยิ่ง 14 MPa
5. แรงดันใช้งานในดรัมหม้อไอน้ำ 15.5 MPa
6. อุณหภูมิอากาศเย็น 30°C
7. อุณหภูมิก๊าซไอเสีย 130…160°С
8. ท่อส่งก๊าซธรรมชาติ Nadym-Punga-Tura-Sverdlovsk-Chelyabinsk
9. มูลค่าความร้อนสุทธิ 35590 kJ / m 3
10. ปริมาณเตา 1800m 3
11. เส้นผ่านศูนย์กลางท่อสกรีน 62*6 mm
12. ระยะห่างท่อสกรีน 60 มม.
13. เส้นผ่านศูนย์กลางท่อเกียร์ 36*6
14. ตำแหน่งของท่อของด่านถูกเซ
15. ระยะห่างตามขวางของท่อของกระปุกเกียร์ S 1 120 mm
16. ระยะพิทช์ตามยาวของท่อกระปุกเกียร์ S 2 60 mm
17. เส้นผ่านศูนย์กลางท่อ ShPP 33*5 mm
18. เส้นผ่านศูนย์กลางท่อ PPP 54*6 mm
19. พื้นที่โล่งสำหรับทางผ่านของผลิตภัณฑ์เผาไหม้ 35.0 mm

1. วัตถุประสงค์ของหม้อไอน้ำ TGM-84 และพารามิเตอร์หลัก

ชุดหม้อไอน้ำของซีรีส์ TGM-84 ออกแบบมาเพื่อผลิตไอน้ำแรงดันสูงโดยการเผาน้ำมันเชื้อเพลิงหรือก๊าซธรรมชาติ

1. คำอธิบายสั้น ๆ ของหม้อไอน้ำ

หม้อไอน้ำทั้งหมดของซีรีส์ TGM-84 มีเลย์เอาต์รูปตัวยูและประกอบด้วยห้องเผาไหม้ซึ่งเป็นท่อก๊าซจากน้อยไปมาก และเพลาพาความร้อนต่ำ เชื่อมต่อที่ส่วนบนด้วยท่อก๊าซแนวนอน

ตะแกรงกันการระเหยและฮีทเตอร์ฮีทเตอร์แบบแผ่รังสีที่ผนังติดตั้งอยู่ในห้องเผาไหม้ ในส่วนบนของเตาหลอม (และการดัดแปลงบางอย่างของหม้อไอน้ำและในปล่องควันแนวนอน) มีฮีตเตอร์หน้าจอ ในเพลาพาความร้อนซูเปอร์ฮีทเตอร์แบบพาความร้อนและตัวประหยัดน้ำจะถูกจัดวางเป็นชุด (ตามแนวก๊าซ) เพลาพาหลังจากฮีทฮีทแบบพาความร้อนถูกแบ่งออกเป็นท่อก๊าซสองท่อ ซึ่งแต่ละท่อจะมีเครื่องประหยัดน้ำหนึ่งสตรีม ด้านหลังเครื่องประหยัดน้ำท่อแก๊สจะเลี้ยวในส่วนล่างซึ่งมีบังเกอร์สำหรับเถ้าและยิง เครื่องทำความร้อนแบบหมุนเวียนอากาศแบบหมุนเวียนได้รับการติดตั้งไว้ด้านหลังเพลาหมุนเวียนภายนอกอาคารหม้อไอน้ำ

1.1. ห้องเตา

ห้องเผาไหม้มีรูปร่างเป็นแท่งปริซึมและในแผนผังเป็นรูปสี่เหลี่ยมผืนผ้าที่มีขนาด 6016x14080 มม. ผนังด้านข้างและด้านหลังของห้องเผาไหม้ของหม้อไอน้ำทุกประเภทถูกป้องกันโดยท่อระเหยที่มีขนาดเส้นผ่านศูนย์กลาง 60x6 มม. โดยมีระยะห่าง 64 มม. ทำจากเหล็ก 20 ฮีทเตอร์แบบกระจายความร้อนถูกวางไว้ที่ผนังด้านหน้าซึ่งมีการออกแบบ อธิบายไว้ด้านล่าง หน้าจอไฟสองดวงแบ่งห้องเผาไหม้ออกเป็นสองเตากึ่งเตา หน้าจอแสงสองดวงประกอบด้วยแผงสามแผ่นและประกอบขึ้นจากท่อที่มีขนาดเส้นผ่าศูนย์กลาง 60x6 มม. (เหล็ก 20) แผงแรกประกอบด้วยท่อ 26 ท่อที่มีระยะห่าง 64 มม. ระหว่างท่อ แผงที่สอง - จากท่อยี่สิบแปดท่อที่มีระยะห่างระหว่างท่อ 64 มม. แผงที่สาม - จากท่อยี่สิบเก้าระยะระยะห่างระหว่างท่อคือ 64 มม. ตัวสะสมอินพุตและเอาต์พุตของหน้าจอแสงสองเท่าทำจากท่อที่มีขนาดเส้นผ่าศูนย์กลาง 273x32 มม. (เหล็ก 20) หน้าจอสองแสงถูกระงับจากโครงสร้างโลหะของเพดานโดยใช้แท่งและมีความสามารถในการเคลื่อนที่ด้วยการขยายตัวทางความร้อน เพื่อให้ความดันเท่ากันทั่วทั้งกึ่งเตาหลอม หน้าจอความสูงสองเท่าจะมีหน้าต่างที่ประกอบขึ้นจากท่อ

ตะแกรงด้านข้างและด้านหลังมีโครงสร้างเหมือนกันสำหรับหม้อไอน้ำ TGM-84 ทุกประเภท หน้าจอด้านข้างในส่วนล่างสร้างแนวลาดด้านล่างของกรวยเย็นโดยมีความเอียง 15 0 ไปทางแนวนอน ด้านการเผาไหม้ท่อเตาถูกปกคลุมด้วยชั้นของอิฐไฟร์เคลย์และชั้นของมวลโครไมต์ ในส่วนบนและส่วนล่างของห้องเผาไหม้ ตะแกรงด้านข้างและด้านหลังเชื่อมต่อกับตัวสะสมที่มีขนาดเส้นผ่าศูนย์กลาง 219x26 มม. และ 219x30 มม. ตามลำดับ ตัวสะสมด้านบนของหน้าจอด้านหลังทำจากท่อที่มีขนาดเส้นผ่าศูนย์กลาง 219x30 มม. ส่วนล่างทำจากท่อที่มีขนาดเส้นผ่าศูนย์กลาง 219x26 มม. วัสดุของตัวรวบรวมหน้าจอเป็นเหล็ก 20 น้ำประปาไปยังตัวสะสมหน้าจอจะดำเนินการโดยท่อที่มีขนาดเส้นผ่าศูนย์กลาง 159x15 มม. และ 133x13 มม. ส่วนผสมของไอน้ำและไอน้ำจะถูกลบออกโดยท่อที่มีขนาดเส้นผ่าศูนย์กลาง 133x13 มม. ท่อสกรีนติดกับคานของโครงหม้อไอน้ำเพื่อป้องกันการโก่งตัวเข้าไปในเตาเผา แผงของหน้าจอด้านข้างและหน้าจอแสงสองระดับมีตัวยึดสี่ระดับ แผงของหน้าจอด้านหลังมีสามระดับ การระงับแผงหน้าจอการเผาไหม้ทำได้โดยใช้แท่งและช่วยให้สามารถเคลื่อนที่ในแนวตั้งของท่อได้

ระยะห่างท่อในแผงจะดำเนินการโดยแท่งเชื่อมที่มีขนาดเส้นผ่าศูนย์กลาง 12 มม. ยาว 80 มม. วัสดุเป็นเหล็ก 3kp

เพื่อลดผลกระทบของความร้อนที่ไม่สม่ำเสมอต่อการไหลเวียน หน้าจอทั้งหมดของห้องเผาไหม้จะถูกแบ่งส่วน: ท่อที่มีตัวสะสมจะทำในรูปแบบของแผงซึ่งแต่ละอันเป็นวงจรหมุนเวียนแยกต่างหาก เตาไฟมีทั้งหมดสิบห้าแผง: หน้าจอด้านหลังมีหกแผง ไฟสองดวงและหน้าจอด้านข้างแต่ละบานมีสามแผง แผงกั้นด้านหลังแต่ละแผงประกอบด้วยท่อระเหย 35 ท่อ ท่อน้ำ 3 ท่อ และท่อระบาย 3 ท่อ แผงกั้นด้านข้างแต่ละแผงประกอบด้วยท่อระเหยสามสิบเอ็ดท่อ

ในส่วนบนของห้องเผาไหม้มีส่วนยื่นออกมา (เข้าไปในความลึกของเตาเผา) ที่เกิดขึ้นจากท่อของตะแกรงด้านหลัง ซึ่งช่วยให้การชะล้างส่วนหน้าจอของเครื่องทำความร้อนพิเศษด้วยก๊าซไอเสียดีขึ้น

1.2. อุปกรณ์อินทราดรัม

1 - กล่องกระจาย; 2 - กล่องพายุไซโคลน; 3 - กล่องระบายน้ำ; 4 - พายุไซโคลน; 5 - พาเลท; 6 - ท่อระบายน้ำฉุกเฉิน; 7 - ตัวสะสมฟอสเฟต; 8 - ตัวสะสมความร้อนด้วยไอน้ำ; 9 - แผ่นฝ้าเพดานพรุน; 10 - ท่อป้อน; 11 - แผ่นฟอง

หม้อไอน้ำ TGM-84 นี้ใช้รูปแบบการระเหยแบบสองขั้นตอน ถังซักเป็นช่องสะอาดและเป็นขั้นตอนแรกของการระเหย ดรัมมีเส้นผ่านศูนย์กลางภายใน 1600 มม. และทำจากเหล็ก 16GNM ความหนาของผนังดรัม 89 มม. ความยาวของส่วนทรงกระบอกของดรัมคือ 16200 มม. ความยาวทั้งหมดของดรัมคือ 17990 มม.

ขั้นตอนที่สองของการระเหยคือพายุไซโคลนระยะไกล

ส่วนผสมของไอน้ำและไอน้ำผ่านท่อนำไอน้ำเข้าสู่ถังต้มน้ำ - ลงในกล่องกระจายของไซโคลน พายุไซโคลนแยกไอน้ำออกจากน้ำ น้ำจากพายุไซโคลนจะถูกระบายลงในถาด และไอน้ำที่แยกจากกันจะเข้าสู่ใต้เครื่องซักผ้า

การล้างด้วยไอน้ำจะดำเนินการในชั้นของน้ำป้อนซึ่งรองรับบนแผ่นที่มีรูพรุน ไอน้ำไหลผ่านรูในแผ่นกระดาษที่มีรูพรุน และฟองอากาศผ่านชั้นน้ำป้อน ปราศจากเกลือ

กล่องจ่ายน้ำตั้งอยู่เหนืออุปกรณ์ชำระล้างและมีรูที่ส่วนล่างสำหรับระบายน้ำออก

ระดับน้ำเฉลี่ยในถังซักอยู่ต่ำกว่าแกนเรขาคณิต 200 มม. สำหรับอุปกรณ์บ่งชี้น้ำ ระดับนี้ถือเป็นศูนย์ ระดับบนและล่างอยู่ต่ำกว่าระดับเฉลี่ย 75 ม. ตามลำดับ เพื่อป้องกันไม่ให้หม้อไอน้ำป้อนอาหารมากเกินไปในดรัมจึงติดตั้งท่อระบายน้ำฉุกเฉินซึ่งอนุญาตให้ปล่อยน้ำส่วนเกิน แต่ไม่เกินระดับเฉลี่ย

ในการบำบัดน้ำหม้อไอน้ำด้วยฟอสเฟตจะมีการติดตั้งท่อไว้ที่ส่วนล่างของถังซึ่งจะนำฟอสเฟตเข้าไปในถัง

ที่ด้านล่างของดรัมจะมีตัวสะสมสองตัวสำหรับให้ความร้อนด้วยไอน้ำของดรัม ในหม้อไอน้ำแบบใช้ไอน้ำสมัยใหม่ จะใช้สำหรับการเร่งการระบายความร้อนของดรัมเมื่อหยุดหม้อไอน้ำเท่านั้น การรักษาอัตราส่วนระหว่างอุณหภูมิของร่างกายของดรัม "บน-ล่าง" ทำได้โดยมาตรการของระบอบการปกครอง

1.3. ซุปเปอร์ฮีทเตอร์

พื้นผิวฮีทเตอร์ฮีทเตอร์บนหม้อไอน้ำทั้งหมดอยู่ในห้องเผาไหม้ ปล่องควันแนวนอน และเพลาพาความร้อน ตามลักษณะการดูดซับความร้อน ฮีทเตอร์ฮีทเตอร์แบ่งออกเป็นสองส่วน: การแผ่รังสีและการพาความร้อน

ส่วนการแผ่รังสีประกอบด้วยฮีทเตอร์ฮีทเตอร์แบบกระจายความร้อน (RTS) แบบติดผนัง ขั้นตอนแรกของหน้าจอ และส่วนหนึ่งของฮีทเตอร์แบบติดเพดานซึ่งอยู่เหนือห้องเผาไหม้

ส่วนการพาความร้อนประกอบด้วย - ส่วนหนึ่งของฮีทเตอร์หน้าจอ (ไม่ได้รับรังสีโดยตรงจากเตาเผา) ฮีทเตอร์บนเพดานและฮีทเตอร์ฮีทเตอร์แบบพาความร้อน

โครงร่างของฮีทเตอร์ฮีทเตอร์ทำขึ้นแบบดับเบิ้ลโฟลว์ด้วยการผสมไอน้ำซ้ำ ๆ กันในแต่ละกระแสและการถ่ายเทไอน้ำตามความกว้างของหม้อไอน้ำ

แผนผังของฮีทเตอร์ยิ่งยวด

1.3.1. เครื่องทำความร้อนด้วยรังสี

ในหม้อไอน้ำของซีรีส์ TGM-84 ท่อของฮีทเตอร์ฮีทเตอร์แบบกระจายจะป้องกันผนังด้านหน้าของห้องเผาไหม้ตั้งแต่ 2,000 มม. ถึง 24600 มม. และประกอบด้วยแผงหกแผ่นซึ่งแต่ละแผงเป็นวงจรอิสระ ท่อแผงมีเส้นผ่านศูนย์กลาง 42x5 มม. ทำจากเหล็ก 12Kh1MF ติดตั้งขั้นบันได 46 มม.

ในแต่ละแผงมีการลดท่อยี่สิบสองท่อส่วนที่เหลือกำลังยกขึ้น ท่อร่วมแผงทั้งหมดตั้งอยู่นอกบริเวณที่ให้ความร้อน ตัวสะสมส่วนบนถูกระงับจากโครงสร้างโลหะของเพดานโดยใช้แท่ง การยึดท่อในแผงจะดำเนินการโดยตัวเว้นวรรคและแท่งเชื่อม แผงฮีทเตอร์แบบกระจายความร้อนมีสายสำหรับติดตั้งหัวเผาและต่อสายสำหรับท่อระบายน้ำและช่องมองภาพ

1.3.2. ฮีทเตอร์ติดเพดาน

ฮีทเตอร์แบบติดเพดานตั้งอยู่เหนือห้องเผาไหม้ ปล่องควันแนวนอน และเพลาพาความร้อน เพดานถูกสร้างขึ้นบนหม้อไอน้ำทั้งหมดจากท่อที่มีขนาดเส้นผ่าศูนย์กลาง 32x4 มม. จำนวนสามร้อยเก้าสิบสี่ท่อวางด้วยขั้นตอน 35 มม. ยึดท่อเพดานดังนี้: แถบสี่เหลี่ยมถูกเชื่อมที่ปลายด้านหนึ่งกับท่อของฮีทเตอร์เพดานและอีกด้านหนึ่ง - กับคานพิเศษซึ่งถูกระงับด้วยความช่วยเหลือของแท่งกับโครงสร้างโลหะของเพดาน มีรัดแปดแถวตามความยาวของท่อเพดาน

1.3.3. เครื่องทำความร้อนหน้าจอ (SHPP)

มีการติดตั้งตะแกรงแนวตั้งสองประเภทบนหม้อไอน้ำของซีรีส์ TGM-84 หน้าจอรูปตัวยูที่มีขดลวดที่มีความยาวต่างกันและหน้าจอแบบรวมที่มีขดลวดที่มีความยาวเท่ากัน หน้าจอถูกติดตั้งไว้ที่ส่วนบนของเตาเผาและในหน้าต่างทางออกของเตาหลอม

บนหม้อไอน้ำที่ใช้น้ำมันมีการติดตั้งตะแกรงรูปตัวยูในหนึ่งหรือสองแถว หม้อไอน้ำน้ำมันก๊าซมีการติดตั้งหน้าจอแบบครบวงจรในสองแถว

ภายในหน้าจอรูปตัวยูแต่ละอันมีขดลวด 41 อันซึ่งติดตั้งด้วยขั้นบันได 35 มม. ในแต่ละแถวมีสิบแปดฉากโดยมีขั้นตอน 455 มม. ระหว่างหน้าจอ

ขั้นตอนระหว่างขดลวดภายในหน้าจอแบบรวมคือ 40 มม. แต่ละแถวมีการติดตั้งสามสิบหน้าจอ โดยแต่ละแถวมี 23 ขดลวด ระยะห่างของขดลวดในตะแกรงใช้หวีและที่หนีบ ในบางแบบ - โดยแท่งเชื่อม

ฮีทเตอร์หน้าจอถูกระงับจากโครงสร้างโลหะของเพดานโดยใช้แท่งที่เชื่อมเข้ากับหูของนักสะสม ในกรณีที่ตัวสะสมอยู่เหนืออีกตัวหนึ่งตัวสะสมล่างจะถูกระงับจากตัวบนและตัวหลังจะถูกระงับจากเพดานด้วยแท่ง

1.3.4. เครื่องทำความร้อนแบบพาความร้อน (KPP)

แบบแผนของ superheater หมุนเวียน (KPP)

สำหรับหม้อไอน้ำประเภท TGM-84 ฮีตเตอร์แบบพาความร้อนแบบแนวนอนตั้งอยู่ที่จุดเริ่มต้นของเพลาพาความร้อน superheater เป็นแบบ double-flow และแต่ละ flow จะตั้งอยู่อย่างสมมาตรสัมพันธ์กับแกนหม้อไอน้ำ

ช่วงล่างของแพ็คเกจของสเตจอินพุตของฮีทเตอร์ซุปเปอร์นั้นทำบนท่อแขวนของเพลาพาความร้อน

ระยะเอาท์พุต (ที่สอง) จะอยู่อันดับแรกในเพลาพาความร้อนตามท่อแก๊ส ขดลวดของขั้นตอนนี้ทำจากท่อที่มีขนาดเส้นผ่าศูนย์กลาง 38x6 มม. (เหล็ก 12Kh1MF) ด้วยขั้นตอนเดียวกัน ท่อร่วมขาเข้าที่มีขนาดเส้นผ่าศูนย์กลาง 219x30 มม. ท่อร่วมทางออกที่มีขนาดเส้นผ่าศูนย์กลาง 325x50 มม. (เหล็ก 12X1MF)

การติดตั้งและระยะห่างจะคล้ายกับระยะเข้า

ในหม้อไอน้ำบางรุ่น superheaters แตกต่างจากที่อธิบายไว้ข้างต้นในแง่ของขนาดมาตรฐานของท่อร่วมไอดีและทางออกและขั้นตอนในชุดคอยล์

1.4. ประหยัดน้ำ

เครื่องประหยัดน้ำตั้งอยู่ในเพลาหมุนเวียนซึ่งแบ่งออกเป็นสองท่อ ลำธารแต่ละสายของตัวประหยัดน้ำตั้งอยู่ในปล่องควันที่สอดคล้องกัน ก่อตัวเป็นลำธารสองสายที่เป็นอิสระคู่ขนานกัน

ตามความสูงของปล่องแต่ละปล่อง เครื่องประหยัดน้ำแบ่งออกเป็นสี่ส่วน ระหว่างนั้นมีช่องเปิดสูง 665 มม. (สำหรับหม้อไอน้ำบางช่อง ช่องเปิดมีความสูง 655 มม.) สำหรับงานซ่อมแซม

เครื่องประหยัดทำจากท่อที่มีเส้นผ่านศูนย์กลาง 25x3.3 มม. (เหล็ก 20) และท่อร่วมไอดีและทางออกทำด้วยเส้นผ่านศูนย์กลาง 219x20 มม. (เหล็ก 20)

แพ็คเกจประหยัดน้ำประกอบด้วยขดลวดหกทางคู่ 110 ชุด บรรจุภัณฑ์ถูกเซด้วยขั้นตอนตามขวาง S 1 =80 มม. และขั้นตอนตามยาว S 2 =35 มม.

คอยล์ประหยัดน้ำตั้งอยู่ขนานกับด้านหน้าหม้อไอน้ำ และตัวสะสมอยู่นอกปล่องควันที่ผนังด้านข้างของเพลาพาความร้อน

ระยะห่างของขดลวดในแพ็คเกจนั้นใช้ชั้นวางห้าแถวซึ่งแก้มที่โค้งมนซึ่งครอบคลุมขดลวดจากสองด้าน

ส่วนบนของเครื่องประหยัดน้ำตั้งอยู่บนคานสามลำที่อยู่ภายในปล่องควันและระบายความร้อนด้วยอากาศ ส่วนถัดไป (ส่วนที่สองตามการไหลของก๊าซ) ถูกระงับจากคานแช่เย็นที่กล่าวถึงข้างต้นโดยใช้ชั้นวางระยะไกล การติดตั้งและการระงับของสองส่วนล่างของตัวประหยัดน้ำจะเหมือนกับสองส่วนแรก

คานเย็นทำจากผลิตภัณฑ์รีดและหุ้มด้วยคอนกรีตป้องกันความร้อน จากด้านบน คอนกรีตหุ้มด้วยแผ่นโลหะที่ป้องกันคานจากการกระแทก

ขดลวดซึ่งอยู่ในทิศทางแรกของการเคลื่อนที่ของก๊าซไอเสียมีแผ่นบุโลหะที่ทำจากเหล็ก3 เพื่อป้องกันการสึกหรอจากการยิง

ตัวสะสมทางเข้าและทางออกของเครื่องประหยัดน้ำมีตัวรองรับที่เคลื่อนย้ายได้ 4 ตัวเพื่อชดเชยการเคลื่อนที่ของอุณหภูมิ

การเคลื่อนที่ของตัวกลางในเครื่องประหยัดน้ำเป็นแบบทวนกระแส

1.5. เครื่องทำความร้อนแบบหมุนเวียนอากาศ

สำหรับการทำความร้อนด้วยอากาศ หม้อต้มมีเครื่องทำความร้อนแบบหมุนเวียนอากาศสองเครื่อง РРВ-54

การออกแบบ RAH: มาตรฐาน ไร้กรอบ ฮีตเตอร์อากาศถูกติดตั้งบนฐานคอนกรีตเสริมเหล็กชนิดเฟรมพิเศษ และติดตั้งยูนิตเสริมทั้งหมดบนฮีตเตอร์อากาศ

น้ำหนักของโรเตอร์จะถูกส่งผ่านแบริ่งทรงกลมแรงขับซึ่งติดตั้งอยู่ที่ส่วนรองรับด้านล่างไปยังคานรับน้ำหนักในฐานรองรับสี่ตัว

ฮีตเตอร์อากาศเป็นโรเตอร์ที่หมุนอยู่บนเพลาแนวตั้งที่มีเส้นผ่านศูนย์กลาง 5400 มม. และสูง 2250 มม. อยู่ภายในตัวเรือนแบบตายตัว ฉากกั้นแนวตั้งแบ่งโรเตอร์ออกเป็น 24 ส่วน แต่ละส่วนแบ่งออกเป็น 3 ช่องโดยพาร์ติชั่นระยะไกลซึ่งบรรจุแผ่นเหล็กทำความร้อนไว้ แผ่นทำความร้อนที่รวบรวมในบรรจุภัณฑ์จะซ้อนกันเป็นสองชั้นตามความสูงของโรเตอร์ ชั้นบนเป็นชั้นแรกในเส้นทางของก๊าซ มันคือ "ส่วนที่ร้อน" ของโรเตอร์ ส่วนล่างคือ "ส่วนที่เย็น"

"ส่วนที่ร้อน" สูง 1200 มม. ทำจากแผ่นลูกฟูกสเปเซอร์ หนา 0.7 มม. พื้นผิวทั้งหมดของ "ส่วนที่ร้อน" ของอุปกรณ์ทั้งสองคือ 17896 m2 "ส่วนเย็น" สูง 600 มม. ทำจากแผ่นลูกฟูกสเปเซอร์ หนา 1.3 มม. พื้นผิวทำความร้อนทั้งหมดของ "ส่วนเย็น" ของการทำความร้อนคือ 7733 m2

ช่องว่างระหว่างตัวเว้นระยะโรเตอร์และชุดบรรจุภัณฑ์จะเต็มไปด้วยแผ่นบรรจุเพิ่มเติมแยกต่างหาก

ก๊าซและอากาศเข้าสู่โรเตอร์และถูกปล่อยออกจากมันผ่านท่อที่รองรับบนเฟรมพิเศษและเชื่อมต่อกับท่อสาขาของฝาครอบด้านล่างของเครื่องทำความร้อนด้วยอากาศ ฝาครอบพร้อมกับปลอกประกอบเป็นตัวทำความร้อนของอากาศ

ร่างกายที่มีฝาปิดด้านล่างวางอยู่บนส่วนรองรับที่ติดตั้งบนฐานและคานรับน้ำหนักของส่วนรองรับด้านล่าง ผิวแนวตั้งประกอบด้วย 8 ส่วน โดย 4 ส่วนเป็นส่วนรับน้ำหนัก

การหมุนของโรเตอร์ดำเนินการโดยมอเตอร์ไฟฟ้าที่มีกระปุกเกียร์ผ่านเฟืองตะเกียง ความเร็วในการหมุน - 2 รอบต่อนาที

ชุดบรรจุโรเตอร์จะผ่านเส้นทางก๊าซสลับกัน ความร้อนขึ้นจากก๊าซไอเสีย และเส้นทางอากาศที่ปล่อยความร้อนสะสมไปยังการไหลของอากาศ ในแต่ละช่วงเวลา 13 ส่วนจาก 24 ส่วนที่รวมอยู่ในเส้นทางก๊าซ และ 9 ส่วน - ในเส้นทางอากาศ และ 2 ส่วนถูกบล็อกโดยแผ่นปิดผนึกและปิดการใช้งานจากการทำงาน

เพื่อป้องกันการดูดอากาศ (การแยกก๊าซและการไหลของอากาศอย่างแน่นหนา) มีซีลแนวรัศมี ขอบรอบ และตรงกลาง ซีลเรเดียลประกอบด้วยแถบเหล็กแนวนอนจับจ้องอยู่ที่แผ่นกั้นเรเดียลของโรเตอร์ - แผ่นเคลื่อนที่ในแนวรัศมี แต่ละแผ่นยึดอยู่ที่ฝาครอบด้านบนและด้านล่างด้วยสลักเกลียวปรับสามตัว ช่องว่างในซีลจะถูกปรับโดยการยกและลดจาน

ซีลอุปกรณ์ต่อพ่วงประกอบด้วยหน้าแปลนโรเตอร์ซึ่งหมุนระหว่างการติดตั้งและแผ่นเหล็กหล่อที่เคลื่อนย้ายได้ แผ่นอิเล็กโทรดพร้อมกับไกด์จะจับจ้องอยู่ที่ฝาครอบด้านบนและด้านล่างของตัวเรือน RAH แผ่นอิเล็กโทรดถูกปรับด้วยสลักเกลียวปรับพิเศษ

ซีลเพลาภายในคล้ายกับซีลรอบข้าง ซีลเพลาภายนอกเป็นแบบกล่องบรรจุ

พื้นที่โล่งสำหรับทางเดินของก๊าซ: a) ใน "ส่วนเย็น" - 7.72 m2

b) ใน "ส่วนที่ร้อน" - 19.4 m2

พื้นที่โล่งสำหรับช่องระบายอากาศ: a) ใน "ส่วนที่ร้อน" - 13.4 m2

b) ใน "ส่วนเย็น" - 12.2 m2

1.6. การทำความสะอาดพื้นผิวทำความร้อน

การทำความสะอาดแบบช็อตใช้เพื่อทำความสะอาดพื้นผิวทำความร้อนและด้านล่าง

ในวิธีการฉีดทำความสะอาดพื้นผิวทำความร้อน จะใช้ช็อตเหล็กหล่อที่มีรูปร่างโค้งมนขนาด 3-5 มม.

สำหรับการทำงานปกติของวงจรทำความสะอาดช็อต ควรมีช็อตในถังประมาณ 500 กก.

เมื่อเปิดเครื่องพ่นอากาศ ความเร็วลมที่จำเป็นจะถูกสร้างขึ้นเพื่อยกกระสุนผ่านท่อนิวแมติกไปยังส่วนบนของเพลาพาความร้อนเข้าไปในกับดักกระสุน จากตัวดักจับกระสุน อากาศเสียจะถูกปล่อยสู่ชั้นบรรยากาศ และช็อตจะไหลผ่านไฟกะพริบรูปกรวย ฮอปเปอร์กลางที่มีตาข่ายลวด และผ่านตัวคั่นช็อตด้วยแรงโน้มถ่วงเข้าไปในรางช็อต

ในรางน้ำ ความเร็วของการไหลของกระสุนจะลดลงโดยใช้ชั้นวางแบบลาดเอียง หลังจากนั้นกระสุนจะตกลงบนตัวกระจายทรงกลม

หลังจากผ่านพื้นผิวที่จะทำความสะอาดแล้ว ช็อตที่ใช้แล้วจะถูกรวบรวมในบังเกอร์ที่ทางออกซึ่งมีการติดตั้งเครื่องแยกอากาศ เครื่องแยกใช้เพื่อแยกขี้เถ้าออกจากกระแสน้ำยิง และเพื่อให้ถังสะอาดด้วยความช่วยเหลือของอากาศที่เข้าสู่ปล่องควันผ่านเครื่องแยก

อนุภาคขี้เถ้าที่หยิบขึ้นมาโดยอากาศ กลับผ่านท่อไปยังโซนที่มีการเคลื่อนที่ของก๊าซไอเสียและถูกพัดพาออกไปนอกเพลาพาความร้อน ช็อตที่ทำความสะอาดจากขี้เถ้าจะถูกส่งผ่านไฟกะพริบของตัวคั่นและผ่านตาข่ายลวดของบังเกอร์ จากฮ็อปเปอร์ ช็อตจะถูกป้อนเข้าไปในท่อลำเลียงแบบนิวแมติกอีกครั้ง

ในการทำความสะอาดเพลาพาความร้อนได้ติดตั้ง 5 วงจรพร้อม 10 shot chutes

ปริมาณการยิงที่ยิงผ่านท่อทำความสะอาดจะเพิ่มขึ้นตามระดับการปนเปื้อนเริ่มต้นของลำแสงที่เพิ่มขึ้น ดังนั้น ในระหว่างการติดตั้ง เราควรพยายามลดช่วงเวลาระหว่างการทำความสะอาด ซึ่งช่วยให้ส่วนที่ค่อนข้างเล็กของช็อตเพื่อรักษาพื้นผิวให้สะอาด และดังนั้น ระหว่างการทำงานของยูนิตสำหรับทั้งบริษัท จะต้องมี ค่าสัมประสิทธิ์มลพิษขั้นต่ำ

ในการสร้างสุญญากาศในอีเจ็คเตอร์ จะใช้อากาศจากชุดหัวฉีดที่มีแรงดัน 0.8-1.0 atm และอุณหภูมิ 30-60 ° C

1. การคำนวณหม้อไอน้ำ

2.1. องค์ประกอบเชื้อเพลิง

2.2. การคำนวณปริมาตรและเอนทาลปีของอากาศและผลิตภัณฑ์การเผาไหม้

การคำนวณปริมาตรของอากาศและผลิตภัณฑ์การเผาไหม้แสดงไว้ในตารางที่ 1

การคำนวณเอนทัลปี:

1. เอนทาลปีของปริมาณอากาศที่ต้องการตามทฤษฎีคำนวณโดยสูตร

เอนทาลปีของอากาศ 1 ม. 3 อยู่ที่ไหน kJ / kg

เอนทาลปีนี้ยังสามารถพบได้ในตาราง XVI

1. เอนทาลปีของปริมาตรตามทฤษฎีของผลิตภัณฑ์การเผาไหม้คำนวณโดยสูตร

โดยที่เอนทาลปีของก๊าซไตรอะตอม 1 ม. 3 คือปริมาตรทางทฤษฎีของไนโตรเจน ปริมาตรตามทฤษฎีของไอน้ำ

เราพบเอนทาลปีนี้สำหรับช่วงอุณหภูมิทั้งหมดและป้อนค่าที่ได้รับในตารางที่ 2

1. เอนทาลปีของอากาศส่วนเกินคำนวณโดยสูตร

โดยที่สัมประสิทธิ์ของอากาศส่วนเกินอยู่ที่ไหนและพบได้ในตาราง XVII และ XX

1. เอนทาลปีของผลิตภัณฑ์การเผาไหม้ที่ > 1 คำนวณโดยสูตร

เราพบเอนทาลปีนี้สำหรับช่วงอุณหภูมิทั้งหมดและป้อนค่าที่ได้รับในตารางที่ 2

2.3. ประมาณการสมดุลความร้อนและการสิ้นเปลืองเชื้อเพลิง

2.3.1. การคำนวณการสูญเสียความร้อน

ปริมาณความร้อนทั้งหมดที่จ่ายให้กับชุดหม้อไอน้ำเรียกว่าความร้อนที่มีอยู่และแสดงไว้ ความร้อนที่ออกจากหม้อไอน้ำเป็นผลรวมของความร้อนที่มีประโยชน์และการสูญเสียความร้อนที่เกี่ยวข้องกับกระบวนการทางเทคโนโลยีในการผลิตไอน้ำหรือน้ำร้อน ดังนั้นสมดุลความร้อนของหม้อไอน้ำจึงมีรูปแบบ: \u003d Q 1 + Q 2 + Q 3 + Q 4 + Q 5 + Q 6

ที่ไหน - ความร้อนที่มีอยู่ kJ / m 3

Q 1 - ความร้อนที่มีประโยชน์ที่มีอยู่ในไอน้ำ kJ / kg

คำถามที่ 2 - การสูญเสียความร้อนด้วยก๊าซที่ส่งออก kJ / kg

Q 3 - การสูญเสียความร้อนจากการเผาไหม้ที่ไม่สมบูรณ์ของสารเคมี kJ / kg

Q 4 - การสูญเสียความร้อนจากการเผาไหม้ที่ไม่สมบูรณ์ทางกล kJ / kg

Q 5 - การสูญเสียความร้อนจากการทำความเย็นภายนอก kJ / kg

Q 6 - การสูญเสียความร้อนจากความร้อนทางกายภาพที่มีอยู่ในตะกรันที่ถูกลบออกรวมถึงการสูญเสียสำหรับแผงระบายความร้อนและคานที่ไม่รวมอยู่ในวงจรการไหลเวียนของหม้อไอน้ำ kJ / kg

สมดุลความร้อนของหม้อไอน้ำถูกรวบรวมโดยสัมพันธ์กับระบบการระบายความร้อนที่กำหนด และการสูญเสียความร้อนจะแสดงเป็นเปอร์เซ็นต์ของความร้อนที่มีอยู่:

การคำนวณการสูญเสียความร้อนแสดงไว้ในตารางที่ 3

หมายเหตุในตารางที่ 3:

H ux - เอนทาลปีของก๊าซไอเสีย กำหนดตามตารางที่ 2

H เย็น - พื้นผิวรับลำแสงของคานและแผง ม. 2 ;

Q ถึง - พลังที่มีประโยชน์ของหม้อไอน้ำ

2.3.2. การคำนวณประสิทธิภาพและการสิ้นเปลืองเชื้อเพลิง

ประสิทธิภาพของหม้อไอน้ำคืออัตราส่วนของความร้อนที่มีประโยชน์ต่อความร้อนที่มีอยู่ ไม่ได้ส่งความร้อนที่มีประโยชน์ทั้งหมดที่เกิดจากเครื่องไปยังผู้บริโภค หากประสิทธิภาพถูกกำหนดโดยความร้อนที่สร้างขึ้นจะเรียกว่ารวม หากถูกกำหนดโดยความร้อนที่ปล่อยออกมาก็จะเรียกว่าเน็ต

การคำนวณประสิทธิภาพและการสิ้นเปลืองเชื้อเพลิงแสดงไว้ในตารางที่ 3

ตารางที่ 1.

ค่าที่คำนวณได้		การกำหนด	มิติ		การคำนวณหรือเหตุผล
ปริมาณตามทฤษฎี จำเป็น เพื่อความสมบูรณ์ การเผาไหม้เชื้อเพลิง					0,0476(0,5*0+0,5*0++1,5*0+(1+4/4)*98,2+ +(2+6/4)*0,4+(3+8/4)*0,1+ +(4+10/4)*0,1+(5+12/4)*0,0+(6+14/4)*0,0)*0,005-0)
ทฤษฎี ปริมาณไนโตรเจน					0.79 9.725+0.01 1
ไตรอะตอม					*98,2+2*0,4+3*0,1+4* *0,1+5*0,0+6*0,0)
ทฤษฎี ปริมาณน้ำ					0,01(0+0+2*98,2+3*0,0,4+3*0,1+5*0,1+6*0,0+7*0++0,124*0)+0,0161*
ปริมาณน้ำ					2,14+0,0161(1,05-
ปริมาณไอเสีย					2.148+(1.05-1) 9.47
เศษส่วนปริมาตรของ triatomic		r RO 2 , r H 2 O
ความหนาแน่นของก๊าซแห้งที่ n.o.
มวลของผลิตภัณฑ์การเผาไหม้					G Г \u003d 0.7684 + (0/1000) + 1.306 1.05 9.47

ตารางที่ 2

พื้นผิวทำความร้อน	อุณหภูมิหลังจากพื้นผิวให้ความร้อน 0 С	H 0 B, kJ / m 3	H 0 G, kJ / m 3	H B g, kJ / m 3
ด้านบนของห้องเผาไหม้ a T \u003d 1.05 + 0.07 \u003d 1.12
ป้องกัน superheater, mne \u003d 1.12 + 0 \u003d 1.12
เครื่องทำความร้อนแบบหมุนเวียน, kpe \u003d 1.12 + 0.03 \u003d 1.15
ประหยัดน้ำ EC = 1.15+0.02=1.17
เครื่องทำความร้อน รองประธาน \u003d 1.17 + 0.15 + 0.15 \u003d 1.47

ตารางที่ 3

ค่าที่คำนวณได้	การกำหนด	มิติ		การคำนวณหรือเหตุผล	ผลลัพธ์
เอนทาลปีของปริมาตรตามทฤษฎีของอากาศเย็นที่อุณหภูมิ 30 0 C				ฉัน 0 =1.32145 30 9.47
ก๊าซไอเสียเอนทาลปี			รับที่อุณหภูมิ 150 0 C	เรายอมรับตามตารางที่ 2
สูญเสียความร้อนจากการเผาไหม้ที่ไม่สมบูรณ์ทางกล				เมื่อเผาไหม้ก๊าซไม่มีการสูญเสียจากการเผาไหม้ที่ไม่สมบูรณ์ทางกล
ความร้อนที่ใช้ได้ต่อ 1 กก. เชื้อเพลิงโดย
การสูญเสียความร้อนด้วยก๊าซไอเสีย				q 2 \u003d [(2902.71-1.47 * 375.42) *
สูญเสียความร้อนจากความเย็นภายนอก				เรากำหนดจากรูปที่ 5.1.
สูญเสียความร้อนจากการเผาไหม้ที่ไม่สมบูรณ์ของสารเคมี				กำหนดตามตารางXX
ประสิทธิภาพขั้นต้น			ชั่วโมง br \u003d 100 - (q 2 + q 3 + q 4 + q 5)	ชั่วโมง br \u003d 100 - (6.6 + 0.07 + 0 + 0.4)
ปริมาณการใช้เชื้อเพลิงโดย (5-06) และ (5-19)				ใน pg = (/) 100
ปริมาณการใช้เชื้อเพลิงโดยประมาณตาม (4-01)				B p \u003d 9.14 * (1-0 / 100)

2.4. การคำนวณความร้อนของห้องเผาไหม้

2.4.1 การกำหนดลักษณะทางเรขาคณิตของเตาหลอม

เมื่อออกแบบและใช้งานโรงต้มน้ำ การคำนวณการตรวจสอบอุปกรณ์เตาหลอมมักจะทำบ่อยที่สุด เมื่อตรวจสอบการคำนวณของเตาเผาตามแบบจำเป็นต้องกำหนด: ปริมาตรของห้องเผาไหม้, ระดับของการป้องกัน, พื้นที่ผิวของผนังและพื้นที่ของการแผ่รังสี- รับพื้นผิวทำความร้อนตลอดจนลักษณะโครงสร้างของท่อสกรีน (เส้นผ่านศูนย์กลางท่อ ระยะห่างระหว่างแกนของท่อ)

การคำนวณลักษณะทางเรขาคณิตแสดงไว้ในตารางที่ 4 และ 5

ตารางที่ 4

ค่าที่คำนวณได้	การกำหนด	มิติ	การคำนวณหรือเหตุผล	ผลลัพธ์
บริเวณผนังด้านหน้า			19,3*14, 2-4*(3,14* *1 2 /4)
พื้นที่ผนังด้านข้าง			6,136*25,7-1,9*3,1- (0,5*1,4*1,7+0,5*1,4*1,2)-2(3,14*1 2 /4)
พื้นที่ผนังด้านหลัง			2(0,5*7,04*2,1)+
พื้นที่หน้าจอแสงคู่			2*(6,136*20,8-(0,5*1,4 *1,7+0,5*1,4*1,2)-
พื้นที่ทางออกเตา
พื้นที่ที่ถูกครอบครองโดยเตา
ความกว้างของ Firebox			ตามข้อมูลการออกแบบ
ปริมาณการใช้งานของห้องเผาไหม้

ตารางที่ 5

ชื่อพื้นผิว					ตามโนโมแกรม-
ผนังด้านหน้า
ผนังด้านข้าง
หน้าจอแสงคู่
ผนังด้านหลัง
หน้าต่างแก๊ส
พื้นที่ผนังกั้น (ไม่รวมหัวเผา)

2.4.2. การคำนวณเตา

ตารางที่ 6

ค่าที่คำนวณได้	การกำหนด	มิติ	สูตร	การคำนวณหรือเหตุผล	ผลลัพธ์
อุณหภูมิของผลิตภัณฑ์การเผาไหม้ที่ทางออกของเตาเผา			ตามการออกแบบของหม้อน้ำ	ยอมรับเบื้องต้นขึ้นอยู่กับเชื้อเพลิงที่เผาผลาญ
เอนทาลปีของผลิตภัณฑ์การเผาไหม้				ยอมรับตามตาราง 2.
การปล่อยความร้อนที่เป็นประโยชน์ในเตาเผาตาม (6-28)				35590 (100-0.07-0)/(100-0)
ระดับการคัดกรองตาม (6-29)			เอชบีม / F st
ค่าสัมประสิทธิ์การเปรอะเปื้อนของตะแกรงเผาไหม้			ยอมรับตามตาราง 6.3	ขึ้นอยู่กับเชื้อเพลิงที่เผาผลาญ
ค่าสัมประสิทธิ์ประสิทธิภาพเชิงความร้อนของตะแกรงตาม (6-31)
ความหนาที่มีประสิทธิภาพของชั้นที่ปล่อยออกมาตาม
ค่าสัมประสิทธิ์การลดทอนของรังสีโดยก๊าซไตรอะตอมตาม (6-13)

ค่าสัมประสิทธิ์การลดทอนของรังสีโดยอนุภาคเขม่าตาม (6-14)				1.2/(1+1.12 2) (2.99) 0.4 (1.6 920/1000-0.5)
ค่าสัมประสิทธิ์การจำแนกสัดส่วนของปริมาตรเตาหลอมที่เติมส่วนที่ส่องสว่างของคบเพลิง			ยอมรับในหน้า 38	ขึ้นอยู่กับโหลดเฉพาะของปริมาตรเตาเผา:
ค่าสัมประสิทธิ์การดูดกลืนของตัวกลางในการเผาไหม้ตาม (6-17)				1.175 +0.1 0.894
เกณฑ์ความสามารถในการดูดซับ (เกณฑ์ของ Bouguer) โดย (6-12)				1.264 0.1 5.08
ค่าประสิทธิผลของเกณฑ์ Bouguer สำหรับ				1.6ln((1.4 0.642 2 +0.642 +2)/ (1.4 0.642 2 -0.642 +2))
พารามิเตอร์บัลลาสต์ก๊าซไอเสียตาม				11,11*(1+0)/(7,49+1,0)
ปริมาณการใช้เชื้อเพลิงที่จ่ายให้กับหัวเผาชั้น

ระดับแกนของหัวเผาในระดับ (6-10)				(2 2.28 5.2+2 2.28 9.2)/(2 2.28 2)
ระดับสัมพัทธ์ของตำแหน่งของหัวเผาตาม (6-11)			x G \u003d h G / H T
ค่าสัมประสิทธิ์ (สำหรับเตาน้ำมัน-แก๊สที่มีหัวเผาแบบติดผนัง)				เรายอมรับในหน้า 40
พารามิเตอร์ตาม (6-26a)				0,40(1-0,4∙0,371)
ค่าสัมประสิทธิ์การเก็บความร้อนตาม
อุณหภูมิการเผาไหม้ตามทฤษฎี (อะเดียแบติก)				มันถูกนำมาเท่ากับ 2000 0 С
ความจุความร้อนรวมเฉลี่ยของผลิตภัณฑ์การเผาไหม้ตามหน้า 41

เลือกอุณหภูมิที่ทางออกของเตาเผาอย่างถูกต้องและข้อผิดพลาดคือ (920-911.85) * 100% / 920 = 0.885%

2.5. การคำนวณ superheaters ของหม้อไอน้ำ

พื้นผิวทำความร้อนแบบพาความร้อนของหม้อไอน้ำมีบทบาทสำคัญในกระบวนการรับไอน้ำ เช่นเดียวกับการใช้ความร้อนของผลิตภัณฑ์การเผาไหม้ที่ออกจากห้องเผาไหม้ ประสิทธิภาพของพื้นผิวทำความร้อนแบบพาความร้อนขึ้นอยู่กับความเข้มของการถ่ายเทความร้อนโดยผลิตภัณฑ์จากการเผาไหม้สู่ไอน้ำ

ผลิตภัณฑ์จากการเผาไหม้ถ่ายเทความร้อนไปยังพื้นผิวด้านนอกของท่อโดยการพาความร้อนและการแผ่รังสี ความร้อนจะถูกถ่ายเทผ่านผนังท่อโดยการนำความร้อน และจากพื้นผิวด้านในสู่ไอน้ำโดยการพาความร้อน

รูปแบบของการเคลื่อนที่ของไอน้ำผ่านฮีทเตอร์ฮีทเตอร์ของหม้อไอน้ำมีดังนี้:

ฮีทเตอร์ฮีทเตอร์แบบติดผนังตั้งอยู่ที่ผนังด้านหน้าของห้องเผาไหม้และครอบคลุมพื้นผิวทั้งหมดของผนังด้านหน้า

ฮีทเตอร์แบบติดเพดานที่อยู่บนเพดาน ผ่านห้องเผาไหม้ ฮีทเตอร์แบบสกรีน และส่วนบนของเพลาพาความร้อน

ฮีทเตอร์ฮีทเตอร์หน้าจอแถวแรกตั้งอยู่ในห้องหมุน

ฮีทเตอร์หน้าจอแถวที่สองซึ่งอยู่ในห้องหมุนหลังจากแถวแรก

เครื่องทำความร้อนแบบหมุนเวียนที่มีกระแสผสมแบบอนุกรมและตัวลดความร้อนแบบฉีดที่ติดตั้งในรอยบากถูกติดตั้งในเพลาพาความร้อนของหม้อไอน้ำ

หลังจากผ่านจุดตรวจ ไอน้ำจะเข้าสู่ถังเก็บไอน้ำและออกจากหม้อไอน้ำ

ลักษณะทางเรขาคณิตของฮีทเตอร์ฮีทเตอร์

ตารางที่ 7

2.5.1. การคำนวณ superheater ผนัง

FS แบบติดผนังตั้งอยู่ในเตาเผา เมื่อคำนวณ เราจะพิจารณาการดูดซับความร้อนโดยเป็นส่วนหนึ่งของความร้อนที่เกิดจากผลิตภัณฑ์การเผาไหม้ของพื้นผิว FS ซึ่งสัมพันธ์กับพื้นผิวที่เหลือของเตาเผา

การคำนวณ NPP แสดงไว้ในตารางที่ 8

2.5.2. การคำนวณ superheater บนเพดาน

โดยคำนึงถึงข้อเท็จจริงที่ว่า FFS ตั้งอยู่ทั้งในห้องเผาไหม้และในส่วนพาความร้อน แต่ความร้อนที่รับรู้ในส่วนพาความร้อนหลัง FFS และภายใต้ FFS นั้นน้อยมากเมื่อเทียบกับความร้อนที่รับรู้ของ FFS ใน เตาเผา (ประมาณ 10% และ 30% ตามลำดับ (จากคู่มือทางเทคนิคสำหรับหม้อไอน้ำ TGM-84 การคำนวณ PPP ดำเนินการในตารางที่ 9

2.5.3. การคำนวณ superheater หน้าจอ

การคำนวณของ SHPP ดำเนินการในตารางที่ 10

2.5.4. การคำนวณ superheater หมุนเวียน

การคำนวณจุดตรวจดำเนินการในตารางที่ 11

ตารางที่ 8

ค่าที่คำนวณได้	การกำหนด	มิติ	สูตร	การคำนวณหรือเหตุผล	ผลลัพธ์
พื้นที่ผิวทำความร้อน			จากตารางที่ 4	จากตารางที่ 4
พื้นผิวรับบีมของ PCB แบบติดผนัง			จากตารางที่ 5	จากตารางที่ 5
ความร้อนรับรู้โดย NPP				0,74∙(35760/1098,08)∙268,21
เอนทาลปีของไอน้ำเพิ่มขึ้นใน NPP				6416,54∙8,88/116,67
เอนทาลปีของไอน้ำก่อน NPP				เอนทาลปีของไอน้ำอิ่มตัวแบบแห้งที่ความดัน 155 atm (15.5 MPa)
ไอน้ำเอนทาลปีหน้าซุปเปอร์ฮีทเตอร์บนเพดาน			ฉัน" ppp \u003d ฉัน" + DI npp
อุณหภูมิไอน้ำที่ด้านหน้าของฮีทเตอร์ฮีทเตอร์บนเพดาน			จากตารางคุณสมบัติทางอุณหพลศาสตร์ของน้ำและไอน้ำร้อนยวดยิ่ง	อุณหภูมิของไอน้ำร้อนยวดยิ่งที่ความดัน 155 ata และเอนทาลปี 3085.88 kJ/kg (15.5 MPa)

อุณหภูมิหลังจาก NPP จะถือว่าเท่ากับอุณหภูมิของผลิตภัณฑ์การเผาไหม้ที่ทางออกของเตาเผา = 911.85 0 С

ตารางที่ 9

ค่าที่คำนวณได้	การกำหนด	มิติ	สูตร	การคำนวณหรือเหตุผล	ผลลัพธ์
พื้นที่ผิวทำความร้อนของส่วนที่ 1 ของ PPP
พื้นผิวรับรังสี PPP-1			H l ppp \u003d F ∙ x
ความร้อนรับรู้โดย PPP-1				0,74(35760/1098,08)∙50,61
เอนทาลปีของไอน้ำเพิ่มขึ้นใน PPP-1				1224,275∙9,14/116,67
เอนทาลปีไอน้ำหลัง PPP-1			ฉัน`` ppp -2 =ฉัน`` ppp +DI npp
เพิ่มเอนทาลปีของไอน้ำใน SPP ภายใต้ SPP				ประมาณ 30% ของ DI vpp
เอนทาลปีของไอน้ำเพิ่มขึ้นใน PPP ต่อ BPP			ยอมรับเบื้องต้นตามวิธีการมาตรฐานสำหรับการคำนวณหม้อไอน้ำ TGM-84	ประมาณ 10% ของ DI vpp
เอนทาลปีไอน้ำหน้า SHPP			ฉัน ppp -2 +DI ppp -2 +DI ppp-3	3178,03+27,64+9,21
อุณหภูมิไอน้ำที่หน้าจอซูเปอร์ฮีทเตอร์			จากตารางคุณสมบัติทางอุณหพลศาสตร์ของน้ำและไอน้ำร้อนยวดยิ่ง	อุณหภูมิของไอน้ำร้อนยวดยิ่งที่ความดัน 155 ata และเอนทาลปี 3239.84 kJ/kg (15.5 MPa)

ตารางที่10.

ค่าที่คำนวณได้	การกำหนด	มิติ	สูตร	การคำนวณหรือเหตุผล	ผลลัพธ์
พื้นที่ผิวทำความร้อน			∙d ∙l∙z 1 ∙z 2	3,14∙0,033∙3∙30∙46
พื้นที่โล่งสำหรับทางผ่านของผลิตภัณฑ์เผาไหม้ตาม (7-31)				3,76∙14,2-30∙3∙0,033
อุณหภูมิของผลิตภัณฑ์การเผาไหม้หลังจาก SHPP				การประมาณค่าอุณหภูมิขั้นสุดท้ายเบื้องต้น
เอนทาลปีของผลิตภัณฑ์การเผาไหม้หน้า SHPP			ยอมรับตามตาราง 2:
เอนทาลปีของผลิตภัณฑ์การเผาไหม้หลังจาก SHPP			ยอมรับตามตาราง 2
เอนทัลปีของอากาศที่ดูดเข้าไปในพื้นผิวการพาความร้อน ที่ เสื้อ ใน = 30 0 С			ยอมรับตามตาราง 3
				0,996(17714,56-16873,59+0)

ค่าสัมประสิทธิ์การถ่ายเทความร้อน		กว้าง / (ม. 2 × ค)	กำหนดโดยโนโมแกรม7
การแก้ไขจำนวนท่อตามผลิตภัณฑ์การเผาไหม้ตาม (7-42)				เมื่อซักผ้ามัดในแนวขวาง
การแก้ไขการจัดตำแหน่งลำแสง			กำหนดโดยโนโมแกรม7	เมื่อซักผ้ามัดในแนวขวาง
			กำหนดโดยโนโมแกรม7	เมื่อซักผ้ามัดในแนวขวาง
ค่าสัมประสิทธิ์การถ่ายเทความร้อนโดยการพาความร้อนจาก p / s ไปยังพื้นผิวความร้อน (สูตรใน nomogram 7)		กว้าง / (ม. 2 × ค)		75∙1,0∙0,75∙1,01
ความหนาเชิงแสงทั้งหมดโดย (7-66)			(k g r p + k zl m)ps	(1,202∙0,2831 +0) 0,1∙0,628
ความหนาของชั้นแผ่สำหรับพื้นผิวหน้าจอตาม
ค่าสัมประสิทธิ์การถ่ายเทความร้อน		กว้าง / (ม. 2 × ค)	เรากำหนดโดยโนโมแกรม -

ท็อปส์ซูในพื้นที่คุณ-

หน้าต่างทางเข้าของเรือนไฟ

ค่าสัมประสิทธิ์			เรากำหนดโดยโนโมแกรม -
ค่าสัมประสิทธิ์การถ่ายเทความร้อนสำหรับการไหลที่ปราศจากฝุ่น		กว้าง / (ม. 2 × ค)
		ค่าสัมประสิทธิ์การกระจาย ดูดซับความร้อนตามความสูงของเตา ดูตาราง 8-4
ความร้อนที่ได้รับจากการแผ่รังสีจากเตาเผาโดยพื้นผิวความร้อน ติดกับทางออก ไปที่หน้าต่างเรือนไฟ
เอนทาลปีเบื้องต้นของไอน้ำที่ทางออกจาก SHPP ตาม (7-02) และ (7-03)
อุณหภูมิไอน้ำเบื้องต้นที่ทางออกจาก SHPP				อุณหภูมิของไอน้ำร้อนยวดยิ่งที่ความดัน 150 ata
ปัจจัยการใช้ประโยชน์				เราเลือกตามรูป 7-13
		กว้าง / (ม. 2 × ค)

ค่าสัมประสิทธิ์ประสิทธิภาพเชิงความร้อนของหน้าจอ				กำหนดจากตารางที่ 7-5
ค่าสัมประสิทธิ์การถ่ายเทความร้อนตาม (7-15v)		กว้าง / (ม. 2 × ค)
อุณหภูมิที่แท้จริงของผลิตภัณฑ์การเผาไหม้หลังจาก SHPP				เนื่องจาก Q b และ Q t ต่างกันโดย (837,61 -780,62)*100% / 837,61 ไม่ได้ระบุการคำนวณพื้นผิว
กระแสดีซูเปอร์ฮีทเตอร์ ในหน้า 80			0.4=0.4(0.05…0.07)D
เอนทาลปีเฉลี่ยของไอน้ำในเส้นทาง				0,5(3285,78+3085,88)
เอนทาลปีของน้ำที่ใช้ฉีดไอน้ำ			จากตารางคุณสมบัติทางอุณหพลศาสตร์ของน้ำและไอน้ำร้อนยวดยิ่งที่อุณหภูมิ 230 0 С

ตารางที่ 11

ค่าที่คำนวณได้	การกำหนด	มิติ	สูตร	การคำนวณหรือเหตุผล	ผลลัพธ์
พื้นที่ผิวทำความร้อน				3,14∙0,036∙6,3∙32∙74
พื้นที่โล่งสำหรับทางเดินของผลิตภัณฑ์เผาไหม้พร้อม
อุณหภูมิของผลิตภัณฑ์การเผาไหม้หลังจากการพาความร้อน BP			ยอมรับล่วงหน้า 2 ค่า	ตามการออกแบบหม้อน้ำ
เอนทาลปีของผลิตภัณฑ์การเผาไหม้ก่อนกระปุกเกียร์			ยอมรับตามตาราง 2:
เอนทาลปีของผลิตภัณฑ์การเผาไหม้หลังการทำ CPR			ยอมรับตามตาราง 2
ความร้อนที่เกิดจากการเผาไหม้				0,996(17257,06-12399+0,03∙373,51) 0,996(17257,06-16317+0,03∙373,51)
ความเร็วเฉลี่ยของผลิตภัณฑ์การเผาไหม้
ค่าสัมประสิทธิ์การถ่ายเทความร้อน		กว้าง / (ม. 2 × ค)	กำหนดโดยโนโมแกรม8	เมื่อซักผ้ามัดในแนวขวาง
การแก้ไขจำนวนท่อตามผลิตภัณฑ์การเผาไหม้			กำหนดโดยโนโมแกรม8	เมื่อซักผ้ามัดในแนวขวาง
การแก้ไขการจัดตำแหน่งลำแสง			กำหนดโดยโนโมแกรม8	เมื่อซักผ้ามัดในแนวขวาง
ค่าสัมประสิทธิ์คำนึงถึงอิทธิพลของการเปลี่ยนแปลงพารามิเตอร์ทางกายภาพของการไหล			กำหนดโดยโนโมแกรม8	เมื่อซักผ้ามัดในแนวขวาง
ค่าสัมประสิทธิ์การถ่ายเทความร้อนโดยการพาความร้อนจาก p/s ไปยังพื้นผิวความร้อน		กว้าง / (ม. 2 × ค)		75∙1∙1,02∙1,04 82∙1∙1,02∙1,04
อุณหภูมิผนังสกปรกตาม (7-70)
ปัจจัยการใช้ประโยชน์			เรายอมรับคำแนะนำสำหรับ	สำหรับคานที่ล้างยาก
ค่าสัมประสิทธิ์การถ่ายเทความร้อนรวมสำหรับ		กว้าง / (ม. 2 × ค)		0,85∙ (77,73+0) 0,85∙ (86,13+0)
ค่าสัมประสิทธิ์ประสิทธิภาพเชิงความร้อน			เรากำหนดตามตาราง 7-5
ค่าสัมประสิทธิ์การถ่ายเทความร้อนตาม		กว้าง / (ม. 2 × ค)
เอนทาลปีเบื้องต้นของไอน้ำที่ทางออกของกระปุกเกียร์ตาม (7-02) และ (7-03)
อุณหภูมิไอน้ำเบื้องต้นหลังทำ CPR			จากตารางคุณสมบัติทางอุณหพลศาสตร์ของไอน้ำร้อนยวดยิ่ง	อุณหภูมิของไอน้ำร้อนยวดยิ่งที่ความดัน 140 ata
ความแตกต่างของอุณหภูมิตาม (7-74)
ปริมาณความร้อนที่รับรู้โดยพื้นผิวความร้อนตาม (7-01)				50,11 ∙1686,38∙211,38/(9,14∙10 3) 55,73∙1686,38∙421,56/(9,14 ∙10 3)
รับรู้ความร้อนจริงในด่าน			เรายอมรับตามกำหนดการ 1
อุณหภูมิที่แท้จริงของผลิตภัณฑ์การเผาไหม้หลังกระปุกเกียร์			เรายอมรับตามกำหนดการ 1	กราฟจะขึ้นอยู่กับค่าของ Qb และ Qt สำหรับสองอุณหภูมิ
เอนทาลปีของไอน้ำเพิ่มขึ้นในกระปุกเกียร์				3070∙9,14 /116,67
เอนทาลปีไอน้ำหลังทำ CPR			กระปุกเกียร์ I`` + กระปุกเกียร์ DI
อุณหภูมิไอน้ำหลังเกียร์			จากตารางคุณสมบัติทางอุณหพลศาสตร์ของน้ำและไอน้ำร้อนยวดยิ่ง	อุณหภูมิของไอน้ำร้อนยวดยิ่งที่ความดัน 140 atm และเอนทาลปี 3465.67 kJ/kg

ผลการคำนวณ:

Q p p \u003d 35590 kJ / kg - ความร้อนที่มีอยู่

Q l \u003d φ (Q m - I´ T) \u003d 0.996 (35565.08 - 17714.56) \u003d 17779.118 kJ / kg

Q k \u003d 2011.55 kJ / kg - การดูดซับความร้อนของ SHPP

Qpe \u003d 3070 kJ / kg - การดูดซับความร้อนของด่าน

การดูดซับความร้อนของ NPP และ PPP ถูกนำมาพิจารณาใน Q l เนื่องจาก NPP และ PPP ตั้งอยู่ในเตาหม้อไอน้ำ นั่นคือ Q NPP และ Q PPP รวมอยู่ใน Q l

2.6 บทสรุป

ฉันทำการคำนวณการตรวจสอบหน่วยหม้อไอน้ำ TGM-84

ในการตรวจสอบการคำนวณความร้อน ตามการออกแบบและขนาดของหม้อไอน้ำสำหรับโหลดและประเภทของเชื้อเพลิงที่กำหนด ฉันได้กำหนดอุณหภูมิของน้ำ ไอน้ำ อากาศ และก๊าซที่ขอบเขตระหว่างพื้นผิวทำความร้อน ประสิทธิภาพ การใช้เชื้อเพลิง อัตราการไหลและความเร็วของไอน้ำ อากาศ และก๊าซไอเสีย

การคำนวณการตรวจสอบดำเนินการเพื่อประเมินประสิทธิภาพและความน่าเชื่อถือของหม้อไอน้ำเมื่อทำงานกับเชื้อเพลิงที่กำหนด ระบุมาตรการที่จำเป็นในการสร้างใหม่ เลือกอุปกรณ์เสริม และรับวัตถุดิบสำหรับการคำนวณ: แอโรไดนามิก ไฮดรอลิก อุณหภูมิโลหะ ความแข็งแรงของท่อ การสึกหรอของเถ้า ความเข้ม เกี่ยวกับท่อ sa การกัดกร่อน ฯลฯ

3. รายการวรรณกรรมที่ใช้แล้ว

1. Lipov Yu.M. การคำนวณความร้อนของหม้อไอน้ำ -Izhevsk: ศูนย์วิจัย "พลวัตประจำและวุ่นวาย", 2001
2. การคำนวณความร้อนของหม้อไอน้ำ (วิธีปกติ) - เซนต์ปีเตอร์สเบิร์ก: NPO CKTI, 1998
3. เงื่อนไขทางเทคนิคและคำแนะนำการใช้งานสำหรับหม้อไอน้ำ TGM-84

ดาวน์โหลด: คุณไม่มีสิทธิ์เข้าถึงดาวน์โหลดไฟล์จากเซิร์ฟเวอร์ของเรา

เรียบเรียงโดย: M.V. KALMYKOV UDC 621.1 การออกแบบและการทำงานของหม้อไอน้ำ TGM-84: วิธีการ อูกัส. / สมาร์. สถานะ เทคโนโลยี ยกเลิก-t; คอมพ์ เอ็มวี คาลมีคอฟ Samara, 2549. 12 น. พิจารณาลักษณะทางเทคนิคหลักเค้าโครงและคำอธิบายของการออกแบบหม้อไอน้ำ TGM-84 และหลักการทำงานของมัน ภาพวาดเค้าโครงของหม้อไอน้ำพร้อมอุปกรณ์เสริม มุมมองทั่วไปของหม้อไอน้ำและส่วนประกอบต่างๆ แผนภาพแสดงเส้นทางไอน้ำและไอน้ำของหม้อไอน้ำและคำอธิบายการทำงาน คำแนะนำตามระเบียบมีไว้สำหรับนักเรียนพิเศษ 140101 "โรงไฟฟ้าพลังความร้อน" อิล. 4. บรรณานุกรม: 3 ชื่อเรื่อง. จัดพิมพ์โดยการตัดสินใจของกองบรรณาธิการและสำนักพิมพ์ของ SamSTU 0 ลักษณะสำคัญของหน่วยหม้อไอน้ำ หน่วยหม้อไอน้ำ TGM-84 ได้รับการออกแบบเพื่อผลิตไอน้ำแรงดันสูงโดยการเผาไหม้เชื้อเพลิงก๊าซหรือน้ำมันเชื้อเพลิง และได้รับการออกแบบสำหรับพารามิเตอร์ต่อไปนี้: ……………………………. แรงดันใช้งานในดรัม ………………………………………… แรงดันใช้งานของไอน้ำหลังวาล์วไอน้ำหลัก ……………. อุณหภูมิไอน้ำร้อนยวดยิ่ง ………………………………………. อุณหภูมิน้ำป้อน ………………………………………… อุณหภูมิอากาศร้อน ก) ระหว่างการเผาไหม้น้ำมันเชื้อเพลิง …………………………………………. b) เมื่อเผาไหม้ก๊าซ ……………………………………………. 420 ตัน/ชม. 155 ata 140 ata 550 °C 230 °C 268 °C 238 °C ประกอบด้วยห้องเผาไหม้ซึ่งเป็นท่อก๊าซจากน้อยไปมากและเพลาพาความร้อนจากมากไปน้อย (รูปที่ 1) ห้องเผาไหม้ถูกแบ่งโดยหน้าจอสองแสง ส่วนล่างของตะแกรงด้านข้างแต่ละด้านจะผ่านเข้าไปในตะแกรงเตาที่มีความลาดเอียงเล็กน้อย ซึ่งตัวสะสมด้านล่างจะติดอยู่กับตัวสะสมของตะแกรงกรองแสงสองดวงและเคลื่อนที่ไปพร้อมกับการเปลี่ยนรูปจากความร้อนในระหว่างการเผาและปิดหม้อไอน้ำ การมีหน้าจอสองแสงช่วยให้ระบายความร้อนของก๊าซไอเสียได้อย่างเข้มข้นยิ่งขึ้น ดังนั้น ความเค้นทางความร้อนของปริมาตรเตาหลอมของหม้อต้มนี้จึงได้รับเลือกให้สูงกว่าหน่วยถ่านหินที่บดแล้วอย่างมีนัยสำคัญ แต่ต่ำกว่าหม้อต้มน้ำมันก๊าซขนาดมาตรฐานอื่นๆ สิ่งนี้อำนวยความสะดวกในสภาพการทำงานของท่อของหน้าจอสองแสงซึ่งรับรู้ความร้อนในปริมาณสูงสุด ในส่วนบนของเตาเผาและในห้องโรตารี่มีฮีตเตอร์หน้าจอกึ่งรังสี เพลาพาความร้อนประกอบด้วยฮีตเตอร์แบบพาความร้อนในแนวนอนและตัวประหยัดน้ำ ด้านหลังเครื่องประหยัดน้ำมีห้องที่มีถังรับทำความสะอาดช็อต เครื่องทำความร้อนแบบหมุนเวียนอากาศแบบ RVP-54 จำนวน 2 เครื่องซึ่งเชื่อมต่อแบบขนานได้รับการติดตั้งหลังจากเพลาพาความร้อน หม้อไอน้ำติดตั้งเครื่องเป่าลม VDN-26-11 สองตัวและพัดลมดูดอากาศ D-21 สองตัว หม้อไอน้ำถูกสร้างขึ้นใหม่ซ้ำแล้วซ้ำอีกอันเป็นผลมาจากรูปแบบ TGM-84A ปรากฏขึ้นและจากนั้น TGM-84B โดยเฉพาะอย่างยิ่ง มีการแนะนำหน้าจอแบบรวมและการกระจายไอน้ำระหว่างท่อที่สม่ำเสมอยิ่งขึ้น ระยะพิทช์ตามขวางของท่อในแนวราบของส่วนพาความร้อนของฮีทฮีทฮีทแบบไอน้ำเพิ่มขึ้น ซึ่งจะช่วยลดโอกาสในการปนเปื้อนด้วยน้ำมันสีดำ 2 0 R และ s. 1. ส่วนตามยาวและตามขวางของหม้อต้มน้ำมันก๊าซ TGM-84: 1 – ห้องเผาไหม้; 2 - เตา; 3 - กลอง; 4 - หน้าจอ; 5 - เครื่องทำความร้อนแบบหมุนเวียน; 6 - หน่วยควบแน่น; 7 – ประหยัด; 11 - ตัวจับกระสุน; 12 - ไซโคลนแยกระยะไกล หม้อไอน้ำของการดัดแปลงครั้งแรก TGM-84 ได้รับการติดตั้งหัวเผาน้ำมันและก๊าซ 18 หัววางในสามแถวที่ผนังด้านหน้าของห้องเผาไหม้ ปัจจุบันมีการติดตั้งหัวเตาที่มีประสิทธิภาพสูงทั้งสี่หรือหกหัวซึ่งทำให้การบำรุงรักษาและการซ่อมแซมหม้อไอน้ำง่ายขึ้น BURNER DEVICES ห้องเผาไหม้ติดตั้งหัวเตาน้ำมันและก๊าซ 6 หัวติดตั้งใน 2 ชั้น (ในรูปสามเหลี่ยม 2 อันติดกัน เติมที่ผนังด้านหน้า) หัวเตาของชั้นล่างตั้งไว้ที่ 7200 มม. ชั้นบนที่ 10200 มม. หัวเผาได้รับการออกแบบสำหรับการเผาไหม้ก๊าซและน้ำมันเชื้อเพลิงที่แยกจากกัน กระแสน้ำวน การไหลเดี่ยวพร้อมการกระจายก๊าซจากส่วนกลาง หัวเผาที่รุนแรงของชั้นล่างหันไปทางแกนของกึ่งเตาเผา 12 องศา เพื่อปรับปรุงการผสมของเชื้อเพลิงกับอากาศ หัวเผามีใบพัดนำผ่านซึ่งอากาศจะบิดเบี้ยว มีการติดตั้งหัวฉีดน้ำมันพร้อมสเปรย์กลตามแกนของหัวเตาบนหม้อไอน้ำ ความยาวของกระบอกหัวฉีดน้ำมันคือ 2700 มม. การออกแบบเตาเผาและเลย์เอาต์ของหัวเผาต้องให้แน่ใจว่ากระบวนการเผาไหม้มีเสถียรภาพ การควบคุม และไม่รวมความเป็นไปได้ของการก่อตัวของพื้นที่ที่มีการระบายอากาศไม่ดี หัวเตาแก๊สต้องทำงานอย่างเสถียร โดยไม่มีการแยกและวาบไฟตามผิวไฟในช่วงของการควบคุมปริมาณความร้อนของหม้อไอน้ำ หัวเตาแก๊สที่ใช้กับหม้อไอน้ำต้องได้รับการรับรองและมีหนังสือเดินทางของผู้ผลิต FURNACE CHAMBER ห้องปริซึมถูกแบ่งโดยหน้าจอสองแสงออกเป็นสองกึ่งเตาหลอม ปริมาตรของห้องเผาไหม้คือ 1557 m3 ความเค้นทางความร้อนของปริมาตรการเผาไหม้คือ 177000 kcal/m3 ชั่วโมง ผนังด้านข้างและด้านหลังของห้องป้องกันด้วยท่อระเหยที่มีเส้นผ่านศูนย์กลาง 60×6 มม. และมีระยะห่าง 64 มม. ตะแกรงด้านข้างในส่วนล่างมีความลาดเอียงไปทางตรงกลางของเตา โดยมีความลาดเอียง 15 องศาในแนวนอนและก่อเป็นเตาไฟ เพื่อหลีกเลี่ยงการแบ่งชั้นของส่วนผสมไอน้ำและไอน้ำในท่อที่เอียงเล็กน้อยในแนวนอน ส่วนของตะแกรงด้านข้างที่สร้างเตาไฟจะถูกปกคลุมด้วยอิฐทนไฟและมวลโครไมต์ ระบบหน้าจอถูกระงับจากโครงสร้างโลหะของเพดานโดยใช้แท่งและมีความสามารถในการล้มลงอย่างอิสระระหว่างการขยายตัวทางความร้อน ท่อของตะแกรงระเหยถูกเชื่อมเข้าด้วยกันด้วยแกน D-10 มม. โดยมีช่วงความสูง 4-5 มม. เพื่อปรับปรุงอากาศพลศาสตร์ของส่วนบนของห้องเผาไหม้และป้องกันห้องหน้าจอด้านหลังจากการแผ่รังสี ท่อของหน้าจอด้านหลังในส่วนบนจะสร้างหิ้งเข้าไปในเตาเผาที่มีระยะยื่น 1.4 ม. หิ้งสร้างโดย 70 % ของท่อสกรีนด้านหลัง 3 เพื่อลดผลกระทบของความร้อนที่ไม่สม่ำเสมอต่อการไหลเวียน หน้าจอทั้งหมดจะถูกแบ่งส่วน หน้าจอแบบไฟสองดวงและแบบสองด้านมีวงจรหมุนเวียนสามวงจร ด้านหลังมีหกวงจร หม้อไอน้ำ TGM-84 ทำงานในรูปแบบการระเหยแบบสองขั้นตอน ขั้นตอนแรกของการระเหย (ช่องสะอาด) ประกอบด้วยถังซัก แผงด้านหลัง แผงไฟสองดวง ที่ 1 และ 2 จากด้านหน้าของแผงหน้าจอด้านข้าง ขั้นตอนการระเหยที่สอง (ช่องเกลือ) ประกอบด้วยไซโคลนระยะไกล 4 ตัว (สองอันในแต่ละด้าน) และแผงที่สามของตะแกรงด้านข้างจากด้านหน้า สำหรับห้องล่างทั้ง 6 ห้องของตะแกรงหลัง น้ำจากถังซักจะถูกจ่ายผ่านท่อระบายน้ำ 18 ท่อ สามท่อส่งไปยังแต่ละถังเก็บน้ำ แต่ละแผง 6 แผงประกอบด้วยหลอดสกรีน 35 หลอด ปลายด้านบนของท่อเชื่อมต่อกับห้องซึ่งส่วนผสมของไอน้ำและไอน้ำเข้าสู่ถังซักผ่านท่อ 18 ท่อ หน้าจอแสงสองดวงมีหน้าต่างที่เกิดจากการวางท่อสำหรับปรับแรงดันในเตาเผาแบบกึ่งเตาหลอม ไปที่ห้องล่างทั้งสามของตะแกรงที่มีความสูงสองเท่า น้ำจากถังซักจะเข้าสู่ท่อระบาย 12 ท่อ (4 ท่อสำหรับแต่ละตัวสะสม) แผงปิดท้ายมีหลอดสกรีน 32 อัน แผงกลางมี 29 หลอด ปลายด้านบนของท่อเชื่อมต่อกับห้องด้านบนสามห้องซึ่งส่วนผสมของไอน้ำและไอน้ำถูกส่งไปยังถังซักผ่านท่อ 18 ท่อ ไปยังตัวสะสมด้านล่างทั้งสี่ด้านหน้าของตะแกรงด้านข้าง น้ำจะไหลจากถังซักผ่านท่อระบายน้ำ 8 ท่อ แผงเหล่านี้แต่ละแผงประกอบด้วยท่อสกรีน 31 หลอด ปลายด้านบนของท่อตะแกรงเชื่อมต่อกับ 4 ห้องซึ่งส่วนผสมของไอน้ำและไอน้ำเข้าสู่ถังซักผ่าน 12 ท่อ ห้องด้านล่างของช่องเกลือถูกป้อนจากไซโคลนระยะไกล 4 ตัวผ่านท่อระบายน้ำ 4 ท่อ (หนึ่งท่อจากแต่ละไซโคลน) แผงกั้นห้องเกลือประกอบด้วยท่อตะแกรง 31 ท่อ ปลายด้านบนของท่อตะแกรงเชื่อมต่อกับห้องซึ่งส่วนผสมของไอน้ำและไอน้ำเข้าสู่ไซโคลนระยะไกล 4 ตัวผ่าน 8 ท่อ DRUM AND SEPARATION DEVICE ดรัมมีเส้นผ่านศูนย์กลางภายใน 1.8 ม. และยาว 18 ม. ดรัมทั้งหมดทำจากเหล็กแผ่น 16 GNM (เหล็กแมงกานีส-นิกเกิล-โมลิบดีนัม) ความหนาของผนัง 115 มม. น้ำหนักถังประมาณ 96600 กก. ดรัมของหม้อไอน้ำได้รับการออกแบบมาเพื่อสร้างการไหลเวียนของน้ำตามธรรมชาติในหม้อไอน้ำ ทำความสะอาดและแยกไอน้ำที่ผลิตในท่อสกรีน การแยกส่วนผสมของไอน้ำและไอน้ำของขั้นตอนที่ 1 ของการระเหยถูกจัดอยู่ในถัง (การแยกขั้นตอนที่ 2 ของการระเหยจะดำเนินการในหม้อไอน้ำในไซโคลนระยะไกล 4 อัน) การล้างไอน้ำทั้งหมดจะดำเนินการด้วยน้ำป้อนตามด้วย ดักจับความชื้นจากไอน้ำ ดรัมทั้งหมดเป็นช่องที่สะอาด ส่วนผสมของไอน้ำและไอน้ำจากตัวสะสมส่วนบน (ยกเว้นตัวสะสมของช่องเกลือ) เข้าสู่ถังซักจากทั้งสองด้านและเข้าสู่กล่องจ่ายพิเศษซึ่งจะถูกส่งไปยังไซโคลนซึ่งมีการแยกไอน้ำหลักออกจากน้ำ ในถังของหม้อไอน้ำมีการติดตั้งไซโคลน 92 ตัว - 46 อันซ้ายและ 46 อันขวา 4 ตัวแยกเพลทแนวนอนถูกติดตั้งที่ช่องระบายไอน้ำจากไซโคลน เมื่อผ่าน ไอน้ำจะเข้าสู่อุปกรณ์ล้างที่มีฟองสบู่ ที่นี่ภายใต้อุปกรณ์ซักล้างของช่องสะอาดไอน้ำจะมาจากพายุไซโคลนระยะไกลซึ่งภายในจะมีการแยกส่วนผสมของไอน้ำและไอน้ำ ไอน้ำที่ผ่านอุปกรณ์เป่าฟองสบู่จะเข้าสู่แผ่นที่มีรูพรุนซึ่งไอน้ำถูกแยกออกและกระแสจะเท่ากัน หลังจากผ่านแผ่นที่เจาะรูแล้ว ไอน้ำจะถูกระบายออกทางท่อระบายไอน้ำ 32 ท่อไปยังช่องทางเข้าของเครื่องทำความร้อนพิเศษแบบติดผนังและ 8 ท่อไปยังหน่วยคอนเดนเสท ข้าว. 2. รูปแบบการระเหยแบบสองขั้นตอนพร้อมไซโคลนระยะไกล: 1 – ดรัม; 2 - พายุไซโคลนระยะไกล; 3 - ตัวสะสมล่างของวงจรหมุนเวียน 4 - ท่อกำเนิดไอน้ำ; 5 - ท่อระบายน้ำ; 6 - การจ่ายน้ำป้อน; 7 – ระบายน้ำออก; 8 - ท่อบายพาสน้ำจากดรัมไปยังไซโคลน 9 - ท่อบายพาสไอน้ำจากพายุไซโคลนไปยังดรัม 10 - ท่อระบายไอน้ำจากตัวเครื่อง ประมาณ 50% ของน้ำป้อนจะถูกส่งไปยังอุปกรณ์ล้างฟองสบู่ และส่วนที่เหลือจะถูกระบายผ่านท่อร่วมจ่ายไปยังถังซักที่อยู่ใต้ระดับน้ำ ระดับน้ำเฉลี่ยในถังซักอยู่ต่ำกว่าแกนเรขาคณิต 200 มม. ความผันผวนของระดับที่อนุญาตในดรัม 75 มม. เพื่อให้ปริมาณเกลือเท่ากันในช่องเกลือของหม้อไอน้ำ ท่อระบายน้ำสองท่อถูกย้าย ดังนั้นพายุไซโคลนด้านขวาจะป้อนตัวเก็บเกลือด้านซ้ายล่าง และช่องด้านซ้ายป้อนช่องด้านขวา 5 การออกแบบเครื่องทำไอน้ำซุปเปอร์ฮีทเตอร์ พื้นผิวทำความร้อนของฮีทเตอร์ฮีทเตอร์จะอยู่ในห้องเผาไหม้ ปล่องควันในแนวนอน และเพลาดาวน์คอมเมอร์ โครงร่างของฮีทเตอร์ฮีทเตอร์เป็นแบบ double-flow ที่มีการผสมและถ่ายเทไอน้ำหลายครั้งตามความกว้างของหม้อไอน้ำ ซึ่งช่วยให้คุณปรับการกระจายความร้อนของคอยล์แต่ละตัวให้เท่ากัน ตามลักษณะของการรับรู้ความร้อน superheater แบ่งออกเป็นสองส่วนตามเงื่อนไข: การแผ่รังสีและการพาความร้อน ส่วนที่ส่องสว่างประกอบด้วยฮีทเตอร์ฮีทเตอร์แบบติดผนัง (SSH) ฉากกั้นแถวแรก (SHR) และส่วนหนึ่งของฮีทเตอร์แบบติดเพดาน (SHS) ที่ป้องกันฝ้าเพดานของห้องเผาไหม้ เพื่อการพาความร้อน - แถวที่สองของหน้าจอ ซึ่งเป็นส่วนหนึ่งของฮีทเตอร์บนเพดานและฮีทเตอร์ฮีทเตอร์แบบพาความร้อน (KPP) ท่อ NPP ฮีทฮีทฮีทฮีทฮีทแบบติดผนังที่มีการแผ่รังสีจะป้องกันผนังด้านหน้าของห้องเผาไหม้ NPP ประกอบด้วยแผง 6 แผง สองแผงมี 48 ท่อแต่ละอัน ส่วนที่เหลือมี 49 ท่อ ระยะห่างระหว่างท่อคือ 46 มม. แต่ละแผงมีท่อล่าง 22 ท่อ ที่เหลือขึ้น ท่อร่วมทางเข้าและทางออกตั้งอยู่ในพื้นที่ที่ไม่ได้รับความร้อนเหนือห้องเผาไหม้ ท่อร่วมกลางจะอยู่ในพื้นที่ที่ไม่ให้ความร้อนใต้ห้องเผาไหม้ ห้องด้านบนถูกระงับจากโครงสร้างโลหะของเพดานโดยใช้แท่ง ท่อถูกยึดด้วยความสูง 4 ชั้นและช่วยให้สามารถเคลื่อนย้ายแผงในแนวตั้งได้ เครื่องทำความร้อนพิเศษบนเพดาน เครื่องทำความร้อนพิเศษบนเพดานตั้งอยู่เหนือเตาเผาและปล่องควันแนวนอน ประกอบด้วยท่อ 394 ท่อที่มีระยะพิทช์ 35 มม. และเชื่อมต่อด้วยส่วนหัวของทางเข้าและทางออก ตัวทำความร้อนแบบพิเศษของหน้าจอ ตัวทำความร้อนแบบพิเศษของหน้าจอประกอบด้วยตะแกรงแนวตั้งสองแถว (30 ตะแกรงในแต่ละแถว) ซึ่งอยู่ที่ส่วนบนของห้องเผาไหม้และปล่องควันแบบหมุน ขั้นตอนระหว่างฉาก 455 มม. หน้าจอประกอบด้วย 23 ขดลวดที่มีความยาวเท่ากันและท่อร่วมไอดี (ทางเข้าและทางออก) สองท่อที่ติดตั้งในแนวนอนในบริเวณที่ไม่มีเครื่องทำความร้อน ฮีทเตอร์ฮีทเตอร์ฮีทเตอร์แบบพาความร้อนชนิดแนวนอนประกอบด้วยชิ้นส่วนด้านซ้ายและด้านขวาที่อยู่ในปล่องดาวน์คอมเมอร์เหนือเครื่องประหยัดน้ำ ในทางกลับกันแต่ละด้านจะแบ่งออกเป็นสองขั้นตอนตรง 6 เส้นทางไอน้ำของหม้อไอน้ำ ไอน้ำอิ่มตัวจากดรัมหม้อไอน้ำผ่านท่อบายพาสไอน้ำ 12 ท่อเข้าสู่ตัวสะสมบนของ NPP จากนั้นมันจะเคลื่อนลงสู่ท่อกลางของ 6 แผงและเข้าสู่ตัวสะสมล่าง 6 ตัวหลังจากนั้นจะลอยขึ้นผ่าน ท่อด้านนอก 6 แผงไปยังตัวสะสมส่วนบน โดยที่ท่อที่ไม่ผ่านความร้อน 12 ท่อจะถูกส่งไปยังตัวสะสมทางเข้าของเครื่องทำความร้อนพิเศษบนเพดาน นอกจากนี้ ไอน้ำจะเคลื่อนไปตามความกว้างทั้งหมดของหม้อไอน้ำตามท่อเพดานและเข้าสู่ส่วนหัวของช่องระบายความร้อนของฮีทเตอร์ซึ่งอยู่ที่ผนังด้านหลังของปล่องไฟหมุนเวียน จากตัวสะสมเหล่านี้ไอน้ำจะถูกแบ่งออกเป็นสองกระแสและนำไปยังห้องของเครื่องกำจัดความร้อนขั้นสูงของขั้นตอนที่ 1 จากนั้นไปยังห้องของตะแกรงด้านนอก (7 ซ้ายและ 7 ขวา) เมื่อผ่านซึ่งไอน้ำทั้งสองไหลเข้าสู่ ดีซูเปอร์ฮีทเตอร์ระดับกลางของสเตจที่ 2 ซ้ายและขวา ในเครื่องลดความร้อนสูงยิ่งยวดของขั้นตอน I และ II ไอน้ำจะถูกถ่ายเทจากด้านซ้ายไปทางด้านขวา และในทางกลับกัน เพื่อลดความไม่สมดุลทางความร้อนที่เกิดจากการวางแนวของแก๊ส หลังจากออกจากตัวลดความร้อนพิเศษระดับกลางของการฉีดครั้งที่สอง ไอน้ำจะเข้าสู่ตัวสะสมของหน้าจอตรงกลาง (8 ทางซ้ายและ 8 ทางขวา) ซึ่งผ่านไปยังช่องทางเข้าของจุดตรวจ เครื่องกำจัดความร้อนพิเศษ Stage III ได้รับการติดตั้งระหว่างส่วนบนและส่วนล่างของกระปุกเกียร์ ไอน้ำร้อนยวดยิ่งจะถูกส่งไปยังกังหันผ่านท่อส่งไอน้ำ ข้าว. 3. แบบแผนของ superheater หม้อไอน้ำ: 1 - กลองหม้อไอน้ำ; 2 - แผงหลอดรังสีสองทางของรังสี (ตัวสะสมด้านบนจะแสดงตามเงื่อนไขทางด้านซ้ายและตัวสะสมด้านล่างทางด้านขวา) 3 - แผงเพดาน; 4 - เครื่องฉีด desuperheater; 5 – สถานที่ฉีดน้ำเข้าไปในไอน้ำ; 6 - หน้าจอสุดขีด; 7 - หน้าจอขนาดกลาง; 8 - แพ็คเก็ตพา; 9 – ช่องระบายไอน้ำจากหม้อไอน้ำ 7 CONDENSATE UNIT และ INJECTION DEPOSIT COOLERS เพื่อให้ได้คอนเดนเสทของตัวเอง หม้อไอน้ำจะติดตั้งคอนเดนเสท 2 ชุด (ด้านละด้าน) ซึ่งตั้งอยู่บนเพดานของหม้อไอน้ำเหนือส่วนที่เป็นพาความร้อน ประกอบด้วยท่อร่วมจ่าย 2 ตัว คอนเดนเซอร์ 4 ตัว และตัวเก็บคอนเดนเสท ตัวเก็บประจุแต่ละตัวประกอบด้วยห้อง D426×36 มม. พื้นผิวทำความเย็นของคอนเดนเซอร์เกิดขึ้นจากท่อที่เชื่อมเข้ากับเพลตท่อ ซึ่งแบ่งออกเป็นสองส่วนและสร้างเป็นช่องจ่ายน้ำและช่องจ่ายน้ำ ไอน้ำอิ่มตัวจากดรัมหม้อไอน้ำถูกส่งผ่านท่อ 8 ท่อไปยังท่อร่วมจ่ายสี่ท่อ จากตัวสะสมแต่ละตัว ไอน้ำจะถูกเปลี่ยนไปยังคอนเดนเซอร์สองตัวโดยท่อ 6 ท่อไปยังคอนเดนเซอร์แต่ละตัว การควบแน่นของไอน้ำอิ่มตัวที่มาจากดรัมหม้อไอน้ำนั้นกระทำโดยการทำให้เย็นลงด้วยน้ำป้อน ป้อนน้ำหลังจากระบบกันกระเทือนถูกส่งไปยังห้องจ่ายน้ำ ไหลผ่านท่อของคอนเดนเซอร์และออกไปยังห้องระบายน้ำและต่อไปยังเครื่องประหยัดน้ำ ไอน้ำอิ่มตัวที่มาจากถังซักจะเติมช่องว่างไอน้ำระหว่างท่อ สัมผัสกับท่อเหล่านี้และควบแน่น คอนเดนเสทที่เกิดขึ้นผ่านท่อ 3 ท่อจากคอนเดนเซอร์แต่ละตัวจะเข้าสู่ตัวสะสมสองตัว จากนั้นจะถูกป้อนผ่านตัวควบคุมไปยังเครื่องลดความร้อนพิเศษ I, II, III ของการฉีดด้านซ้ายและขวา การฉีดคอนเดนเสทเกิดขึ้นเนื่องจากแรงดันที่เกิดจากความแตกต่างในท่อ Venturi และแรงดันตกคร่อมในเส้นทางไอน้ำของฮีทเตอร์ยิ่งยวดจากดรัมไปยังบริเวณที่ฉีด คอนเดนเสทถูกฉีดเข้าไปในโพรงของท่อ Venturi ผ่าน 24 รูที่มีเส้นผ่านศูนย์กลาง 6 มม. ซึ่งอยู่รอบเส้นรอบวงที่จุดแคบของท่อ ท่อ Venturi ที่โหลดเต็มที่ในหม้อไอน้ำจะลดแรงดันไอน้ำโดยเพิ่มความเร็วที่บริเวณฉีด 4 กก./ซม.2 ความจุสูงสุดของคอนเดนเซอร์หนึ่งตัวที่โหลด 100% และพารามิเตอร์การออกแบบของไอน้ำและน้ำป้อนคือ 17.1 ตัน/ชม. WATER ECONOMIZER เครื่องประหยัดน้ำแบบเหล็กคดเคี้ยวประกอบด้วย 2 ส่วนตามลำดับที่ด้านซ้ายและด้านขวาของเพลา downcomer แต่ละส่วนของตัวประหยัดประกอบด้วย 4 ช่วงตึก: ล่าง 2 กลางและบน ช่องเปิดทำขึ้นระหว่างบล็อก เครื่องประหยัดน้ำประกอบด้วยชุดคอยล์ 110 ชุดที่จัดเรียงขนานกับด้านหน้าหม้อไอน้ำ ขดลวดในบล็อกถูกเซด้วยระยะห่าง 30 มม. และ 80 มม. บล็อกกลางและบนติดตั้งบนคานที่อยู่ในปล่องควัน เพื่อป้องกันสิ่งแวดล้อมของแก๊ส คานเหล่านี้ถูกหุ้มด้วยฉนวนป้องกันด้วยแผ่นโลหะหนา 3 มม. จากการทำงานของเครื่องพ่นทราย บล็อกด้านล่างถูกระงับจากคานโดยใช้ชั้นวาง ชั้นวางช่วยให้สามารถถอดชุดขดลวดออกได้ในระหว่างการซ่อมแซม 8 ช่องทางเข้าและทางออกของเครื่องประหยัดน้ำตั้งอยู่นอกท่อก๊าซและติดกับโครงหม้อไอน้ำพร้อมขายึด คานประหยัดน้ำถูกทำให้เย็นลง (อุณหภูมิของคานในระหว่างการจุดไฟและระหว่างการทำงานไม่ควรเกิน 250 °C) โดยการจ่ายอากาศเย็นจากแรงดันของพัดลมโบลเวอร์ โดยปล่อยอากาศเข้าไปในกล่องดูดของพัดลมโบลเวอร์ AIR HEATER มีเครื่องทำความร้อนแบบใช้อากาศหมุนเวียนสองเครื่อง RVP-54 ติดตั้งอยู่ในห้องหม้อไอน้ำ เครื่องทำความร้อนอากาศแบบหมุนเวียน RVP-54 เป็นเครื่องแลกเปลี่ยนความร้อนแบบทวนกระแสที่ประกอบด้วยโรเตอร์ที่หมุนอยู่ภายในตัวเรือนแบบตายตัว (รูปที่ 4) โรเตอร์ประกอบด้วยเปลือกที่มีเส้นผ่านศูนย์กลาง 5590 มม. และสูง 2250 มม. ทำจากเหล็กแผ่นหนา 10 มม. และดุมล้อที่มีเส้นผ่านศูนย์กลาง 600 มม. เช่นเดียวกับซี่โครงเรเดียลที่เชื่อมต่อดุมล้อกับเปลือกแบ่ง โรเตอร์ออกเป็น 24 ส่วน แต่ละเซกเตอร์จะถูกแบ่งด้วยแผ่นแนวตั้งเป็น P และ s มะเดื่อ 4. โครงร่างโครงสร้างของเครื่องทำความร้อนแบบสร้างอากาศ: 1 – ท่อ; 2 - กลอง; 3 - ร่างกาย; 4 - การบรรจุ; 5 - เพลา; 6 - แบริ่ง; 7 - ตราประทับ; 8 - มอเตอร์ไฟฟ้าสามส่วน ส่วนของแผ่นทำความร้อนวางอยู่ในนั้น ความสูงของส่วนถูกติดตั้งในสองแถว แถวบนสุดคือส่วนที่ร้อนของโรเตอร์ ทำจากสเปเซอร์และแผ่นลูกฟูก หนา 0.7 มม. แถวล่างของส่วนคือส่วนที่เย็นของโรเตอร์และทำจากแผ่นเรียบตัวเว้นระยะ หนา 1.2 มม. บรรจุภัณฑ์ปลายเย็นจะไวต่อการกัดกร่อนมากกว่าและสามารถเปลี่ยนได้ง่าย เพลากลวงผ่านเข้าไปในดุมล้อของโรเตอร์ โดยมีหน้าแปลนอยู่ที่ส่วนล่าง ซึ่งโรเตอร์วางอยู่ ฮับจะติดกับหน้าแปลนด้วยกระดุม RVP มีสองฝาครอบ - บนและล่างติดตั้งแผ่นปิดผนึก 9 กระบวนการแลกเปลี่ยนความร้อนดำเนินการโดยให้ความร้อนแก่โรเตอร์ที่บรรจุในการไหลของก๊าซและทำให้เย็นลงในการไหลของอากาศ การเคลื่อนที่ตามลำดับของการบรรจุความร้อนจากการไหลของก๊าซไปยังการไหลของอากาศนั้นเกิดขึ้นเนื่องจากการหมุนของโรเตอร์ด้วยความถี่ 2 รอบต่อนาที ในแต่ละช่วงเวลา จาก 24 ส่วนของโรเตอร์ มี 13 ส่วนรวมอยู่ในเส้นทางก๊าซ 9 ส่วน - ในเส้นทางอากาศ สองส่วนจะถูกปิดจากการทำงานและปิดด้วยแผ่นปิดผนึก ฮีตเตอร์ลมใช้หลักการทวนกระแส: อากาศถูกนำเข้าจากฝั่งทางออกและระบายออกจากด้านขาเข้าของแก๊ส ฮีตเตอร์อากาศได้รับการออกแบบเพื่อให้ความร้อนจากอากาศตั้งแต่ 30 ถึง 280 °С ในขณะที่ระบายความร้อนของก๊าซจาก 331 °С ถึง 151 °С เมื่อใช้งานกับน้ำมันเชื้อเพลิง ข้อดีของเครื่องทำความร้อนแบบใช้อากาศแบบหมุนเวียนคือความกะทัดรัดและน้ำหนักเบา ข้อเสียเปรียบหลักคืออากาศล้นจากด้านอากาศไปยังด้านก๊าซอย่างมีนัยสำคัญ (การดูดอากาศมาตรฐานคือ 0.2–0.25) BOILER FRAME โครงหม้อไอน้ำประกอบด้วยเสาเหล็กที่เชื่อมต่อด้วยคานแนวนอน โครงถักและเหล็กค้ำยัน และทำหน้าที่ดูดซับน้ำหนักของดรัม พื้นผิวที่ให้ความร้อนทั้งหมด หน่วยคอนเดนเสท ซับใน ฉนวนกันความร้อน และแท่นบำรุงรักษา โครงของหม้อไอน้ำเชื่อมจากเหล็กแผ่นรีดขึ้นรูปและเหล็กแผ่น เสาเฟรมติดกับฐานรากคอนกรีตเสริมเหล็กใต้ดินของหม้อไอน้ำฐาน (รองเท้า) ของเสาเทด้วยคอนกรีต การวาง เยื่อบุของห้องเผาไหม้ประกอบด้วยคอนกรีตทนไฟ แผ่นพื้น covelite และปูนปลาสเตอร์แมกนีเซียปิดผนึก ความหนาของซับใน 260 มม. มันถูกติดตั้งในรูปแบบของเกราะที่ติดกับโครงหม้อไอน้ำ ฝ้าเพดานประกอบด้วยแผงหนา 280 มม. วางอย่างอิสระบนท่อของฮีทเตอร์ฮีทเตอร์ โครงสร้างแผง: ชั้นของคอนกรีตทนไฟหนา 50 มม., ชั้นของคอนกรีตฉนวนความร้อนหนา 85 มม., แผ่น covelite สามชั้น, ความหนารวม 125 มม. และชั้นเคลือบแมกนีเซีย, หนา 20 มม. สู่ตาข่ายโลหะ เยื่อบุของห้องถอยหลังและเพลาหมุนเวียนติดตั้งอยู่บนเกราะซึ่งในทางกลับกันจะติดกับโครงหม้อไอน้ำ ความหนารวมของเยื่อบุของห้องย้อนกลับคือ 380 มม.: คอนกรีตทนไฟ - 80 มม., คอนกรีตฉนวนความร้อน - 135 มม. และแผ่นพื้น covelite สี่ชั้น 40 มม. เยื่อบุของฮีทเตอร์พาความร้อนประกอบด้วยคอนกรีตฉนวนความร้อนหนา 155 มม. หนึ่งชั้น, ชั้นของคอนกรีตทนไฟ - 80 มม. และแผ่นโคเวไลต์สี่ชั้น - 165 มม. ระหว่างแผ่นเปลือกโลกมีชั้นของสีเหลืองอ่อน sovelite ที่มีความหนา 2 ÷ 2.5 มม. เยื่อบุของตัวประหยัดน้ำที่มีความหนา 260 มม. ประกอบด้วยคอนกรีตทนไฟและฉนวนความร้อน และแผ่นพื้น covelite สามชั้น มาตรการความปลอดภัย การทำงานของหน่วยหม้อไอน้ำต้องดำเนินการตาม "กฎสำหรับการออกแบบและการทำงานที่ปลอดภัยของหม้อไอน้ำและน้ำร้อน" ที่ได้รับอนุมัติโดย Rostekhnadzor และ "ข้อกำหนดทางเทคนิคเพื่อความปลอดภัยในการระเบิดของโรงงานหม้อไอน้ำที่ใช้น้ำมันเชื้อเพลิง และก๊าซธรรมชาติ" เช่นเดียวกับ "กฎความปลอดภัยสำหรับการบำรุงรักษาอุปกรณ์พลังงานความร้อนของโรงไฟฟ้าในปัจจุบัน รายการบรรณานุกรม 1. คู่มือการใช้งานสำหรับหม้อต้มน้ำไฟฟ้า TGM-84 ที่ TPP VAZ 2. Meiklyar M.V. หน่วยหม้อไอน้ำที่ทันสมัย ​​TKZ ม.: พลังงาน 2521 3. A.P. Kovalev, N.S. Leleev, T.V. Vilensky เครื่องกำเนิดไอน้ำ: หนังสือเรียนสำหรับมหาวิทยาลัย M.: Energoatomizdat, 1985. 11 การออกแบบและการทำงานของหม้อไอน้ำ TGM-84 เรียบเรียงโดย Maksim Vitalievich KALMYKOV Editor N.V. Versh i nina บรรณาธิการด้านเทคนิค G.N. Shan'kov ลงนามเพื่อเผยแพร่เมื่อ 20.06.06. รูปแบบ 60×84 1/12. กระดาษออฟเซ็ต การพิมพ์ออฟเซต ร.ล. 1.39. Condition.cr.-ott. 1.39. อุช.-เอ็ด. ล. 1.25 การไหลเวียน 100. หน้า - 171. ________________________________________________________________________________________________________________ สถาบันการศึกษาระดับอุดมศึกษาของรัฐ "มหาวิทยาลัยเทคนิคแห่งรัฐ Samara" 432100, Samara, st. Molodogvardeyskaya 244 อาคารหลัก 12

กระทรวงพลังงานและไฟฟ้าของสหภาพโซเวียต

ฝ่ายเทคนิคหลักสำหรับการดำเนินงาน
ระบบพลังงาน

ข้อมูลพลังงานทั่วไป
ของหม้อไอน้ำ TGM-96B สำหรับการเผาไหม้เชื้อเพลิง

มอสโก 1981

ลักษณะพลังงานทั่วไปนี้ได้รับการพัฒนาโดย Soyuztechenergo (วิศวกร G.I. GUTSALO)

ลักษณะพลังงานทั่วไปของหม้อไอน้ำ TGM-96B ถูกรวบรวมบนพื้นฐานของการทดสอบความร้อนที่ดำเนินการโดย Soyuztechenergo ที่ Riga CHPP-2 และ Sredaztekhenergo ที่ CHPP-GAZ และสะท้อนถึงประสิทธิภาพทางเทคนิคที่ทำได้ของหม้อไอน้ำ

ลักษณะพลังงานทั่วไปสามารถใช้เป็นพื้นฐานในการรวบรวมคุณสมบัติมาตรฐานของหม้อไอน้ำ TGM-96B เมื่อเผาไหม้น้ำมันเชื้อเพลิง

แอปพลิเคชัน

. คำอธิบายโดยย่อของอุปกรณ์การติดตั้งหม้อไอน้ำ

1.1 . Boiler TGM-96B ของ Taganrog Boiler Plant - น้ำมันแก๊สที่มีการหมุนเวียนตามธรรมชาติและเลย์เอาต์รูปตัว U ออกแบบมาเพื่อทำงานกับกังหันตู่ -100/120-130-3 และ PT-60-130/13 พารามิเตอร์การออกแบบหลักของหม้อไอน้ำเมื่อทำงานกับน้ำมันเชื้อเพลิงแสดงไว้ในตาราง .

ตาม TKZ โหลดขั้นต่ำที่อนุญาตของหม้อไอน้ำตามสภาพการไหลเวียนคือ 40% ของค่าที่กำหนด

1.2 . ห้องเผาไหม้มีรูปร่างเป็นแท่งปริซึมและในแผนผังเป็นรูปสี่เหลี่ยมผืนผ้าที่มีขนาด 6080 × 14700 มม. ปริมาตรของห้องเผาไหม้คือ 1635 ม. 3 . ความเค้นทางความร้อนของปริมาตรเตาหลอมคือ 214 kW/m 3 หรือ 184 10 3 kcal/(m 3 h) หน้าจอระเหยและฮีทเตอร์ฮีทเตอร์ผนังรังสี (RNS) ถูกวางไว้ในห้องเผาไหม้ ในส่วนบนของเตาในห้องโรตารี่จะมีเครื่องทำความร้อนแบบหน้าจอ (SHPP) ในเพลาพาความร้อนที่ต่ำกว่านั้น ฮีทเตอร์ฮีทเตอร์แบบพาความร้อน (CSH) สองชุดและตัวประหยัดน้ำ (WE) จะจัดเรียงเป็นชุดตามการไหลของก๊าซ

1.3 . เส้นทางไอน้ำของหม้อไอน้ำประกอบด้วยสองกระแสอิสระพร้อมการถ่ายเทไอน้ำระหว่างด้านข้างของหม้อไอน้ำ อุณหภูมิของไอน้ำร้อนยวดยิ่งถูกควบคุมโดยการฉีดคอนเดนเสทของมันเอง

1.4 . ที่ผนังด้านหน้าของห้องเผาไหม้มีหัวเตาน้ำมันและก๊าซสองกระแส HF TsKB-VTI หัวเผาติดตั้งเป็นสองชั้นที่ระดับความสูง -7250 และ 11300 มม. โดยมีมุมเงย 10° ถึงขอบฟ้า

สำหรับการเผาไหม้น้ำมันเชื้อเพลิงหัวฉีดแบบกลไกไอน้ำ "ไททัน" มีความจุเล็กน้อย 8.4 ตันต่อชั่วโมงที่แรงดันน้ำมันเชื้อเพลิง 3.5 MPa (35 กก. / ซม. 2) แรงดันไอน้ำสำหรับการเป่าและพ่นน้ำมันเชื้อเพลิงที่แนะนำโดยโรงงานคือ 0.6 MPa (6 kgf/cm2) ปริมาณการใช้ไอน้ำต่อหัวฉีด 240 กก./ชม.

1.5 . โรงงานหม้อไอน้ำติดตั้ง:

พัดลมแบบร่างสองตัว VDN-16-P ที่มีความจุ 259 10 3 m 3 / h โดยมีอัตรากำไรขั้นต้น 10% แรงดัน 39.8 MPa (398.0 kgf / m 2) โดยมีอัตรากำไรขั้นต้น 20% กำลัง 500/ 250 กิโลวัตต์และความเร็วในการหมุน 741 /594 รอบต่อนาทีต่อเครื่อง

เครื่องดูดควันสองตัว DN-24 × 2-0.62 GM ที่มีความจุ 10% ขอบ 415 10 3 ม. 3 / ชม. แรงดันที่มีขอบ 20% 21.6 MPa (216.0 กก. / ม. 2) กำลังไฟ 800/400 กิโลวัตต์และ ความเร็ว 743/595 rpm ของแต่ละเครื่อง

1.6. ในการทำความสะอาดพื้นผิวทำความร้อนแบบหมุนเวียนจากการสะสมของเถ้า โปรเจ็กต์นี้จัดให้มีโรงยิงสำหรับทำความสะอาด RAH - การล้างน้ำและการเป่าด้วยไอน้ำจากถังซักด้วยแรงดันที่ลดลงในโรงงานควบคุมปริมาณ ระยะเวลาในการเป่าหนึ่ง RAH 50 นาที

. ลักษณะทั่วไปของพลังงานของหม้อไอน้ำ TGM-96B

2.1 . ลักษณะพลังงานทั่วไปของหม้อไอน้ำ TGM-96B ( ข้าว. , , ) ถูกรวบรวมบนพื้นฐานของผลการทดสอบความร้อนของหม้อไอน้ำที่ริกา CHPP-2 และ CHPP GAZ ตามวัสดุที่ให้คำแนะนำและแนวทางวิธีการสำหรับการกำหนดมาตรฐานตัวชี้วัดทางเทคนิคและเศรษฐกิจของหม้อไอน้ำ ลักษณะนี้สะท้อนถึงประสิทธิภาพโดยเฉลี่ยของหม้อไอน้ำใหม่ที่ทำงานด้วยกังหันตู่ -100/120-130/3 และ PT-60-130/13 ภายใต้เงื่อนไขต่อไปนี้ถือเป็นค่าเริ่มต้น

2.1.1 . ความสมดุลของเชื้อเพลิงของโรงไฟฟ้าที่เผาไหม้เชื้อเพลิงเหลวนั้นถูกครอบงำด้วยน้ำมันเชื้อเพลิงที่มีกำมะถันสูงเอ็ม 100. ดังนั้น คุณลักษณะนี้จึงถูกวาดขึ้นสำหรับน้ำมันเชื้อเพลิง M 100 (GOST 10585-75 .) ) มีลักษณะ: A P = 0.14%, W P = 1.5%, SP = 3.5%, (9500 กิโลแคลอรี/กก.) มีการคำนวณที่จำเป็นทั้งหมดสำหรับมวลการทำงานของน้ำมันเชื้อเพลิง

2.1.2 . อุณหภูมิของน้ำมันเชื้อเพลิงที่ด้านหน้าของหัวฉีดจะถือว่าเท่ากับ 120 °ค( t t= 120 °С) ตามสภาวะความหนืดของน้ำมันเชื้อเพลิงเอ็ม 100 เท่ากับ 2.5 ° VU ตาม§ 5.41 PTE

2.1.3 . อุณหภูมิอากาศเย็นเฉลี่ยทั้งปี (t x .c.) ที่ทางเข้าพัดลมโบลเวอร์เท่ากับ 10 °ค เนื่องจากหม้อไอน้ำ TGM-96B ส่วนใหญ่ตั้งอยู่ในเขตภูมิอากาศ (มอสโก, ริกา, กอร์กี, คีชีเนา) โดยมีอุณหภูมิอากาศเฉลี่ยต่อปีใกล้เคียงกับอุณหภูมินี้

2.1.4 . อุณหภูมิอากาศที่ทางเข้าไปยังเครื่องทำความร้อนอากาศ (t vp) ถ่ายได้เท่ากับ 70 °ค และคงที่เมื่อโหลดหม้อไอน้ำเปลี่ยนแปลงตาม§ 17.25 PTE

2.1.5 . สำหรับโรงไฟฟ้าที่มีจุดต่อแบบไขว้ อุณหภูมิน้ำป้อน (ทีเอซี) ที่ด้านหน้าหม้อไอน้ำจะถูกคำนวณตามการคำนวณ (230 °C) และคงที่เมื่อโหลดของหม้อไอน้ำเปลี่ยนแปลง

2.1.6 . ปริมาณการใช้ความร้อนสุทธิจำเพาะสำหรับโรงงานเทอร์ไบน์จะอยู่ที่ 1750 กิโลแคลอรี/(kWh) ตามการทดสอบทางความร้อน

2.1.7 . ค่าสัมประสิทธิ์การไหลของความร้อนจะถือว่าแปรผันตามภาระของหม้อไอน้ำจาก 98.5% ที่โหลดพิกัดเป็น 97.5% ที่โหลด 0.6D หมายเลข.

2.2 . การคำนวณคุณสมบัติมาตรฐานดำเนินการตามคำแนะนำของ "การคำนวณความร้อนของหน่วยหม้อไอน้ำ (วิธีเชิงบรรทัดฐาน)", (M.: Energia, 1973)

2.2.1 . ประสิทธิภาพโดยรวมของหม้อไอน้ำและการสูญเสียความร้อนด้วยก๊าซไอเสียคำนวณตามวิธีการที่อธิบายไว้ในหนังสือโดย Ya.L. Pekker "การคำนวณทางวิศวกรรมความร้อนตามคุณสมบัติที่ลดลงของเชื้อเพลิง" (M.: Energia, 1977)

ที่ไหน

ที่นี่

α เอ่อ = α "ve + Δ α tr

α เอ่อ- ค่าสัมประสิทธิ์ของอากาศส่วนเกินในไอเสีย

Δ α tr- ถ้วยดูดในเส้นทางก๊าซของหม้อไอน้ำ

T เอ่อ- อุณหภูมิไอเสียด้านหลังเครื่องดูดควัน

การคำนวณคำนึงถึงอุณหภูมิของก๊าซไอเสียที่วัดได้ในการทดสอบความร้อนของหม้อไอน้ำ และลดลงเป็นเงื่อนไขสำหรับการสร้างคุณลักษณะมาตรฐาน (พารามิเตอร์อินพุตt x ใน, t "kf, ทีเอซี).

2.2.2 . ค่าสัมประสิทธิ์อากาศส่วนเกินที่จุดโหมด (หลังเครื่องประหยัดน้ำ)α "veถ่ายเท่ากับ 1.04 ที่โหลดพิกัดและเปลี่ยนเป็น 1.1 ที่โหลด 50% ตามการทดสอบทางความร้อน

การลดค่าสัมประสิทธิ์อากาศส่วนเกินที่คำนวณได้ (1.13) ของเครื่องประหยัดน้ำให้เป็นค่าที่นำมาใช้ในลักษณะมาตรฐาน (1.04) ทำได้โดยการบำรุงรักษาโหมดการเผาไหม้ที่ถูกต้องตามแผนที่ระบอบการปกครองของหม้อไอน้ำการปฏิบัติตาม PTE ข้อกำหนดเกี่ยวกับการดูดอากาศเข้าไปในเตาเผาและเข้าสู่เส้นทางก๊าซและการเลือกชุดหัวฉีด

2.2.3 . การดูดอากาศเข้าสู่เส้นทางก๊าซของหม้อไอน้ำที่โหลดพิกัดจะเท่ากับ 25% เมื่อมีการเปลี่ยนแปลงโหลด การดูดอากาศจะถูกกำหนดโดยสูตร

2.2.4 . การสูญเสียความร้อนจากความไม่สมบูรณ์ทางเคมีของการเผาไหม้เชื้อเพลิง (q 3 ) จะถูกนำมาเท่ากับศูนย์เนื่องจากในระหว่างการทดสอบหม้อไอน้ำที่มีอากาศส่วนเกินซึ่งเป็นที่ยอมรับในลักษณะพลังงานทั่วไปพวกเขาไม่อยู่

2.2.5 . การสูญเสียความร้อนจากความไม่สมบูรณ์ทางกลของการเผาไหม้เชื้อเพลิง (q 4 ) จะถูกนำมาเท่ากับศูนย์ตาม "ระเบียบว่าด้วยการประสานกันของลักษณะการกำกับดูแลของอุปกรณ์และปริมาณการใช้เชื้อเพลิงเฉพาะโดยประมาณ" (M.: STsNTI ORGRES, 1975)

2.2.6 . การสูญเสียความร้อนต่อสิ่งแวดล้อม (q 5 ) ไม่ได้กำหนดไว้ในระหว่างการทดสอบ คำนวณตาม "วิธีการทดสอบโรงงานหม้อไอน้ำ" (M.: Energia, 1970) ตามสูตร

2.2.7 . การใช้พลังงานเฉพาะสำหรับปั๊มไฟฟ้าป้อน PE-580-185-2 คำนวณโดยใช้ลักษณะของปั๊มที่นำมาใช้จากข้อกำหนด TU-26-06-899-74

2.2.8 . การใช้พลังงานเฉพาะสำหรับกระแสลมและการระเบิดจะคำนวณจากการใช้พลังงานสำหรับการขับเคลื่อนของพัดลมดูดอากาศและเครื่องดูดควัน โดยวัดระหว่างการทดสอบทางความร้อนและลดลงตามสภาวะ (Δ α tr= 25%) นำมาใช้ในการจัดทำลักษณะการกำกับดูแล

มีการพิสูจน์แล้วว่าเส้นทางก๊าซมีความหนาแน่นเพียงพอ (Δ α ≤ 30%) เครื่องดูดควันให้โหลดพิกัดของหม้อไอน้ำที่ความเร็วต่ำ แต่ไม่มีสำรอง

พัดลมเป่าที่ความเร็วต่ำช่วยรับประกันการทำงานปกติของหม้อไอน้ำที่โหลดได้ถึง 450 ตัน/ชม.

2.2.9 . พลังงานไฟฟ้าทั้งหมดของกลไกของโรงงานหม้อไอน้ำรวมถึงพลังของไดรฟ์ไฟฟ้า: ปั๊มป้อนไฟฟ้า, เครื่องดูดควัน, พัดลม, เครื่องทำความร้อนด้วยอากาศหมุนเวียน (รูปที่. ). กำลังของมอเตอร์ไฟฟ้าของเครื่องทำความร้อนด้วยอากาศแบบหมุนเวียนตามข้อมูลหนังสือเดินทาง กำลังของมอเตอร์ไฟฟ้าของเครื่องดูดควัน พัดลม และปั๊มป้อนไฟฟ้าถูกกำหนดในระหว่างการทดสอบความร้อนของหม้อไอน้ำ

2.2.10 . ปริมาณการใช้ความร้อนจำเพาะสำหรับการทำความร้อนด้วยอากาศในหน่วยความร้อนคำนวณโดยคำนึงถึงการทำความร้อนด้วยอากาศในพัดลม

2.2.11 . ปริมาณการใช้ความร้อนจำเพาะสำหรับความต้องการเสริมของโรงต้มน้ำรวมถึงการสูญเสียความร้อนในเครื่องทำความร้อนซึ่งประสิทธิภาพจะอยู่ที่ 98% สำหรับการเป่าด้วยไอน้ำของ RAH และการสูญเสียความร้อนด้วยการเป่าด้วยไอน้ำของหม้อไอน้ำ

ปริมาณการใช้ความร้อนสำหรับการเป่าด้วยไอน้ำของ RAH คำนวณโดยสูตร

คิว obd = G obd · ฉัน obd · τ obd 10 -3 MW (Gcal/ชม)

ที่ไหน G obd= 75 กก./นาที ตาม "มาตรฐานการใช้ไอน้ำและคอนเดนเสทสำหรับความต้องการเสริมของหน่วยกำลัง 300, 200, 150 MW" (ม.: STSNTI ORGRES, 1974);

ฉัน obd = ฉัน เรา. คู่= 2598 kJ/kg (kcal/kg)

τ obd= 200 นาที (4 อุปกรณ์ที่มีเวลาในการเป่า 50 นาทีเมื่อเปิดเครื่องในระหว่างวัน)

ปริมาณการใช้ความร้อนด้วยการเป่าหม้อน้ำคำนวณโดยสูตร

คิวผลิตภัณฑ์ = จี ผลิตภัณฑ์ · ฉัน k.v10 -3 MW (Gcal/ชม)

ที่ไหน จี ผลิตภัณฑ์ = ชื่อ PD 10 2 กก./ชม

พี = 0.5%

ฉัน k.v- เอนทาลปีของน้ำหม้อไอน้ำ

2.2.12 . ขั้นตอนการทดสอบและการเลือกเครื่องมือวัดที่ใช้ในการทดสอบถูกกำหนดโดย "วิธีการทดสอบโรงงานหม้อไอน้ำ" (M.: Energia, 1970)

. การแก้ไขข้อบังคับ

3.1 . เพื่อที่จะนำตัวชี้วัดเชิงบรรทัดฐานหลักของการทำงานของหม้อไอน้ำไปสู่สภาวะที่เปลี่ยนแปลงของการทำงานภายในขีดจำกัดความเบี่ยงเบนที่อนุญาตของค่าพารามิเตอร์ การแก้ไขจะได้รับในรูปแบบของกราฟและค่าตัวเลข การแก้ไขq 2 ในรูปแบบของกราฟแสดงในรูปที่ , . การแก้ไขอุณหภูมิก๊าซไอเสียแสดงในรูปที่ . นอกเหนือจากข้างต้นแล้ว ยังมีการแก้ไขสำหรับการเปลี่ยนแปลงอุณหภูมิของน้ำมันเชื้อเพลิงที่ให้ความร้อนที่จ่ายให้กับหม้อไอน้ำ และสำหรับการเปลี่ยนแปลงอุณหภูมิของน้ำป้อน

3.1.1 . การแก้ไขการเปลี่ยนแปลงอุณหภูมิของน้ำมันเชื้อเพลิงที่จ่ายให้กับหม้อไอน้ำคำนวณจากผลกระทบของการเปลี่ยนแปลง ถึง Qบน q 2 ตามสูตร