Ուղարկել ձեր լավ աշխատանքը գիտելիքների բազայում պարզ է: Օգտագործեք ստորև ներկայացված ձևը

Ուսանողները, ասպիրանտները, երիտասարդ գիտնականները, ովքեր օգտագործում են գիտելիքների բազան իրենց ուսումնառության և աշխատանքի մեջ, շատ շնորհակալ կլինեն ձեզ:

Կրթության դաշնային գործակալություն

Պետական ​​ուսումնական հաստատություն

բարձրագույն մասնագիտական ​​կրթություն

«Ուրալի պետական ​​տեխնիկական համալսարան - UPI

Ռուսաստանի առաջին նախագահ Բ.Ն. Ելցին» -

մասնաճյուղ Սրեդնեուրալսկում

ՄԱՍՆԱԳԻՏՈՒԹՅՈՒՆ՝ 140101

ԽՈՒՄԲ՝ ՋԷԿ -441

ԴԱՍԸՆԹԱՑ ՆԱԽԱԳԻԾ

ԿԱԹԱՍԱՅԻ ՄԻԱՎՈՐԻ TGM ՋԵՐՄԱԿԱՆ ՀԱՇՎԱՐԿ - 96

«ՋԷԿ-երի կաթսայատներ» ԿԱՐԳԱՎՈՐՄԱՆ ՄԱՍԻՆ.

Ուսուցիչ

Սվալովա Նինա Պավլովնա

Կաշուրին Անտոն Վադիմովիչ

Սրեդնեուրալսկ

1.Առաջադրանք դասընթացի նախագծի համար

2. TGM-96 կաթսայի համառոտ նկարագրությունը և պարամետրերը

3. Այրման արտադրանքի ավելցուկային օդի գործակիցները, ծավալները և էթալպիաները

4. Կաթսայատան միավորի ջերմային հաշվարկ.

4.1 Ջերմային հաշվեկշռի և վառելիքի հաշվարկ

4.2 Վերականգնվող օդի տաքացուցիչ

ա. սառը մաս

բ. տաք մաս

4.4 Ելք էկրաններ

4.4 Մուտքի էկրաններ

Մատենագիտություն

1. Դասընթացի նախագծի առաջադրանք

Հաշվարկի համար ընդունվել է թմբուկային կաթսայի միավոր TGM - 96:

Աշխատանքի մուտքագրում

Կաթսայի պարամետրերը TGM - 96

Կաթսայի գոլորշու հզորությունը՝ 485 տ/ժ

Կաթսայի ելքի վրա գերտաքացած գոլորշու ճնշումը 140 կգ/սմ 2 է

Գերտաքացվող գոլորշու ջերմաստիճանը - 560 єС

Աշխատանքային ճնշումը կաթսայի թմբուկում - 156 կգ/սմ 2

Սնուցման ջրի ջերմաստիճանը կաթսա մուտքի մոտ - 230ºС

Սնուցման ջրի ճնշումը կաթսա մուտքի մոտ՝ 200 կգ/սմ 2

Սառը օդի ջերմաստիճանը RVP մուտքի մոտ 30ºС է

2 . Ջերմային սխեմայի նկարագրությունը

Կաթսայի սնուցման ջուրը տուրբինային կոնդենսատ է: Այն ջեռուցվում է կոնդենսատային պոմպի միջոցով հաջորդաբար հիմնական արտանետիչների, կնիքների արտանետման, լցոնման տուփի ջեռուցիչի, LPH-1, LPH-2, LPH-3 և LPH-4 միջով մինչև 140-150 ° C ջերմաստիճանի և սնվում է օդափոխիչի մեջ: 6 ատմ. Դիերատորներում կոնդենսատում լուծված գազերը առանձնացվում են (օդազերծում) և լրացուցիչ տաքացվում մինչև մոտավորապես 160-170°C ջերմաստիճանի։ Այնուհետև դեզերատորներից ստացվող կոնդենսատը գրավիտացիայի միջոցով սնվում է սնուցման պոմպերի ներծծման մեջ, որից հետո ճնշումը բարձրանում է մինչև 180-200 կգ/սմ², իսկ սնուցման ջուրը HPH-5, HPH-6 և HPH-7 միջոցով տաքացվում է մինչև 225-235°C ջերմաստիճանը սնվում է կրճատված կաթսայի սնուցման աղբյուրին: Կաթսայի հզորության կարգավորիչի հետևում ճնշումը իջնում ​​է մինչև 165 կգ/սմ² և սնվում է ջրի տնտեսման մեջ:

Սնուցեք ջուրը 4 խցիկով D 219x26 մմ մտնում է կախովի խողովակներ D 42x4.5 մմ ք. Կախովի խողովակների ելքային խցիկները գտնվում են ծխատարի ներսում՝ կախված 16 խողովակների վրա D 108x11 մմ փող. Միաժամանակ հոսքերը մի կողմից մյուսը տեղափոխվում են։ Վահանակները պատրաստված են D28x3,5 մմ խողովակներից, Art. 20 և կողային պատերը և շրջադարձային խցիկը ծածկված են:

Ջուրը հոսում է երկու զուգահեռ հոսքերով վերևի և ներքևի վահանակների միջով և ուղղվում դեպի կոնվեկտիվ էկոնոմիզատորի մուտքի խցիկները:

Կոնվեկտիվ էկոնոմիզատորը բաղկացած է վերին և ստորին փաթեթներից, ստորին մասը պատրաստված է 28x3,5 մմ տրամագծով խողովակներից պարույրների տեսքով: 20, դասավորված 80x56 մմ բարձրությամբ շաշկի տախտակով: Այն բաղկացած է 2 մասից, որոնք տեղակայված են աջ և ձախ գազատարներում։ Յուրաքանչյուր մաս բաղկացած է 4 բլոկից (2 վերին և 2 ստորին): Կոնվեկտիվ էկոնոմիզատորում ջրի և ծխատար գազերի շարժումը հակահոսանք է: Գազով աշխատելիս էկոնոմայզերը ունենում է 15% եռում։ Էկոնոմայզերում առաջացած գոլորշու տարանջատումը (գազով աշխատելիս էկոնոմայզատորն ունի 15% եռման կետ) տեղի է ունենում լաբիրինթոսային հիդրավլիկ կնիքով հատուկ գոլորշու բաժանարար տուփում։ Տուփի բացվածքի միջոցով մշտական ​​քանակությամբ սնուցող ջուր, անկախ բեռից, գոլորշու հետ միասին մատակարարվում է լվացքի վահանների տակ գտնվող թմբուկի ծավալին: Լվացող վահաններից ջրի արտանետումն իրականացվում է ջրահեռացման տուփերի միջոցով:

Գոլորշի-ջուր խառնուրդը էկրաններից գոլորշու ելքի խողովակների միջով մտնում է բաշխիչ տուփեր, այնուհետև ուղղահայաց բաժանման ցիկլոններ, որտեղ տեղի է ունենում առաջնային տարանջատումը։ Մաքուր խցիկում տեղադրված են 32 կրկնակի և 7 միայնակ ցիկլոններ, աղի խցիկում՝ յուրաքանչյուր կողմից 8 - 4 հատ։ Բոլոր ցիկլոնների տակ արկղեր են տեղադրվում, որպեսզի ցիկլոններից գոլորշին չմտնի ներքև: Ցիկլոններում անջատված ջուրը հոսում է թմբուկի ջրի ծավալի մեջ, իսկ գոլորշին որոշակի քանակությամբ խոնավության հետ միասին բարձրանում է վեր՝ անցնելով ցիկլոնի ռեֆլեկտիվ ծածկույթի կողքով, մտնում լվացքի սարքը, որը բաղկացած է հորիզոնական ծակոցից։ վահաններ, որոնց մատակարարվում է կերային ջրի 50%-ը։ Գոլորշին, անցնելով լվացքի սարքի շերտով, նրան տալիս է իր մեջ պարունակվող սիլիցիումի աղերի հիմնական քանակությունը։ Լվացքի սարքից հետո գոլորշին անցնում է փաթաթված տարանջատիչով և լրացուցիչ մաքրվում խոնավության կաթիլներից, իսկ հետո ծակած առաստաղի վահանի միջով, որը հավասարեցնում է արագության դաշտը թմբուկի գոլորշու տարածության մեջ, մտնում է գերտաքացուցիչ:

Բոլոր բաժանարար տարրերը ծալովի են և ամրացվում են սեպերով, որոնք եռակցվում են բաժանարար մասերին։

Թմբուկում ջրի միջին մակարդակը միջին չափիչ ապակու միջից 50 մմ ցածր է, իսկ թմբուկի երկրաչափական կենտրոնից՝ 200 մմ: Վերին թույլատրելի մակարդակը +100 մմ է, ստորին թույլատրելի մակարդակը՝ 175 մմ չափաչափի ապակու վրա:

Բոցավառման ժամանակ թմբուկի մարմինը տաքացնելու և կաթսան կանգնեցնելիս սառչելու համար դրա մեջ տեղադրված է հատուկ սարք՝ ըստ UTE նախագծի։ Գոլորշին այս սարքին մատակարարվում է մոտակա գործող կաթսայից:

343°C ջերմաստիճան ունեցող թմբուկից հագեցած գոլորշին մտնում է ճառագայթային գերտաքացուցիչի 6 պանել և տաքացվում է մինչև 430°C, որից հետո առաստաղի գերտաքացուցիչի 6 պանելներում տաքացվում է մինչև 460-470°C։

Առաջին ջեռուցիչում գոլորշու ջերմաստիճանը նվազեցվում է մինչև 360-380°C: Առաջին ջեռուցիչներից առաջ գոլորշու հոսքը բաժանվում է երկու հոսքի, իսկ դրանցից հետո ջերմաստիճանի ավլումը հավասարեցնելու համար ձախ գոլորշի հոսքը տեղափոխվում է աջ կողմ, իսկ աջը՝ ձախ։ Փոխանցումից հետո յուրաքանչյուր գոլորշու հոսքը մտնում է 5 մուտքային սառը էկրան, որին հաջորդում են 5 ելքային սառը էկրաններ: Այս էկրաններում գոլորշին շարժվում է հակառակ հոսանքով: Այնուհետև, գոլորշին միաժամանակ հոսքով ներթափանցում է 5 տաք մուտքի էկրան, որին հաջորդում են 5 տաք ելքային էկրաններ: Սառը էկրանները տեղադրված են կաթսայի կողմերում, տաք՝ կենտրոնում։ Էկրաններում գոլորշու ջերմաստիճանի մակարդակը 520-530оС է։

Այնուհետև, 12 գոլորշու շրջանցիկ խողովակներով D 159x18 մմ փող. Եթե ​​ջերմաստիճանը բարձրանում է նշված արժեքից, ապա սկսվում է երկրորդ ներարկումը: Հետագայում շրջանցիկ խողովակաշարով D 325x50 փ. 12X1MF-ը մտնում է անցակետի ելքային փաթեթ, որտեղ ջերմաստիճանի բարձրացումը 10-15oC է։ Դրանից հետո գոլորշին մտնում է փոխանցման տուփի ելքային կոլեկտորը, որն անցնում է հիմնական գոլորշու խողովակաշարի մեջ դեպի կաթսայի առջևը, իսկ հետևի հատվածում տեղադրված են 2 հիմնական աշխատանքային անվտանգության փականներ։

Կաթսայի ջրում լուծված աղերը հեռացնելու համար կաթսայատան թմբուկից շարունակական փչում է կատարվում, շարունակական փչման կարգավորումը՝ քիմիական արտադրամասի հերթափոխի պետի ցուցումով։ Էկրանների ստորին կոլեկտորներից տիղմը հեռացնելու համար կատարվում է ստորին կետերի պարբերական մաքրում։ Կաթսայում կալցիումի կշեռքի առաջացումը կանխելու համար կաթսայի ջուրը ֆոսֆատացրեք։

Ներդրված ֆոսֆատի քանակը կարգավորվում է ավագ ինժեների կողմից քիմիական արտադրամասի հերթափոխի ղեկավարի ցուցումով։ Ազատ թթվածինը կապելու և կաթսայի խողովակների ներքին մակերևույթների վրա պասիվացնող (պաշտպանիչ) թաղանթ ձևավորելու համար՝ հիդրազինը ներդնելով կերակրման ջրի մեջ՝ պահպանելով դրա ավելցուկը 20-60 մկգ/կգ: Հիդրազինի չափաբաժինը կերակրման ջրի մեջ իրականացվում է տուրբինային բաժնի անձնակազմի կողմից՝ քիմիական խանութի հերթափոխի ղեկավարի հանձնարարությամբ:

Կաթսաների շարունակական փչումից ջերմության օգտագործման համար P och. Տեղադրված են 2 շարունակական փչող ընդլայնիչներ՝ միացված հաջորդաբար:

Expander 1 tbsp. ունի 5000 լ ծավալ և նախատեսված է 8 ատմ ճնշման համար 170 ° C ջերմաստիճանով, գոլորշին ուղղվում է 6 ատմ տաքացնող գոլորշու կոլեկտոր, բաժանարարը կոնդենսատային թակարդի միջով դեպի ընդլայնիչ П och:

Ընդարձակող Ռ փ. ունի 7500 լ ծավալ և նախատեսված է 1,5 ատմ ճնշման համար 127 ° C շրջակա միջավայրի ջերմաստիճանի դեպքում, բռնկման գոլորշին ուղղվում է դեպի NDU և զուգահեռ միացված է արտահոսքի ընդլայնիչների բռնկման գոլորշու և կրճատված գոլորշու խողովակաշարին: բոցավառման ROU: Դիլատորի բաժանարարն ուղղվում է 8 մ բարձրությամբ ջրի կնիքի միջոցով կոյուղու համակարգ: Դրենաժային ընդարձակիչների ներկայացում Պ փ. սխեմայում արգելված է! Կաթսաներից վթարային արտահոսքի համար P och. և մաքրելով այս կաթսաների ստորին կետերը, KTC-1-ում տեղադրվում են 2 զուգահեռ միացված էքսպանդեր՝ յուրաքանչյուրը 7500 լիտր ծավալով և 1,5 ատմ նախագծային ճնշումով։ 700 մմ տրամագծով խողովակաշարերի միջոցով պարբերական փչման յուրաքանչյուր ընդլայնիչի բռնկման գոլորշին առանց փակման փականների ուղղվում է մթնոլորտ և բերվում է կաթսայատան խանութի տանիք: Էկոնոմայզերում առաջացած գոլորշու տարանջատումը (գազով աշխատելիս էկոնոմայզատորն ունի 15% եռման կետ) տեղի է ունենում լաբիրինթոսային հիդրավլիկ կնիքով հատուկ գոլորշու բաժանարար տուփում։ Տուփի բացվածքի միջոցով մշտական ​​քանակությամբ սնուցող ջուր, անկախ բեռից, գոլորշու հետ միասին մատակարարվում է լվացքի վահանների տակ գտնվող թմբուկի ծավալին: Լվացող վահաններից ջրի արտանետումն իրականացվում է ջրահեռացման տուփերի միջոցով

3 . Օդի ավելցուկային գործակիցներ, ծավալներ և էթալպիաներայրման արտադրանք

Գազային վառելիքի գնահատված բնութագիրը (Աղյուսակ II)

Օդի ավելցուկային գործակիցները գազի խողովակների համար.

Վառարանի ելքի վրա ավելորդ օդի գործակիցը.

t = 1.0 + ? t \u003d 1.0 + 0.05 \u003d 1.05

?Ավելորդ օդի գործակիցը անցակետի հետևում.

PPC \u003d t + ? KPP \u003d 1.05 + 0.03 \u003d 1.08

Ավելորդ օդի գործակիցը CE-ի համար.

VE \u003d անցակետ + ? VE \u003d 1.08 + 0.02 \u003d 1.10

Ավելցուկային օդի գործակիցը RAH-ի հետևում.

RVP \u003d VE +? RVP \u003d 1.10 + 0.2 \u003d 1.30

Այրման արտադրանքի բնութագրերը

Հաշվարկված արժեքը	Չափս	V°=9,5 2	V° H2O= 2 , 10	V° N2 = 7 , 6 0	Վ RO2=1, 04	V°g=10, 73
		G A Z O C O D S
		Կրակարկղ				Վայ։ գազեր
Օդի ավելցուկային գործակիցը, ? ?
Ավելորդ օդի հարաբերակցությունը, միջին? ամուսնացնել
V H2O = V° H2O +0,0161* (?-1)* V°
V G \u003d V RO2 + V ° N2 + V H2O + (? -1) * V °
r RO2 \u003d V RO2 / V Գ
r H2O \u003d V H2O / V G
rn=rRO2 +rH2O

Օդի տեսական քանակություն

V ° \u003d 0,0476 (0,5CO + 0,575H 2 O + 1,5H 2 S + U (m + n / 4) C m H n - O P)

Ազոտի տեսական ծավալը

Ջրի գոլորշիների տեսական ծավալը

Եռատոմային գազերի ծավալը

Այրման արտադրանքի էնթալպիաներ (J - աղյուսակ):

J°g, կկալ/նմі

J°v, կկալ/նմі

J=J°g+(?-1)*J°v, կկալ/նմі

Կրակարկղ

Ելքային գազեր

1, 09

1,2 0

1,3 0

4.Ջերմկաթսայատան միավորի նոր հաշվարկ

4.1 Ջերմային հաշվեկշռի և վառելիքի հաշվարկ

Հաշվարկված արժեքը	Նշանակում	Չափը -էությունը	Բանաձև կամ հիմնավորում	Հաշվարկ
Ջերմային հավասարակշռություն
Վառելիքի մատչելի ջերմություն
Ծխատար գազի ջերմաստիճանը
Էնթալպիա			Ըստ J-??table
Սառը օդի ջերմաստիճան
Էնթալպիա			Ըստ J-??table
Ջերմության կորուստ:
Մեխանիկական ձախողումից
քիմիական վնասվածքից			Աղյուսակ 4
ծխատար գազերով			(Jux-?ux*J°xv)/Q p p	(533-1,30*90,3)*100/8550=4,9
շրջակա միջավայրի մեջ
Ջերմության կորստի չափը
Կաթսայի միավորի արդյունավետությունը (համախառն)
Գերտաքացվող գոլորշու հոսք
Կաթսայի բլոկի հետևում գերտաքացած գոլորշու ճնշում
Կաթսայի միավորի հետևում գերտաքացած գոլորշու ջերմաստիճանը
Էնթալպիա			Ըստ աղյուսակի XXVI (N.m.p.221)
Սնուցման ջրի ճնշումը
Սնուցման ջրի ջերմաստիճանը
Էնթալպիա			Ըստ աղյուսակի XXVII (N.m.p.222)
Մաքրել ջրի սպառումը				0,01*500*10 3 =5,0*10 3
Մաքրել ջրի ջերմաստիճանը			t n ժամը R b \u003d 156 կգֆ / սմ 2
Փչող ջրի էնթալպիա	ipr.v = ես? KIP		Ըստ աղյուսակի XX1II (N.M.p.205)
Հաշվարկված արժեքը	Նշանակում	Չափս	Բանաձև կամ հիմնավորում	Հաշվարկ

4.2 Ռեժիններատիվ օդի տաքացուցիչ

Հաշվարկված արժեքը	Նշանակում	Չափս	Բանաձև կամ հիմնավորում	Հաշվարկ
Ռոտորի տրամագիծը			Դիզայնի տվյալների համաձայն
Օդային տաքացուցիչների քանակը մեկ բնակարանի համար			Դիզայնի տվյալների համաձայն
Ոլորտների քանակը			Դիզայնի տվյալների համաձայն	24 (13 գազ, 9 օդ և 2 տարանջատում)
Մակերեւույթի ֆրակցիաներ, որոնք լվացվում են գազերով և օդով
սառը մաս
Համարժեք տրամագիծ			էջ 42 (Նորմալ)
Թերթի հաստությունը			Դիզայնի տվյալների համաձայն (հարթ ծալքավոր թերթ)
			0,785*Din 2 *hg*Cr*	0,785*5,4 2 *0,542*0,8*0,81*3=26,98
			0,785*Din 2 *hv*Cr*	0,785*5,4 2 *0,375*0,8*0,81*3=18,7
Լցոնման բարձրությունը			Դիզայնի տվյալների համաձայն
Ջեռուցման մակերեսը			Դիզայնի տվյալների համաձայն
Մուտքի օդի ջերմաստիճանը
Մուտքի օդի էնթալպիա			Ջ-ի կողմից սեղան
Սառը մասի ելքի օդի հոսքի հարաբերակցությունը տեսականին
Օդի ներծծում
Ելքային օդի ջերմաստիճանը (միջանկյալ)			Ընդունվել է ժամանակավորապես
Ելքային օդի էնթալպիա			Ջ-ի կողմից սեղան
			(մեջ«hh+??hh) (J°pr-J°hv)	(1,15+0,1)*(201,67 -90,3)=139
Ելքային գազի ջերմաստիճանը
Հաշվարկված արժեքը	Նշանակում	Չափս	Բանաձև կամ հիմնավորում	Հաշվարկ
Գազերի էնթալպիա ելքի վրա			Ըստ J-? աղյուսակի
Գազերի էնթալպիա մուտքի մոտ			Jux + Qb / c -?? xh * J ° xv	533+139 / 0,998-0,1*90,3=663
Մուտքի գազի ջերմաստիճանը			Ջ-ի կողմից սեղան
Գազի միջին ջերմաստիճանը
Օդի միջին ջերմաստիճանը
Միջին ջերմաստիճանի տարբերություն
Պատի միջին ջերմաստիճանը			(хг*?ср+хв*цр)/ (хг+хв)	(0,542*140+0,375*49)/(0,542+0,375)= 109
Գազերի միջին արագությունը			(Вр*Вг*(?av+273))/	(37047*12,6747*(140+273))/(29*3600*273)=6,9
Օդի միջին արագությունը			(Вр * Vє * («xh + xh / 2-ում) * (տավ + 273)) /	(37047*9,52*(1,15+0,1)*(49+273))/ (3600*273*20,07)=7,3
		կկալ / (մ 2 * ժ * * կարկուտ)	Nomogram 18 Sn*Sf*Sy*?n	0,9*1,24*1,0*28,3=31,6
		կկալ / (մ 2 * ժ * * կարկուտ)	Նոմոգրամ 18 Sn*S"f*Sy*?n	0,9*1,16*1,0*29,5=30,8
Օգտագործման գործոն
Ջերմային փոխանցման գործակիցը		կկալ / (մ 2 * ժ * * կարկուտ)		0,85/(1/(0,542*31,6)+1/(0,375*30,8))=5,86
Սառը մասի ջերմային կլանումը (ըստ ջերմության փոխանցման հավասարման)				5,86*9750*91/37047=140
Ջերմային ընկալման հարաբերակցությունը				(140/ 139)*100=100,7

Հաշվարկված արժեքը	Նշանակում	Չափս	Բանաձև կամ հիմնավորում	Հաշվարկ
տաք մաս
Համարժեք տրամագիծ			էջ 42 (Նորմալ)
Թերթի հաստությունը			Դիզայնի տվյալների համաձայն
Մաքուր տարածք գազերի և օդի համար			0.785*Din 2 *hg*Cr*Cl*n	0,785*5,4 2 *0,542*0,897*0,89*3=29,7
			0,785*Դին 2 *հվ*Կր*Կլ*ն	0,785*5,4 2 *0,375*0,897*0,89*3=20,6
Լցոնման բարձրությունը			Դիզայնի տվյալների համաձայն
Ջեռուցման մակերեսը			Դիզայնի տվյալների համաձայն
Օդի մուտքի ջերմաստիճանը (միջանկյալ)			Նախապես ընդունված (սառը մասում)
Մուտքի օդի էնթալպիա			Ջ-ի կողմից սեղան
Օդի ներծծում
Տաք մասի ելքի օդի հոսքի արագությունների հարաբերակցությունը տեսականին
Ելքային օդի ջերմաստիճանը			Ընդունվել է ժամանակավորապես
Ելքային օդի էնթալպիա			Ջ-ի կողմից սեղան
Քայլի ջերմության կլանումը (ըստ հավասարակշռության)			(վ «գճ +?? գճ / 2) * * (Ջ ° գվ-Ջ ° պր)	(1,15+0,1)*(806- 201,67)=755
Ելքային գազի ջերմաստիճանը			Սառը մասից
Գազերի էնթալպիա ելքի վրա			Ըստ J-? աղյուսակի
Գազերի էնթալպիա մուտքի մոտ			J?hch + Qb / c-??gch *	663+755/0,998-0,1*201,67=1400
Մուտքի գազի ջերմաստիճանը			Ջ-ի կողմից սեղան
Գազի միջին ջերմաստիճանը			(?vp + ??xh) / 2	(330 + 159)/2=245
Օդի միջին ջերմաստիճանը
Միջին ջերմաստիճանի տարբերություն
Պատի միջին ջերմաստիճանը			(хг*?ср+хв*цр)	(0,542*245+0,375*164)/(0,542+0,375)=212
Գազերի միջին արագությունը			(Вр*Вг*(?av+273))	(37047*12,7*(245 +273)/29,7*3600*273 =8,3
Հաշվարկված արժեքը	Նշանակում	Չափս	Բանաձև կամ հիմնավորում	Հաշվարկ
Օդի միջին արագությունը			(Вр * Vє * («vp + ?? hch *(tav+273))/(3600**273* Fv)	(37047*9,52(1,15+0,1)(164+273)/ /3600*20,6*273=9,5
Ջերմային փոխանցման գործակիցը գազերից պատին		կկալ / (մ 2 * ժ * * կարկուտ)	Nomogram 18 Sn*Sf*Sy*?n	1,6*1,0*1,07*32,5=54,5
Ջերմության փոխանցման գործակիցը պատից օդ		կկալ / (մ 2 * ժ * * կարկուտ)	Նոմոգրամ 18 Sn*S"f*Sy*?n	1,6*0,97*1,0*36,5=56,6
Օգտագործման գործոն
Ջերմային փոխանցման գործակիցը		կկալ / (մ 2 * ժ * * կարկուտ)	o / (1/ (хг*?гк) + 1/(хв*?вк))	0,85/ (1/(0,542*59,5)+1/0,375*58,2))=9,6
Տաք մասի ջերմային կլանումը (ըստ ջերմության փոխանցման հավասարման)				9,6*36450*81/37047=765
Ջերմային ընկալման հարաբերակցությունը				765/755*100=101,3
Qt-ի և Qb-ի արժեքները տարբերվում են 2%-ից պակաս:

vp=330°С tdv=260°С

Jvp=1400 կկալ/նմ 3 Jgv=806 կկալ/նմ 3

hch=159°С tpr=67°С

Ջhh \u003d 663 կկալ / նմ 3

Jpr \u003d 201,67 կկալ / նմ 3

ux=120°С txv=30°С

Јhv \u003d 90,3 կկալ / նմ 3

Jux \u003d 533 կկալ / նմ 3

4.3 Կրակարկղ

Հաշվարկված արժեքը	Նշանակում	Չափս	Բանաձև կամ հիմնավորում	Հաշվարկ
Էկրանի խողովակների տրամագիծը և հաստությունը			Դիզայնի տվյալների համաձայն
			Դիզայնի տվյալների համաձայն
Վառարանի մասի պատերի ընդհանուր մակերեսը			Դիզայնի տվյալների համաձայն
Վառարանի մասի ծավալը			Դիզայնի տվյալների համաձայն
				3,6*1635/1022=5,76
Վառարանում ավելցուկային օդի գործակիցը
Օդի ներծծում կաթսայի վառարանում
տաք օդի ջերմաստիճանը			Օդատաքացուցիչի հաշվարկից
Տաք օդի էնթալպիա			Ջ-ի կողմից սեղան
Օդի կողմից վառարան ներմուծվող ջերմությունը			(?t-??t)* J°gw + +??t*J°hv	(1,05-0,05)*806+0,05*90,3= 811,0
Օգտակար ջերմության տարածում վառարանում			Q p p * (100-q 3) / 100 + Qv	(8550*(100-0,5)/100)+811 =9318
Այրման տեսական ջերմաստիճան			Ջ-ի կողմից սեղան
Ջերմաստիճանի առավելագույնի հարաբերական դիրքը վառարանի բարձրության երկայնքով			xt \u003d xg \u003d hg / Ht
Գործակից			էջ 16 0.54 - 0.2*xt	0,54 - 0,2*0,143=0,511
			Ընդունվել է ժամանակավորապես
			Ջ-ի կողմից սեղան
Այրման արտադրանքի միջին ընդհանուր ջերմային հզորությունը		կկալ/(nmі*deg)	(Քվ- J?t)*(1+Chr)	(9318 -5 018 )*(1+0,1) (2084-1200) =5,35
Աշխատանք		m*kgf/cm²		1,0*0,2798*5,35=1,5
Եռատոմային գազերով ճառագայթների թուլացման գործակիցը		1/ (մ ** կգֆ / / սմ 2)	Նոմոգրամ 3
Օպտիկական հաստությունը				0,38*0,2798*1,0*5,35=0,57
Հաշվարկված արժեքը	Նշանակում	Չափս	Բանաձև կամ հիմնավորում	Հաշվարկ
Ջահի սևություն			Նոմոգրամ 2
Հարթ խողովակի էկրանների ջերմային արդյունավետության գործակիցը			շեկր=x*f shek \u003d w ժամը x \u003d 1 ըստ աղյուսակի: 6-2
Այրման պալատի սևության աստիճանը			Նոմոգրամ 6
Գազերի ջերմաստիճանը վառարանի ելքի վրա			Տա / [Մ * ((4.9 * 10 -8 * * շեքր * Ֆստ * ատ * Թայ) / (ց * Вр*Вср)) 0,6 +1]-273	(2084+273)/-273=1238
Գազերի էնթալպիա վառարանի ելքի վրա			Ջ-ի կողմից սեղան
Վառարանում ստացված ջերմության քանակը				0,998*(9318-5197)=4113
Ճառագայթային ընդունող ջեռուցման մակերեսի միջին ջերմային բեռը			Վր*Ք տ լ/Նլ	37047*4113/ 903=168742
Վառարանի ծավալի ջերմային սթրեսը			Vr*Q r n / Vt	37047*8550/1635=193732

4.4 Թեժwիրմա

Հաշվարկված արժեքը	ավտոշարասյուն- նաչե- ոչ	Չափս	Բանաձև կամ հիմնավորում	Հաշվարկ
Խողովակների տրամագիծը և հաստությունը			Ըստ գծագրի
			Ըստ գծագրի
Էկրանների քանակը			Ըստ գծագրի
Միջին քայլը էկրանների միջև			Ըստ գծագրի
Երկայնական քայլ			Ըստ գծագրի
Հարաբերական բարձրություն
Հարաբերական բարձրություն
Էկրանի ջեռուցման մակերեսը			Դիզայնի տվյալների համաձայն
Լրացուցիչ ջեռուցման մակերես տաք էկրանների տարածքում			Ըստ գծագրի	6,65*14,7/2= 48,9
Մուտքի պատուհանի մակերեսը			Ըստ գծագրի	(2,5+5,38)*14,7=113,5
			Нin*(НшI/(НшI+HdopI))	113,5*624/(624+48,9)=105,3
			Հ ին - Հ լշԻ
Մաքսազերծում գազերի համար			Դիզայնի տվյալների համաձայն
Մաքուր տարածք գոլորշու համար			Դիզայնի տվյալների համաձայն
Ճառագայթող շերտի արդյունավետ հաստությունը			1.8 / (1/ A+1/ B+1/ C)
Մուտքի գազի ջերմաստիճանը			Վառարանի հաշվարկից
Էնթալպիա			Ջ-ի կողմից սեղան
Գործակից
Գործակից
	կկալ / (մ 2 ժ)	c * w c * q l	0,6*1,35*168742=136681
Տաք էկրանների մուտքի հատվածի հարթությունը ստացած ճառագայթային ջերմություն			(ք լշ * Հ ին) / (Վր / 2)	(136681*113,5)/ 37047*0,5=838
Հաշվարկված արժեքը	Նշանակում	Չափս	Բանաձև կամ հիմնավորում	Հաշվարկ
Գազերի ջերմաստիճանը էկրանների ելքի վրա I և ?? քայլերը			Ընդունվել է ժամանակավորապես
			Ջ-ի կողմից սեղան
Տաք էկրաններում գազերի միջին ջերմաստիճանը				(1238+1100)/2=1069
Աշխատանք		m*kgf/cm²		1,0*0,2798*0,892=0,25
			Նոմոգրամ 3
Օպտիկական հաստությունը				1,11*0,2798*1,0*0,892=0,28
			Նոմոգրամ 2
			v ((th/S1)I+1)th/S1
			(Q l in? (1-a)?? C w) / in + + (4.9 * 10 -8 a * Zl.out * T cf 4 * op) / Vr * 0.5	(838 *(1-0,245)*0,065)/0,6+(4,9*10 -8 * *0,245*(89,8*)*(1069+273) 4 *0,7)/ 37047*0,5)= 201
1-ին փուլի էկրաններով վառարանից ճառագայթմամբ ստացվող ջերմություն	Q LSHI + լրացուցիչ		Q l ներս - Q l դուրս
			Q t l - Q l in
			(Qscreen?Vr) / Դ	(3912*37047)/490000=296
Էկրանների կողմից կրակարկղից ստացվող ճառագայթային ջերմության քանակը			QlshI + լրացուցիչ* Nlsh I / (Nlsh I + Nl ավելացնել I)	637*89,8/(89,8+23,7)= 504
			Q lsh I + ավելացնել * H l ավելացնել I / (N lsh I + N l ավելացնել I)	637*23,7/(89,8+23,7)= 133
				0,998*(5197-3650)= 1544
Ներառյալ՝
իրական էկրան			Ընդունվել է ժամանակավորապես
լրացուցիչ մակերեսներ			Ընդունվել է ժամանակավորապես
			Ընդունվել է ժամանակավորապես
էնթալպիա կա
Հաշվարկված արժեքը	Նշանակում	Չափս	Բանաձև կամ հիմնավորում	Հաշվարկ
			(Քբշ + Քլշ) * Վր	(1092 + 27 2 ,0 )* 3 7047 *0,5
Գոլորշի էնթալպիա ելքի վրա				747,8 +68,1=815,9
Ջերմաստիճանն այնտեղ է			Աղյուսակ XXV
Գոլորշու միջին ջերմաստիճանը				(440+536)/2= 488
ջերմաստիճանի տարբերություն
Գազերի միջին արագությունը
				52*0,985*0,6*1,0=30,7
Աղտոտման գործոն		մ 2 ժ աստիճան/ /կկալ
				488+(0,0*(1063+275)*33460/624)=
				220*0,245*0,985=53,1
Օգտագործման գործոն
Ջերմային փոխանցման գործակիցը գազերից պատին				((30,7*3,14*0,042/2*0,0475*0,98)+53,1) *0,85= 76,6
Ջերմային փոխանցման գործակիցը				76,6/ (1+ (1+504/1480)*0,0*76,6)=76,6
			k? НшI ??t / Вр*0.5	76,6*624*581/37047*0,5=1499
Ջերմային ընկալման հարաբերակցությունը			(Qtsh / Qbsh)??100	(1499/1480)*100=101,3
			Ընդունվել է ժամանակավորապես
			k? NdopI? (?միջին?-t)/Br	76,6*48,9*(1069-410)/37047=66,7
Ջերմային ընկալման հարաբերակցությունը	Q t ավելացնել / Q b ավելացնել		(Q t ավելացնել / Q b ավելացնել)?? 100	(66,7/64)*100=104,2

ԱրժեքներՔթշ եւՔ

աՔտ հավելյալ ևՔ

4.4 Ցուրտwիրմա

Հաշվարկված արժեքը	Նշանակում	Չափս	Բանաձև կամ հիմնավորում	Հաշվարկ
Խողովակների տրամագիծը և հաստությունը			Ըստ գծագրի
Զուգահեռաբար միացված խողովակների քանակը			Ըստ գծագրի
Էկրանների քանակը			Ըստ գծագրի
Միջին քայլը էկրանների միջև			Ըստ գծագրի
Երկայնական քայլ			Ըստ գծագրի
Հարաբերական բարձրություն
Հարաբերական բարձրություն
Էկրանի ջեռուցման մակերեսը			Դիզայնի տվյալների համաձայն
Էկրանի տարածքում լրացուցիչ ջեռուցման մակերես			Ըստ գծագրի	(14,7/2*6,65)+(2*6,65*4,64)=110,6
Մուտքի պատուհանի մակերեսը			Ըստ գծագրի	(2,5+3,5)*14,7=87,9
Ճառագայթման ընդունող էկրանի մակերեսը			Нin*(НшI/(НшI+HdopI))	87,9*624/(624+110,6)=74,7
Լրացուցիչ ճառագայթման ընդունման մակերես			Հ ին - Հ լշԻ
Մաքսազերծում գազերի համար			Դիզայնի տվյալների համաձայն
Մաքուր տարածք գոլորշու համար			Դիզայնի տվյալների համաձայն
Ճառագայթող շերտի արդյունավետ հաստությունը			1.8 / (1/ A+1/ B+1/ C)	1,8/(1/5,28+1/0,7+1/2,495)=0,892
Սառը ելքի գազերի ջերմաստիճանը			Հիմք ընդունելով տաք
Էնթալպիա			Ջ-ի կողմից սեղան
Գործակից
Գործակից
	կկալ / (մ 2 ժ)	c * w c * q l	0,6*1,35*168742=136681
Էկրանների մուտքի հատվածի հարթությունը ստացած ճառագայթային ջերմություն			(ք lsh * H in) / (Vr * 0.5)	(136681*87,9)/ 37047*0,5=648,6
Էկրանների հետևում գտնվող ճառագայթի ճառագայթումը հաշվի առնելու ուղղիչ գործոն
Հաշվարկված արժեքը	Նշանակում	Չափս	Բանաձև կամ հիմնավորում	Հաշվարկ
Գազերի ջերմաստիճանը սառը էկրանների մուտքի մոտ			Հիմք ընդունելով տաք
Գազերի էթալպիան էկրանների ելքի մոտ ենթադրյալ ջերմաստիճանում			J-աղյուսակ
Էկրանների գազերի միջին ջերմաստիճանը Արվեստ.				(1238+900)/2=1069
Աշխատանք		m*kgf/cm²		1,0*0,2798*0,892=0,25
Ճառագայթների թուլացման գործակիցը` եռատոմային գազերով			Նոմոգրամ 3
Օպտիկական հաստությունը				1,11*0,2798*1,0*0,892=0,28
Էկրանների գազերի սևության աստիճանը			Նոմոգրամ 2
Էկրանների մուտքից մինչև ելքային հատվածի թեքության գործակիցը			v ((1/S 1)І+1)-1/S 1	v((5.4/0.7)І+1) -5.4/0.7=0.065
Ջերմային ճառագայթումը վառարանից դեպի մուտքի էկրաններ			(Ql in? (1-a)?? tssh) / in + (4.9 * 10 -8) *а*Zl.out*(Тср) 4 *op) / Вр	(648,6 *(1-0,245)*0,065)/0,6+(4,9*10 -8 * *0,245*(80,3*)*(1069+273)4 *0,7)/ 37047*0,5)= 171,2
Սառը էկրաններով վառարանից ստացված ճառագայթմամբ ջերմություն			Ql ներս - Ql դուրս	648,6 -171,2= 477,4
Այրման էկրանների ջերմության կլանումը			Qtl - Ql in	4113 -171,2=3942
Էկրաններում միջավայրի էթալպիայի բարձրացում			(Qscreen?Vr) / Դ	(3942*37047)/490000=298
Մուտքի էկրանների կողմից վառարանից վերցված ճառագայթային ջերմության քանակը			QlshI + լրացուցիչ* Nlsh I / (Nlsh I + Nl ավելացնել I)	477,4*74,7/(74,7+13,2)= 406,0
Նույնը լրացուցիչ մակերեսների դեպքում			Qlsh I + ավելացնել * Nl ավելացնել I / (NlshI + Nl ավելացնել I)	477,4*13,2/(74,7+13,2)= 71,7
Առաջին փուլի էկրանների և լրացուցիչ մակերևույթների ջերմության կլանումը ըստ հավասարակշռության			գ * (Ջ "-Ջ "")	0,998*(5197-3650)=1544
Հաշվարկված արժեքը	Նշանակում	Չափս	Բանաձև կամ հիմնավորում	Հաշվարկ
Ներառյալ՝
իրական էկրան			Ընդունվել է ժամանակավորապես
լրացուցիչ մակերեսներ			Ընդունվել է ժամանակավորապես
Գոլորշի ջերմաստիճանը մուտքային էկրանների ելքի վրա			Հանգստյան օրերի հիման վրա
էնթալպիա կա			Համաձայն XXVI աղյուսակի
Էկրաններում գոլորշու էթալպիան ավելանում է			(Քբշ + Քլշ) * Վր	((1440+406,0)* 37047) / ((490*10 3)=69,8
Գոլորշի էթալպիա մուտքի մոտ դեպի մուտքի էկրաններ				747,8 - 69,8 = 678,0
Գոլորշի ջերմաստիճանը էկրանի մուտքի մոտ			Համաձայն XXVI աղյուսակի (P=150 կգֆ/սմ2)
Գոլորշու միջին ջերմաստիճանը
ջերմաստիճանի տարբերություն				1069 - 405=664,0
Գազերի միջին արագությունը			Ի r. V գ? (?ավ+273) / 3600 * 273* Fg	37047*11,2237*(1069+273)/(3600*273*74,8 =7,6
Կոնվեկցիոն ջերմության փոխանցման գործակիցը				52,0*0,985*0,6*1,0=30,7
Աղտոտման գործոն		մ 2 ժ աստիճան/ /կկալ
Աղտոտիչների արտաքին մակերեսի ջերմաստիճանը			տ քֆ + (է՞ (Ք բշ + Ք լշ) * Վր / ՆշԻ)	405+(0,0*(600+89,8)*33460/624)=
Ճառագայթային ջերմության փոխանցման գործակիցը				210*0,245*0,96=49,4
Օգտագործման գործոն
Ջերմային փոխանցման գործակիցը գազերից պատին			(? k? p*d / (2*S 2 ? x)+ ? l)?? ?	((30,7*3,14*0,042/2*0,0475*0,98)+49,4) *0,85= 63,4
Ջերմային փոխանցման գործակիցը			1 / (1+ (1+ Q ls / Q bs)?? ??? ? 1)	63,4/(1+ (1+89,8/1440)*0,0*65,5)=63,4
Էկրանների ջերմության կլանումը ըստ ջերմության փոխանցման հավասարման			k? НшI ??t / Вр	63,4*624*664/37047*0,5=1418
Ջերմային ընկալման հարաբերակցությունը			(Qtsh / Qbsh)??100	(1418/1420)*100=99,9
Լրացուցիչ մակերեսներում գոլորշու միջին ջերմաստիճանը			Ընդունվել է ժամանակավորապես
Հաշվարկված արժեքը	Նշանակում	Չափս	Բանաձև կամ հիմնավորում	Հաշվարկ
Լրացուցիչ մակերեսների ջերմության կլանումը ջերմափոխանակման հավասարման համաձայն			k? NdopI? (?միջին?-t)/Br	63,4*110,6*(1069-360)/37047=134,2
Ջերմային ընկալման հարաբերակցությունը	Q t ավելացնել / Q b ավելացնել		(Q t ավելացնել / Q b ավելացնել)?? 100	(134,2/124)*100=108,2

ԱրժեքներՔթշ եւՔbsh-ը տարբերվում է ոչ ավելի, քան 2%,

աՔտ հավելյալ ևՔբ լրացուցիչ - 10% -ից պակաս, ինչը ընդունելի է:

Մատենագիտություն

Կաթսայի ագրեգատների ջերմային հաշվարկ. նորմատիվ մեթոդ. Մոսկվա: Էներգիա, 1973, 295 էջ.

Ռիվկին Ս.Լ., Ալեքսանդրով Ա.Ա. Ջրի և գոլորշու թերմոդինամիկական հատկությունների աղյուսակներ. Մոսկվա: Էներգիա, 1975 թ

Ֆադյուշինա Մ.Պ. Կաթսայատան ագրեգատների ջերմային հաշվարկ. «Կաթսայական կայաններ և գոլորշու գեներատորներ» առարկայի դասընթացի նախագծի իրականացման ուղեցույց 0305 - ՋԷԿ-եր մասնագիտության լրիվ դրույքով ուսանողների համար: Սվերդլովսկ: UPI im. Կիրովա, 1988, 38 էջ.

Ֆադյուշինա Մ.Պ. Կաթսայի ագրեգատների ջերմային հաշվարկ. «Կաթսաների տեղադրում և գոլորշու գեներատորներ» առարկայի դասընթացի նախագծի իրականացման ուղեցույցներ. Սվերդլովսկ, 1988, 46 էջ.

Նմանատիպ փաստաթղթեր

TP-23 կաթսայի բնութագրերը, դրա դիզայնը, ջերմային հավասարակշռությունը. Օդի և վառելիքի այրման արտադրանքների էթալպիաների հաշվարկը: Կաթսայի միավորի ջերմային հավասարակշռությունը և դրա արդյունավետությունը: Վառարանում ջերմության փոխանցման հաշվարկ, ֆեստոնի ջերմային հաշվարկ:

կուրսային աշխատանք, ավելացվել է 15.04.2011թ


Կաթսայի ագրեգատի կառուցվածքային բնութագրերը, այրման պալատի սխեման, էկրանի ծխնելույզը և պտտվող խցիկը: Վառելիքի այրման տարրական կազմը և ջերմությունը: Այրման արտադրանքի ծավալի և մասնակի ճնշումների որոշում: Կաթսայի ջերմային հաշվարկ.

կուրսային աշխատանք, ավելացվել է 05.08.2012թ


Կաթսայատան միավորի ջերմային դիագրամ E-50-14-194 Դ. Գազերի և օդի էնթալպիաների հաշվարկ: Այրման պալատի, կաթսայի կապոցի, գերտաքացուցիչի ստուգման հաշվարկ: Ջերմության կլանման բաշխումը գոլորշի-ջուր ճանապարհով: Օդային տաքացուցիչի ջերմային հավասարակշռությունը:

կուրսային աշխատանք, ավելացվել է 11.03.2015թ


Վառելիքի գնահատված բնութագրերը. Օդի և այրման արտադրանքի ծավալի հաշվարկ, արդյունավետություն, այրման խցիկ, ֆեստոն, I և II փուլերի գերտաքացուցիչ, էկոնոմիզատոր, օդատաքացուցիչ։ Կաթսայի միավորի ջերմային հավասարակշռությունը: Գազի խողովակների էթալպիաների հաշվարկ:

կուրսային աշխատանք, ավելացվել է 27.01.2016թ


Գոլորշի կաթսայի գոլորշու արտահոսքի ջերմության քանակի վերահաշվարկ: Այրման համար անհրաժեշտ օդի ծավալի, ամբողջական այրման արտադրանքի հաշվարկ: Այրման արտադրանքի կազմը. Կաթսայատան միավորի ջերմային հավասարակշռությունը, արդյունավետությունը:

թեստ, ավելացվել է 12/08/2014


GM-50–1 կաթսայատան միավորի, գազի և գոլորշու ջրի ուղու նկարագրությունը: Տվյալ վառելիքի համար օդի և այրման արտադրանքի ծավալների և էթալպիաների հաշվարկ: Կաթսայատան ագրեգատի մնացորդի, վառարանի, ֆեստոնի պարամետրերի որոշում, ջերմության բաշխման սկզբունքներ:

կուրսային աշխատանք, ավելացվել է 30.03.2015թ


DE-10-14GM կաթսայատան միավորի նախագծման և տեխնիկական բնութագրերի նկարագրությունը: Տեսական օդի սպառման և այրման արտադրանքի ծավալների հաշվարկ: Գազի խողովակներում ավելորդ օդի և ներծծման գործակիցի որոշում. Կաթսայի ջերմային հավասարակշռության ստուգում:

կուրսային աշխատանք, ավելացվել է 23.01.2014թ


DE-10-14GM կաթսայի բնութագրերը. Այրման արտադրանքի ծավալների, եռատոմային գազերի ծավալային բաժնետոմսերի հաշվարկ: Ավելորդ օդի հարաբերակցությունը. Կաթսայի միավորի ջերմային հավասարակշռությունը և վառելիքի սպառման որոշում: Ջերմափոխանակության հաշվարկը վառարանում, ջրի էկոնոմիզատոր։

կուրսային աշխատանք, ավելացվել է 20.12.2015թ


Օդի և այրման արտադրանքի ծավալների և էթալպիայի հաշվարկ: Կաթսայի միավորի գնահատված ջերմային հավասարակշռությունը և վառելիքի սպառումը: Ստուգեք այրման պալատի հաշվարկը: Կոնվեկտիվ ջեռուցման մակերեսներ. Ջրի էկոնոմիզատորի հաշվարկ. Այրման արտադրանքի սպառումը.

կուրսային աշխատանք, ավելացվել է 04/11/2012 թ


Վառելիքի տեսակները, դրա կազմը և ջերմային բնութագրերը: Պինդ, հեղուկ և գազային վառելանյութերի այրման ժամանակ օդի ծավալի հաշվարկ. Ավելորդ օդի գործակիցի որոշում ծխատար գազերի բաղադրությամբ. Կաթսայի միավորի նյութական և ջերմային հավասարակշռությունը:

ՋԱՀԻ ՌԱԴԻԱՑԻՈՆ ՀԱՏԿՈՒԹՅՈՒՆՆԵՐԻ ԳՈԼՈՐՇԱԿԱՆ ԲԵՌՆՎԱԾՈՒԹՅԱՆ ԱԶԴԵՑՈՒԹՅՈՒՆԸ ԿԱԹԱՍԱՅԻ ՀՐԱԿԱՅԻՆ ՊԱԼԱՏՈՒՄ.

Միխայիլ Թայմարով

դոկտ. գիտ. տեխ., Կազանի պետական ​​էներգետիկ համալսարանի պրոֆեսոր,

Ռաիս Սունգատուլին

Կազանի պետական ​​էներգետիկ համալսարանի ավագ ուսուցիչ,

Ռուսաստան, Թաթարստանի Հանրապետություն, Կազան

ԱՆՈՏԱՑՈՒՄ

Այս հոդվածում մենք դիտարկում ենք ջերմության հոսքը բռնկումից բնական գազի այրման ժամանակ Նիժնեկամսկի CHP-1-ի (NkCHP-1) TGM-84A կաթսայում (թիվ 4 կայան) տարբեր աշխատանքային պայմանների համար՝ որոշելու համար. պայմաններ, որոնց դեպքում հետևի էկրանի երեսպատումն ամենաքիչն է ենթարկվում ջերմային ոչնչացմանը:

Վերացական

Այս գործողության ընթացքում ջերմային հոսքը ջահից բնական գազի այրման դեպքում Նիժնեկամսկի TETc-1 (NkTETs-1) կաթսայում TGM-84A (թիվ 4 կայան) տարբեր ռեժիմային պայմանների համար՝ պայմանները որոշելու նպատակով։ հաշվի է առնվում, որ հետևի էկրանի աղյուսե ծածկը ամենաքիչն է ենթարկվում ջերմային փչացման:

Բանալի բառեր:գոլորշու կաթսաներ, ջերմային հոսքեր, օդի պտտման պարամետրեր:

հիմնաբառեր:կաթսաներ, ջերմային հոսքեր, օդի ոլորման պարամետրեր:

Ներածություն.

TGM-84A կաթսան համեմատաբար փոքր չափսերով լայնորեն օգտագործվող գազի նավթի կաթսա է: Նրա այրման պալատը բաժանված է երկու լույսի էկրանով: Յուրաքանչյուր կողային էկրանի ստորին հատվածն անցնում է մի փոքր թեք օջախի մեջ, որի ստորին կոլեկտորները կցվում են երկլուսային էկրանի կոլեկտորներին և ջերմային դեֆորմացիաների հետ միասին շարժվում են կաթսայի կրակման և անջատման ժամանակ։ Օջախի թեք խողովակները պաշտպանված են բռնկվող ճառագայթումից հրակայուն աղյուսների և քրոմիտային զանգվածի շերտով։ Երկու լույսի էկրանի առկայությունը ապահովում է ծխատար գազերի ինտենսիվ սառեցում:

Վառարանի վերին մասում հետևի էկրանի խողովակները թեքվում են այրման պալատի մեջ՝ կազմելով 1400 մմ ելուստ ունեցող շեմ։ Սա ապահովում է էկրանների լվացումը և դրանց պաշտպանությունը ջահի ուղիղ ճառագայթումից։ Յուրաքանչյուր վահանակի տասը խողովակ ուղիղ են, չունեն ելուստ վառարանի մեջ և կրող են։ Էկրանները գտնվում են շեմից բարձր, որոնք գերտաքացուցիչի մի մասն են և նախատեսված են այրման արտադրանքները սառեցնելու և գոլորշու գերտաքացման համար: Երկու լույսի էկրանի առկայությունը, ըստ դիզայներների մտադրության, պետք է ապահովի ծխատար գազերի ավելի ինտենսիվ սառեցում, քան TGM-96B գազի նավթի կաթսայում, որն իր կատարողականությամբ նման է: Այնուամենայնիվ, ջեռուցման էկրանի մակերեսը ունի զգալի մարժա, որը գործնականում ավելի բարձր է, քան պահանջվում է կաթսայի անվանական շահագործման համար:

TGM-84 հիմնական մոդելը բազմիցս վերակառուցվել է, ինչի արդյունքում, ինչպես նշվեց վերևում, հայտնվեց TGM-84A մոդելը (4 այրիչով), այնուհետև հայտնվեց TGM-84B: (6 այրիչ): Առաջին մոդիֆիկացիայի TGM-84 կաթսաները հագեցած էին 18 նավթագազային այրիչներով, որոնք երեք շարքով տեղադրված էին այրման պալատի ճակատային պատին: Ներկայումս տեղադրվում են չորս կամ վեց ավելի բարձր հզորության այրիչներ:

TGM-84A կաթսայի այրման պալատը հագեցած է 79 ՄՎտ միավորի հզորությամբ չորս KhF-TsKB-VTI-TKZ գազայուղային այրիչներով, որոնք տեղադրված են երկու աստիճանով անընդմեջ՝ առջևի պատին գագաթներով: Ներքևի աստիճանի այրիչներ (2 հատ) տեղադրվում են 7200 մմ, վերին աստիճանի (2 հատ)՝ 10200 մմ մակարդակի վրա։ Այրիչները նախատեսված են գազի և մազութի առանձին այրման համար։ Այրիչի աշխատանքը գազի վրա 5200 նմ 3 /ժամ: Կաթսայի վառում գոլորշու-մեխանիկական վարդակների վրա: Գերտաքացած գոլորշու ջերմաստիճանը վերահսկելու համար տեղադրվում է սեփական կոնդենսատի ներարկման 3 փուլ։

HF-TsKB-VTI-TKZ այրիչը պտտվող երկհոսքի տաք օդի այրիչ է և բաղկացած է մարմնից, առանցքային (կենտրոնական) պտտվողի 2 հատվածից և շոշափող (ծայրամասային) օդային պտտվողի 1-ին հատվածից, կենտրոնական տեղադրման խողովակից: նավթի այրիչի և վառիչի, գազաբաշխիչ խողովակների համար: KhF-TsKB-VTI-TKZ այրիչի հիմնական նախագծային (նախագծային) տեխնիկական բնութագրերը տրված են Աղյուսակում: մեկ.

Աղյուսակ 1.

Դիզայնի (դիզայնի) հիմնական բնութագրերըայրիչներ HF-TsKB-VTI-TKZ:

Գազի ճնշում, կՊա
Գազի սպառումը մեկ այրիչի համար, նմ 3 / ժ
Այրիչի ջերմային հզորությունը, ՄՎտ
Գազի ուղու դիմադրություն անվանական բեռի դեպքում, մմ w.c. Արվեստ.
Օդային ճանապարհի դիմադրություն անվանական բեռի դեպքում, մմ w.c. Արվեստ.
Ընդհանուր չափերը, մմ	3452x3770x3080
Տաք օդի ալիքի ընդհանուր ելքային հատվածը, մ 2
Գազատարների ընդհանուր ելքային հատվածը, մ 2

HF-TsKB-VTI-TKZ այրիչներում օդի ոլորման ուղղությունների բնութագրերը ներկայացված են նկ. 1. Ոլորման մեխանիզմի սխեման ներկայացված է նկ. 2. Այրիչներում գազի ելքի խողովակների դասավորությունը ներկայացված է նկ. 3.

Նկար 1. Այրիչների համարակալման, այրիչներում օդի պտտումների սխեման և KhF-TsKB-VTI-TKZ այրիչների տեղադրությունը TGM-84A No. 4.5 NkCHP-1 կաթսաների վառարանի առջևի պատին:

Նկար 2. TGM-84A NkCHP-1 կաթսաների KhF-TsKB-VTI-TKZ այրիչներում օդային ոլորման իրականացման մեխանիզմի սխեման:

Այրիչի մեջ տաք օդի տուփը բաժանված է երկու հոսքի: Ներքին ալիքում տեղադրվում է առանցքային պտտվող, իսկ ծայրամասային շոշափող ալիքում՝ կարգավորվող շոշափող:

Գծապատկեր 3. Գազի ելքի խողովակների գտնվելու վայրի դիագրամ TGM-84A NkCHP-1 կաթսաների KhF-TsLB-VTI-TKZ այրիչներում.

Փորձերի ընթացքում այրվել է Ուրենգոյ գազ՝ 8015 կկալ/մ 3 կալորիականությամբ։ Փորձարարական հետազոտության տեխնիկան հիմնված է ջահից եկող ջերմային հոսքերի չափման ոչ կոնտակտային մեթոդի կիրառման վրա: Փորձարկումներում ջերմային հոսքի արժեքը, որը տեղի է ունենում ջահից էկրանների վրա քԿաթիլը չափվել է լաբորատոր չափորոշված ​​ռադիոմետրով:

Կաթսայական վառարաններում այրման ոչ լուսավոր արտադրանքի չափումները կատարվել են ոչ կոնտակտային եղանակով RAPIR տիպի ճառագայթային պիրոմետրի միջոցով, որը ցույց է տվել ճառագայթման ջերմաստիճանը: Ոչ լուսավոր արտադրանքների իրական ջերմաստիճանը չափելու սխալը վառարանից ելքի ժամանակ 1100°C-ում RK-15-ը քվարցից պատրաստված ոսպնյակի նյութով չափորոշելու ճառագայթային մեթոդով գնահատվում է ± 1,36%:

Ընդհանուր առմամբ, էկրանների վրա ջահից պատահած ջերմային հոսքի տեղական արժեքի արտահայտությունը քանկումը կարող է ներկայացվել որպես բոցի իրական ջերմաստիճանի ֆունկցիա Տ f այրման պալատում և ջահի α f արտանետումը՝ ըստ Ստեֆան-Բոլցմանի օրենքի.

քպահոց = 5.67 ´ 10 -8 α զ Տ f 4, Վտ / մ 2,

որտեղ: Տ f-ը ջահում այրման արտադրանքի ջերմաստիճանն է, K: Ջահի արտանետման պայծառության աստիճանը α λ​f = 0,8 վերցված է ըստ առաջարկությունների:

Բոցի ճառագայթային հատկությունների վրա գոլորշու բեռի ազդեցության վրա կախվածության գրաֆիկը ներկայացված է Նկ. 4. Չափումները կատարվել են 5,5 մ բարձրության վրա ձախ կողային էկրանի թիվ 1 և 2 լյուկերի միջոցով։ Գրաֆիկից երևում է, որ կաթսայի գոլորշու բեռի ավելացմամբ, հետևի էկրանի տարածքում ջահից անկումային ջերմային հոսքերի արժեքների շատ ուժեղ աճ է նկատվում: Առջևի պատին ավելի մոտ գտնվող լյուկի միջոցով չափելիս կա նաև մեծացող բեռով ջահից իջնող արժեքների մեծացում ջերմային հոսքի էկրանների վրա: Այնուամենայնիվ, հետևի էկրանի ջերմային հոսքերի համեմատ, բացարձակ արժեքի առումով, առջևի էկրանի տարածքում ջերմային հոսքերը ծանր բեռների համար միջինը 2 ... 2,5 անգամ ցածր են:

Նկար 4. Միջադեպային ջերմային հոսքի բաշխում ք պահոց ըստ վառարանի խորության՝ կախված գոլորշու հզորությունից D մինչև չափումների համաձայն 1, 2 լյուկերի միջով 1-ին աստիճան 5,5 մ մակարդակով վառարանի ձախ պատի երկայնքով TGM-84A No. 4 NkCHP-1 կաթսայի համար առավելագույն օդային շրջադարձի դեպքում շեղբերների դիրքում Z այրիչներում (1 և 2 լյուկների միջև հեռավորությունը 6,0 մ է: վառարանի ընդհանուր խորությամբ 7,4 մ).

Նկ. Նկար 5-ը ցույց է տալիս օդափոխվող ջերմային հոսքի բաշխման գրաֆիկները, որոնք ընկնում են վառարանի խորության երկայնքով՝ կախված D k գոլորշու հզորությունից՝ ըստ 2-րդ աստիճանի թիվ 6 և 7 լյուկերների միջոցով չափումների՝ բարձրության վրա։ TGM-84A թիվ 4 NKTES կաթսայի համար վառարանի ձախ պատի երկայնքով 9,9 մ երկարությամբ օդի առավելագույն ոլորում՝ այրիչների 3-ի շեղբերների դիրքում, համեմատած ստացված ջերմության հոսքերի հետ՝ ըստ չափումների թիվ 1 լյուկի միջով և Առաջին աստիճանի թիվ 2.

Նկար 5. Միջադեպային ջերմային հոսքի բաշխում ք պահոց ըստ վառարանի խորության՝ կախված գոլորշու հզորությունից D մինչև ըստ չափումների՝ 2-րդ աստիճանի թիվ 6 և 7 լյուկերի միջով վերևում. NKTEC-ի TGM-84A No 4 կաթսայի համար վառարանի ձախ պատի երկայնքով 9,9 մ երկարությամբ օդի առավելագույն շրջադարձի դեպքում այրիչների H-ի շեղբերների դիրքում՝ համեմատած ստացված ջերմության հոսքերի հետ՝ ըստ չափումների թիվ 1 լյուկի միջով և Առաջին աստիճանի թիվ 2 (6 և 7 լյուկների միջև հեռավորությունը հավասար է 5,5 մ՝ 7,4 մ վառարանի ընդհանուր խորությամբ).

Այս աշխատանքում ընդունված այրիչներում օդային պտտվողների դիրքի նշանակումները.

Z - առավելագույն շրջադարձ, O - առանց շրջադարձի, օդը անցնում է առանց շրջադարձի:

C ցուցանիշը կենտրոնական շրջադարձն է, p ինդեքսը ծայրամասային հիմնական շրջադարձն է:

Ցուցանիշի բացակայությունը նշանակում է շեղբերների նույն դիրքը կենտրոնական և ծայրամասային պտույտների համար (կամ երկու ոլորումներ O դիրքում, կամ երկուսն էլ պտտվել են Z դիրքում):

Սկսած թզ. 5 երևում է, որ ջահից դեպի էկրանի ջեռուցման մակերևույթների ջերմության հոսքերի ամենաբարձր արժեքները տեղի են ունենում՝ ըստ չափումների, երկրորդ աստիճանի թիվ 6 լյուկի միջով, որն ամենամոտ է վառարանի հետևի պատին մոտ 9,9 մ. 9,9 մ նշագծին, ըստ No6 լյուկի միջով չափումների, ջահից աճող ջերմությունը տեղի է ունենում 2 կՎտ/մ 2 արագությամբ գոլորշու բեռի յուրաքանչյուր 10 տ/ժ ավելացման համար, մինչդեռ թիվ 1 այրիչի համար: առաջին աստիճանի մոտ 5,5 մ բարձրության վրա ջերմության աճը ջահից դեպի հետևի էկրան տեղի է ունենում 8 կՎտ / մ 2 արագությամբ գոլորշու բեռի յուրաքանչյուր 10 տ/ժ ավելացման համար:

Ջահից դեպի հետևի էկրան իջնող ջերմային հոսքերի աճը, ըստ թիվ 1 լյուկի միջով չափումների, առաջին աստիճանի 5,5 մ մակարդակի վրա, TGM-84A կաթսայի բեռնվածքի ավելացմամբ. ջերմային հոսքեր հետևի էկրանի մոտ 9,9 մ հեռավորության վրա:

Ջահից մինչև հետևի էկրան ջերմային ճառագայթման առավելագույն խտությունը, որը չափվում է թիվ 6 լյուկի միջոցով 9,9 մ մակարդակի վրա, նույնիսկ TGM-84A կաթսայի առավելագույն գոլորշու ելքի դեպքում, միջինում 23%-ով ավելի բարձր է համեմատած։ 5,5 մ մակարդակի վրա հետևի էկրանի ջահից ճառագայթման խտության արժեքին՝ թիվ 1 լյուկի միջոցով չափումների համաձայն։

Ստացված ջերմային հոսքը, որը ստացվել է 9,9 մ մակարդակի չափումներից, երկրորդ աստիճանի թիվ 7 լյուկի միջով (առջևի էկրանին ամենամոտ)՝ TGM-84A կաթսայի No. օդային շրջադարձով այրիչներում գոլորշու բեռի ավելացմամբ։ (շրջադարձ շեղբերների դիրքը Z) յուրաքանչյուր 10 տ/ժ-ի համար ավելանում է 2 կՎտ/մ 2-ով, այսինքն, ինչպես վերը նշված դեպքում, չափումների համաձայն թիվ 6 լյուկի միջոցով, որն ամենամոտ է հետևի էկրանին մոտ 9,9 մ:

Ընկնող ջերմային հոսքերի արժեքների աճը, ըստ երկրորդ մակարդակի թիվ 7 լյուկի միջով 9,9 մ մակարդակի չափումների, տեղի է ունենում TGM-84A No.7 կաթսայի գոլորշու բեռնվածքի ավելացմամբ: կՎտ/մ 2, այսինքն՝ 2,35 անգամ ավելի դանդաղ՝ համեմատած ջահից իջնող ջերմային հոսքերի աճի հետ՝ ըստ թիվ 2 լյուկի միջով չափումների՝ մոտ 5,5 մ:

Թիվ 7 լյուկի միջով ջահից իջնող ջերմային հոսքերի չափումները 9,9 մ մակարդակում կաթսայի գոլորշու բեռնվածքի 420 տ/ժ արժեքներով գործնականում համընկնում են թիվ 2 լյուկի միջոցով չափումների ժամանակ ստացված արժեքների հետ։ 5,5 մ մակարդակը NKTES-ի թիվ 4 TGM-84A կաթսայի այրիչներում (պտտվող շեղբերների դիրքը՝ H) առավելագույն օդային պտույտի պայմանների համար:

Գտածոներ.

1. Այրիչներում օդի առանցքային (կենտրոնական) շրջադարձի փոփոխությունների ազդեցությունը ջահից հոսող ջերմության արժեքի վրա, համեմատած այրիչների օդի շոշափելի ոլորման փոփոխության հետ, փոքր է և ավելի նկատելի է. 2-րդ հատվածի երկայնքով 5,5 մ մակարդակ:

2. Ամենաբարձր չափված հոսքերը տեղի են ունեցել այրիչներում շոշափող (ծայրամասային) օդային շրջադարձի բացակայության դեպքում և կազմել 362,7 կՎտ/մ 2, որը չափվել է թիվ 6 լյուկի միջով մոտ 9,9 մ՝ 400 տ/ժ բեռի դեպքում: Ջահից հոսող ջերմության արժեքները 360 ... 400 կՎտ/մ 2-ի սահմաններում վտանգավոր են, երբ վառարանը աշխատում է կրակի կողմից ջահը վառարանի պատի վրա ուղղակի նետելու ռեժիմով, ինչը պայմանավորված է հրդեհի պատճառով: ներքին երեսպատման աստիճանական ոչնչացումը.

Մատենագիտություն:

1. կայազորի Թ.Ռ. Ճառագայթային պիրոմետրիա. – Մ.: Միր, 1964, 248 էջ.
2. Գորդով Ա.Ն. Պիրոմետրիայի հիմունքներ - Մ .: Մետալուրգիա, 1964: 471 էջ.
3. Թայմարով Մ.Ա. «Կաթսայական կայաններ և գոլորշու գեներատորներ» դասընթացի լաբորատոր սեմինար: Դասագիրք Կազան, KSEU 2002, 144 p.
4. Թայմարով Մ.Ա. Էներգետիկ օբյեկտների արդյունավետության ուսումնասիրություն. - Կազան: Կազան: պետություն էներգիա un-t, 2011. 110 p.
5. Թայմարով Մ.Ա. Գործնական պարապմունք CHP-ում. - Կազան: Կազան: պետություն էներգիա un-t, 2003., 90 p.
6. Ճառագայթման ջերմային ընդունիչներ. 1-ին համամիութենական սիմպոզիումի նյութեր. Կիև, Նաուկովա Դումկա, 1967. 310 էջ.
7. Շուբին Է.Պ., Լիվին Բ.Ի. Ջերմային էլեկտրակայանների և կաթսայատների ջերմամշակման կայանների նախագծում - Մ .: Էներգիա, 1980 թ. 494 էջ.
8. Trasition Metal Pyrite Dichaicogenides. Բարձր ճնշման սինթեզ և հատկությունների հարաբերակցություն / T.A. Բիթերը, Ռ.Ի. Բուշար, Վ.Հ. Cloud et al. // Ինորգ. Քիմ. - 1968. - V. 7. - P. 2208–2220:

0

դասընթացի նախագիծ

Կաթսայի միավորի ստուգման ջերմային հաշվարկ TGM-84 ապրանքանիշի E420-140-565

Դասընթացի նախագծի առաջադրանք ………………………………………………………………

1. Կաթսայատան կայանի համառոտ նկարագրությունը………………………………………………

• Այրման խցիկ………………………………………………………..……..
• Ներդրումային սարքեր ………………………………………………….
• Գերտաքացուցիչ………………………………………………………………
  • Ճառագայթային գերտաքացուցիչ…………………………………………
  • Առաստաղի գերտաքացուցիչ………………………………………….
  • Էկրանի գերտաքացուցիչ……………………………………………
  • Կոնվեկտիվ գերտաքացուցիչ………………………………………….
• Ջուրը տնտեսող ……………………………………………………………
• Վերականգնվող օդի տաքացուցիչ……………………………………………
• Ջեռուցման մակերեսների մաքրում……………………………………………

1. Կաթսայի հաշվարկ ……………………………………………………………………………

2.1. Վառելիքի կազմը…………………………………………………………………………

2.2. Այրման արտադրանքի ծավալների և էթալպիաների հաշվարկ……………………………

2.3. Գնահատված ջերմային հաշվեկշիռը և վառելիքի սպառումը…………………………………

2.4. Այրման պալատի հաշվարկ……………………………………………………………

2.5. Կաթսայի գերտաքացուցիչների հաշվարկ………………………………………………..

2.5.1 Պատի վրա տեղադրված գերտաքացուցիչի հաշվարկ…………………………………….

2.5.2. Առաստաղի գերտաքացուցիչի հաշվարկ………………………………….

2.5.3. Էկրանի գերտաքացուցիչի հաշվարկ…………………………………

2.5.4. Կոնվեկտիվ գերտաքացուցիչի հաշվարկ……………………………….

2.6. Եզրակացություն ……………………………………………………………………..

1. Մատենագիտություն ……………………………………………………….

Զորավարժություններ

Անհրաժեշտ է կատարել E420-140-565 ապրանքանիշի TGM-84 կաթսայատան միավորի ստուգիչ ջերմային հաշվարկ:

Ստուգման ջերմային հաշվարկում, ըստ տվյալ բեռի և վառելիքի տեսակի կաթսայի ընդունված նախագծման և չափերի, ջրի, գոլորշու, օդի և գազերի ջերմաստիճանները առանձին ջեռուցման մակերևույթների սահմաններում, արդյունավետությունը, վառելիքի սպառումը, հոսքի արագությունը: որոշվում են գոլորշու, օդի և ծխատար գազերի արագությունը:

Կատարվում է ստուգման հաշվարկ՝ տվյալ վառելիքի վրա աշխատելիս կաթսայի արդյունավետությունն ու հուսալիությունը գնահատելու, անհրաժեշտ վերականգնողական միջոցառումները բացահայտելու, օժանդակ սարքավորումները ընտրելու և հաշվարկների համար հումք ստանալու համար՝ աերոդինամիկ, հիդրավլիկ, մետաղի ջերմաստիճան, խողովակի ուժ, խողովակի մոխիր։ մաշվածության արագությունը, կոռոզիան և այլն:

Նախնական տվյալներ.

1. Գոլորշու հզորությունը D 420 t/h
2. Սնուցման ջրի ջերմաստիճանը t pv 230°C
3. Գերտաքացվող գոլորշու ջերմաստիճանը 555°С
4. Գերտաքացվող գոլորշու ճնշում 14 ՄՊա
5. Աշխատանքային ճնշումը կաթսայի թմբուկում 15,5 ՄՊա
6. Սառը օդի ջերմաստիճանը 30°С
7. Ծխատար գազի ջերմաստիճանը 130…160°С
8. Վառելիք բնական գազի խողովակաշար Նադիմ-Պունգա-Տուրա-Սվերդլովսկ-Չելյաբինսկ
9. Զուտ ջերմային արժեքը 35590 կՋ / մ 3
10. Վառարանի ծավալը 1800 մ 3
11. Էկրանի խողովակների տրամագիծը 62*6 մմ
12. Էկրանի խողովակների տարածությունը 60 մմ:
13. Փոխանցման տուփի խողովակի տրամագիծը 36*6
14. Անցակետի խողովակների գտնվելու վայրը երեսպատված է
15. Փոխանցման տուփի խողովակների լայնակի քայլը S 1 120 մմ
16. S2 փոխանցման տուփի խողովակների երկայնական քայլը 60 մմ
17. ShPP խողովակների տրամագիծը 33*5 մմ
18. ՊՊԾ խողովակների տրամագիծը 54*6 մմ
19. Մաքուր տարածք այրման արտադրանքի անցման համար 35.0 մմ

1. TGM-84 գոլորշու կաթսայի նպատակը և հիմնական պարամետրերը.

TGM-84 սերիայի կաթսայատան ագրեգատները նախատեսված են մազութի կամ բնական գազի այրման միջոցով բարձր ճնշման գոլորշի արտադրելու համար:

1. Գոլորշի կաթսայի համառոտ նկարագրությունը.

TGM-84 սերիայի բոլոր կաթսաները ունեն U-աձև դասավորություն և բաղկացած են այրման խցիկից, որը բարձրացող գազատար է և իջեցնող կոնվեկտիվ լիսեռից, որը վերին մասում միացված է հորիզոնական գազատարով։

Գոլորշիացման էկրանները և պատի վրա տեղադրված ճառագայթային գերտաքացուցիչը տեղադրված են այրման պալատում: Վառարանի վերին մասում (և կաթսայի որոշ փոփոխություններում և հորիզոնական ծխատարում) տեղադրված է էկրանի գերտաքացուցիչ: Կոնվեկտիվ լիսեռում հաջորդաբար (գազերի երկայնքով) տեղադրվում են կոնվեկտիվ գերտաքացուցիչ և ջրի տնտեսող սարք։ Կոնվեկտիվ լիսեռը կոնվեկտիվ գերտաքացուցիչից հետո բաժանված է երկու գազատար խողովակների, որոնցից յուրաքանչյուրը պարունակում է ջրի տնտեսման մեկ հոսք: Ջրի տնտեսման ետևում շրջադարձ է կատարում գազի խողովակը, որի ստորին հատվածում տեղադրված են մոխրի և կրակոցի բունկերներ։ Կաթսայի շենքից դուրս գտնվող կոնվեկցիոն լիսեռի հետևում տեղադրվում են վերականգնող պտտվող օդային ջեռուցիչներ:

1.1. Վառարանների խցիկ.

Այրման խցիկը ունի պրիզմատիկ ձև և պլանում ուղղանկյուն է՝ 6016x14080 մմ չափսերով։ Բոլոր տեսակի կաթսաների այրման խցիկի կողային և հետևի պատերը պաշտպանված են 60x6 մմ տրամագծով գոլորշիացնող խողովակներով՝ 64 մմ պողպատից պատրաստված 20 քայլով։ Առջևի պատին տեղադրված է ճառագայթային գերտաքացուցիչ, որի դիզայնը։ նկարագրված է ստորև: Երկու լույսի էկրանը այրման պալատը բաժանում է երկու կիսակառույց վառարանների: Երկլուսավոր էկրանը բաղկացած է երեք վահանակից և ձևավորվում է 60x6 մմ տրամագծով խողովակներով (պողպատ 20)։ Առաջին վահանակը բաղկացած է քսանվեց խողովակներից՝ խողովակների միջև 64 մմ հեռավորությամբ; երկրորդ վահանակը - քսանութ խողովակներից 64 մմ խողովակների միջև ընկած հատվածով; երրորդ վահանակը - քսանինը խողովակներից, խողովակների միջև հեռավորությունը 64 մմ է: Կրկնակի լուսային էկրանի մուտքային և ելքային կոլեկտորները պատրաստված են 273x32 մմ տրամագծով խողովակներից (պողպատե20): Երկլուսավոր էկրանը ձողերի օգնությամբ կախվում է առաստաղի մետաղական կոնստրուկցիաներից եւ ունի ջերմային ընդարձակմամբ շարժվելու հատկություն։ Կիսավառարանների վրա ճնշումը հավասարեցնելու համար կրկնակի բարձրությամբ էկրանն ունի խողովակաշարով ձևավորված պատուհաններ:

Կողային և հետևի էկրանները կառուցվածքային առումով նույնական են բոլոր տեսակի TGM-84 կաթսաների համար: Ներքևի մասի կողային էկրանները կազմում են սառը ձագարի հատակի թեքությունները դեպի հորիզոնական 15 0 թեքությամբ: Կրակող կողմում օջախի խողովակները պատված են հրակայուն աղյուսների շերտով և քրոմիտային զանգվածի շերտով։ Այրման պալատի վերին և ստորին մասերում կողային և հետևի էկրանները միացված են համապատասխանաբար 219x26 մմ և 219x30 մմ տրամագծով կոլեկտորներին: Հետևի էկրանի վերին կոլեկտորները պատրաստված են 219x30 մմ տրամագծով խողովակներից, ստորինները՝ 219x26 մմ տրամագծով խողովակներից։ Էկրանի կոլեկտորների նյութը պողպատե 20. Էկրանի կոլեկտորների ջրամատակարարումն իրականացվում է 159x15 մմ տրամագծով և 133x13 մմ տրամագծով խողովակներով։ Գոլորշի-ջուր խառնուրդը հեռացվում է 133x13 մմ տրամագծով խողովակներով։ Էկրանի խողովակները կցվում են կաթսայի շրջանակի ճառագայթներին, որպեսզի կանխեն շեղումը վառարանի մեջ: Կողային էկրանների և երկլուսավոր էկրանի վահանակներն ունեն չորս շերտ ամրացումներ, հետևի էկրանի վահանակները՝ երեք մակարդակ։ Այրման էկրանների վահանակների կասեցումը կատարվում է ձողերի օգնությամբ և թույլ է տալիս խողովակների ուղղահայաց տեղաշարժը:

Վահանակներում խողովակների տարածությունն իրականացվում է 12 մմ տրամագծով եռակցված ձողերով, 80 մմ երկարությամբ, նյութը պողպատ է 3կգ։

Շրջանառության վրա ջեռուցման անհավասարության ազդեցությունը նվազեցնելու համար այրման պալատի բոլոր էկրանները կտրված են. կոլեկտորներով խողովակները պատրաստվում են վահանակի տեսքով, որոնցից յուրաքանչյուրը առանձին շրջանառության միացում է: Ընդհանուր առմամբ, հրդեհի տուփում կա տասնհինգ վահանակ. հետևի էկրանն ունի վեց վահանակ, երկու լուսարձակ և յուրաքանչյուր կողային էկրան ունի երեք վահանակ: Հետևի էկրանի յուրաքանչյուր վահանակ բաղկացած է երեսունհինգ գոլորշիացնող խողովակներից, երեք ջրի խողովակներից և երեք ջրահեռացման խողովակներից: Յուրաքանչյուր կողային էկրանի վահանակ բաղկացած է երեսունմեկ գոլորշիացնող խողովակներից:

Այրման խցիկի վերին մասում կա ելուստ (վառարանի խորության մեջ), որը ձևավորվում է հետևի էկրանի խողովակներից, ինչը նպաստում է գերտաքացուցիչի էկրանային մասի ավելի լավ լվացմանը ծխատար գազերով։

1.2. Intradrum սարքեր.

1 - բաշխիչ տուփ; 2 - ցիկլոնի տուփ; 3 - արտահոսքի տուփ; 4 - ցիկլոն; 5 - ծղոտե ներքնակ; 6 - վթարային ջրահեռացման խողովակ; 7 - ֆոսֆատացնող կոլեկտոր; 8 - գոլորշու ջեռուցման կոլեկտոր; 9 - ծակոտկեն առաստաղի թերթ; 10 - կերակրման խողովակ; 11 - փրփրացող թերթիկ:

Այս կաթսա TGM-84-ը օգտագործում է երկու փուլային գոլորշիացման սխեմա: Թմբուկը մաքուր կուպե է և գոլորշիացման առաջին փուլն է։ Թմբուկն ունի 1600 մմ ներքին տրամագիծ և պատրաստված է 16GNM պողպատից։ Թմբուկի պատի հաստությունը 89 մմ է։ Թմբուկի գլանաձեւ հատվածի երկարությունը 16200 մմ է, թմբուկի ընդհանուր երկարությունը՝ 17990 մմ։

Գոլորշիացման երկրորդ փուլը հեռավոր ցիկլոններն են։

Գոլորշի-ջուր խառնուրդը գոլորշի հաղորդիչ խողովակների միջով մտնում է կաթսայի թմբուկը՝ ցիկլոնների բաշխիչ տուփերի մեջ: Ցիկլոններն առանձնացնում են գոլորշին ջրից։ Ցիկլոններից ջուրը թափվում է սկուտեղների մեջ, իսկ առանձնացված գոլորշին մտնում է լվացքի սարքի տակ։

Գոլորշիով լվացումն իրականացվում է կերային ջրի շերտով, որը հենվում է ծակած թերթիկի վրա։ Գոլորշին անցնում է ծակած թերթիկի անցքերով և պղպջակներով անցնում սնուցող ջրի շերտով՝ ազատվելով աղերից։

Բաշխիչ տուփերը տեղադրված են ողողման սարքի վերևում և ներքևի մասում ունեն անցքեր՝ ջուրը արտահոսելու համար:

Թմբուկում ջրի միջին մակարդակը երկրաչափական առանցքից 200 մմ ցածր է: Ջուրը ցույց տվող գործիքների վրա այս մակարդակը վերցվում է որպես զրո: Վերին և ստորին մակարդակները համապատասխանաբար 75 մ ցածր և բարձր են միջին մակարդակից:Կաթսայի գերսնուցումը կանխելու համար թմբուկում տեղադրվում է վթարային ջրահեռացման խողովակ, որը թույլ է տալիս բաց թողնել ավելորդ ջուրը, բայց ոչ ավելի, քան միջին մակարդակը:

Կաթսայի ջուրը ֆոսֆատներով մշակելու համար թմբուկի ստորին հատվածում տեղադրվում է խողովակ, որի միջոցով ֆոսֆատները ներմուծվում են թմբուկի մեջ։

Թմբուկի ներքևի մասում կան երկու կոլեկտորներ թմբուկի գոլորշու տաքացման համար: Ժամանակակից գոլորշու կաթսաներում դրանք օգտագործվում են միայն թմբուկի արագացված սառեցման համար, երբ կաթսան կանգ է առնում: Թմբուկի մարմնի ջերմաստիճանի հարաբերակցության պահպանումը «վերևից-ներքև» ձեռք է բերվում ռեժիմի միջոցառումներով:

1.3. Գերտաքացուցիչ.

Բոլոր կաթսաների վրա գերտաքացուցիչի մակերեսները գտնվում են այրման պալատում, հորիզոնական ծխատար խողովակում և կոնվեկցիոն լիսեռում: Ըստ ջերմության կլանման բնույթի՝ գերտաքացուցիչը բաժանվում է երկու մասի՝ ճառագայթային և կոնվեկտիվ։

Ճառագայթային մասը ներառում է պատի ճառագայթային գերտաքացուցիչ (RSH), էկրանների առաջին փուլը և առաստաղի գերտաքացուցիչի մի մասը, որը գտնվում է այրման պալատի վերևում:

Կոնվեկտիվ մասը ներառում է՝ էկրանի գերտաքացուցիչի մի մասը (վառարանից ճառագայթում ուղղակիորեն չընդունող), առաստաղի գերտաքացուցիչ և կոնվեկտիվ գերտաքացուցիչ։

Գերտաքացուցիչի սխեման կատարվում է կրկնակի հոսքով՝ յուրաքանչյուր հոսքի ներսում գոլորշու կրկնակի խառնումով և գոլորշու փոխանցում կաթսայի լայնությամբ:

Գերտաքացուցիչների սխեմատիկ դիագրամ.

1.3.1. Ռադիացիոն գերտաքացուցիչ:

TGM-84 սերիայի կաթսաների վրա ճառագայթային գերտաքացուցիչի խողովակները պաշտպանում են այրման պալատի առջևի պատը 2000 մմ-ից մինչև 24600 մմ նշագծից և բաղկացած են վեց վահանակից, որոնցից յուրաքանչյուրը անկախ միացում է: Պանելային խողովակները ունեն 42x5 մմ տրամագիծ, պատրաստված պողպատից 12Kh1MF, տեղադրված է 46 մմ քայլով։

Յուրաքանչյուր վահանակում քսաներկու խողովակներ իջեցնում են, մնացածը բարձրանում են: Բոլոր պանելային կոլեկտորները գտնվում են ջեռուցվող տարածքից դուրս: Վերին կոլեկտորները ձողերի օգնությամբ կախվում են առաստաղի մետաղական կոնստրուկցիաներից։ Վահանակների մեջ խողովակների ամրացումն իրականացվում է միջատների և եռակցված ձողերով: Ճառագայթային գերտաքացուցիչի վահանակները լարային են այրիչների տեղադրման համար և լարով դիտահորերի և տեսախցիկների համար:

1.3.2. Առաստաղի գերտաքացուցիչ.

Առաստաղի գերտաքացուցիչը գտնվում է այրման պալատի, հորիզոնական ծխատարի և կոնվեկցիոն լիսեռի վերևում: Բոլոր կաթսաների վրա առաստաղը պատրաստված է 32x4 մմ տրամագծով խողովակներից՝ 35 մմ քայլով տեղադրված երեք հարյուր իննսունչորս խողովակների չափով։ Առաստաղի խողովակները ամրացվում են հետևյալ կերպ՝ առաստաղի գերտաքացուցիչի խողովակներին մի ծայրով եռակցվում են ուղղանկյուն շերտեր, իսկ մյուս կողմից՝ հատուկ ճառագայթների, որոնք ձողերի միջոցով կախվում են առաստաղի մետաղական կոնստրուկցիաներից։ Առաստաղի խողովակների երկարությամբ ամրացումների ութ շարք կա:

1.3.3. Էկրանի գերտաքացուցիչ (ՓՀԷԿ):

TGM-84 սերիայի կաթսաների վրա տեղադրվում են երկու տեսակի ուղղահայաց էկրաններ. U-աձև էկրաններ՝ տարբեր երկարության կծիկներով և միասնական էկրաններ՝ նույն երկարության կծիկներով։ Էկրանները տեղադրվում են վառարանի վերին մասում և վառարանի ելքային պատուհանում։

Նավթի վրա աշխատող կաթսաների վրա մեկ կամ երկու շարքով տեղադրվում են U- ձևավորված էկրաններ: Գազի նավթի կաթսաները հագեցած են երկու շարքով միասնական էկրաններով։

Յուրաքանչյուր U-աձև էկրանի ներսում քառասունմեկ պարույր կա, որոնք տեղադրվում են 35 մմ քայլով, յուրաքանչյուր շարքում կա տասնութ էկրան, էկրանների միջև 455 մմ քայլով։

Միավորված էկրանների ներսում կծիկների միջև քայլը 40 մմ է, յուրաքանչյուր շարքում տեղադրված է երեսուն էկրան՝ յուրաքանչյուրը քսաներեք պարույրով։ Էկրանների մեջ պարույրների տարածությունն իրականացվում է սանրերի և սեղմակների միջոցով, որոշ ձևավորումներում՝ եռակցման ձողերով:

Էկրանի գերտաքացուցիչը կախվում է առաստաղի մետաղական կոնստրուկցիաներից կոլեկտորների ականջներին եռակցված ձողերի օգնությամբ։ Այն դեպքում, երբ կոլեկտորները գտնվում են մեկը մյուսից վեր, ապա ստորին կոլեկտորը կախված է վերևից, իսկ վերջինս, իր հերթին, ձողերով դեպի առաստաղ։

1.3.4. Կոնվեկտիվ գերտաքացուցիչ (KPP):

Կոնվեկտիվ գերտաքացուցիչի սխեման (KPP):

TGM-84 տիպի կաթսաների վրա կոնվեկտիվ լիսեռի սկզբում տեղադրված է հորիզոնական տիպի կոնվեկտիվ գերտաքացուցիչ: Գերտաքացուցիչը կատարվում է կրկնակի հոսքով, և յուրաքանչյուր հոսքը գտնվում է սիմետրիկորեն կաթսայի առանցքի նկատմամբ:

Գերտաքացուցիչի մուտքային փուլի փաթեթների կասեցումը կատարվում է կոնվեկտիվ լիսեռի կախովի խողովակների վրա։

Ելքային (երկրորդ) փուլը առաջինը գտնվում է գազի խողովակների երկայնքով կոնվեկցիոն լիսեռում: Այս փուլի պարույրները նույնպես պատրաստված են 38x6 մմ տրամագծով խողովակներից (պողպատե 12Kh1MF) նույն աստիճաններով։ Մուտքային կոլեկտորներ 219x30 մմ տրամագծով, ելքային 325x50 մմ տրամագծով (պողպատե 12X1MF):

Մոնտաժը և հեռավորությունը նման են մուտքի փուլին:

Կաթսաների որոշ տարբերակներում գերտաքացուցիչները տարբերվում են վերը նկարագրվածներից՝ հաշվի առնելով մուտքի և ելքի կոլեկտորների ստանդարտ չափսերը և կծիկի տուփերի քայլերը:

1.4. Ջրի տնտեսող

Ջրի էկոնոմիզատորը գտնվում է կոնվեկցիոն լիսեռում, որը բաժանված է երկու ծխատար խողովակների: Ջրի տնտեսիչի հոսքերից յուրաքանչյուրը գտնվում է համապատասխան ծխատար խողովակում՝ կազմելով երկու զուգահեռ անկախ հոսքեր։

Ըստ յուրաքանչյուր ծխատարի բարձրության՝ ջրի տնտեսիչը բաժանվում է չորս մասի, որոնց միջև կան 665 մմ բարձրությամբ բացվածքներ (որոշ կաթսաների վրա բացվածքներն ունեն 655 մմ բարձրություն) վերանորոգման աշխատանքների համար։

Էկոնոմայզերը պատրաստված է 25x3,3 մմ տրամագծով խողովակներից (պողպատ 20), իսկ մուտքի և ելքի կոլեկտորները՝ 219x20 մմ տրամագծով (պողպատ 20)։

Ջրի էկոնոմիզատորների փաթեթները կազմված են 110 զույգ վեցակողմ պարույրներից: Փաթեթները շերտավորվում են S 1 =80 մմ լայնակի աստիճանով և S 2 =35 մմ երկայնական քայլով:

Ջրի էկոնոմիզատորի կծիկները տեղադրված են կաթսայի ճակատին զուգահեռ, իսկ կոլեկտորները՝ ծխատարից դուրս՝ կոնվեկցիոն լիսեռի կողային պատերին:

Փաթեթների մեջ պարույրների տարածությունն իրականացվում է հինգ շարք դարակաշարերի միջոցով, որոնց գանգուր այտերը երկու կողմից ծածկում են կծիկը։

Ջրի էկոնոմիզատորի վերին մասը հենվում է ծխատարի ներսում գտնվող երեք ճառագայթների վրա և սառչում օդով: Հաջորդ մասը (երկրորդը գազի հոսքի երկայնքով) կախված է վերը նշված սառեցված ճառագայթներից՝ հեռակառավարվող դարակաշարերի միջոցով: Ջրի էկոնոմիզատորի ստորին երկու մասերի տեղադրումը և կասեցումը նույնական է առաջին երկուսին:

Սառեցված ճառագայթները պատրաստված են գլանվածքից և ծածկված են ջերմապաշտպան բետոնով: Վերևից բետոնը պատված է մետաղական թիթեղով, որը պաշտպանում է ճառագայթները կրակոցի հարվածից:

Կծիկները, որոնք առաջինն են ծխատար գազերի շարժման ուղղությամբ, ունեն մետաղական երեսպատումներ՝ պատրաստված պողպատից3՝ կրակոցից մաշվելուց պաշտպանելու համար։

Ջրի էկոնոմիզատորի մուտքային և ելքային կոլեկտորները ունեն 4 շարժական հենարաններ՝ ջերմաստիճանի շարժումները փոխհատուցելու համար:

Միջավայրի շարժումը ջրի էկոնոմիզատորում հակահոսանք է:

1.5. Վերականգնող օդի տաքացուցիչ:

Օդի ջեռուցման համար կաթսայատանն ունի երկու վերականգնող պտտվող օդատաքացուցիչ РРВ-54:

RAH դիզայն՝ ստանդարտ, առանց շրջանակի, օդատաքացուցիչը տեղադրված է հատուկ շրջանակի տիպի երկաթբետոնե պատվանդանի վրա, իսկ բոլոր օժանդակ ագրեգատները տեղադրված են հենց օդատաքացուցիչի վրա:

Ռոտորի կշիռը փոխանցվում է ներքևի հենակետում տեղադրված գնդաձև առանցքակալի միջոցով, դեպի կրող ճառագայթը, հիմքի վրա չորս հենարաններով:

Օդային տաքացուցիչը 5400 մմ տրամագծով և 2250 մմ բարձրությամբ ուղղահայաց լիսեռի վրա պտտվող ռոտոր է, որը փակված է ֆիքսված պատյանում: Ուղղահայաց միջնորմները ռոտորը բաժանում են 24 հատվածների: Յուրաքանչյուր հատված բաժանված է 3 բաժանմունքի հեռավոր միջնորմներով, որոնց մեջ տեղադրվում են ջեռուցման պողպատե թիթեղների փաթեթներ: Ջեռուցման թիթեղները, հավաքված փաթեթներով, դրված են ռոտորի բարձրության երկայնքով երկու շերտով: Գազերի ընթացքում վերին շերտը առաջինն է, այն ռոտորի «տաք մասն է», ստորինը՝ «սառը»։

1200 մմ բարձրությամբ «տաք հատվածը» պատրաստված է 0,7 մմ հաստությամբ spacer ալիքավոր թիթեղներից։ Երկու սարքերի «տաք մասի» ընդհանուր մակերեսը 17896 մ2 է։ 600 մմ բարձրությամբ «սառը հատվածը» պատրաստված է 1,3 մմ հաստությամբ սփեյսեր ծալքավոր թիթեղներից։ Ջեռուցման «սառը մասի» ընդհանուր ջեռուցման մակերեսը 7733 մ2 է։

Ռոտորային անջատիչների և փաթեթավորման տուփերի միջև եղած բացերը լցված են լրացուցիչ փաթեթավորման առանձին թերթերով:

Գազերը և օդը մտնում են ռոտոր և դուրս են գալիս նրանից հատուկ շրջանակի վրա հենված և օդատաքացուցիչի ստորին ծածկույթների ճյուղային խողովակներին միացված խողովակների միջոցով: Ծածկոցները պատյանի հետ միասին կազմում են օդատաքացուցիչի մարմինը։

Ներքևի ծածկով մարմինը հենվում է հիմքի վրա տեղադրված հենարանների և ներքևի հենարանի կրող փնջի վրա։ Ուղղահայաց մաշկը բաղկացած է 8 հատվածից, որոնցից 4-ը կրող են։

Ռոտորի ռոտացիան իրականացվում է փոխանցման տուփով էլեկտրական շարժիչով, լապտերային հանդերձանքի միջոցով: Պտտման արագությունը - 2 rpm:

Ռոտորների փաթեթավորման տուփերը հերթափոխով անցնում են գազի ճանապարհով, տաքանալով ծխատար գազերից, իսկ օդային ուղին կուտակված ջերմությունը հաղորդում է օդի հոսքին: Ժամանակի յուրաքանչյուր պահի 24 հատվածներից 13-ը ներառված են գազի ուղու մեջ, իսկ 9 հատվածները՝ օդային ուղու մեջ, իսկ 2 սեկտորներն արգելափակված են հերմետիկ թիթեղներով և անջատված են շահագործումից։

Օդի ներծծումը կանխելու համար (գազի և օդի հոսքերի սերտ բաժանումը) կան ճառագայթային, ծայրամասային և կենտրոնական կնիքներ: Ճառագայթային կնիքները կազմված են հորիզոնական պողպատե շերտերից, որոնք ամրագրված են ռոտորի շառավղային փեղկերի վրա՝ շառավղային շարժական թիթեղներ: Յուրաքանչյուր ափսե ամրացվում է վերին և ստորին ծածկույթների վրա երեք կարգավորող պտուտակներով: Կնիքների բացերը ճշգրտվում են թիթեղները բարձրացնելով և իջեցնելով:

Ծայրամասային կնիքները բաղկացած են ռոտորային եզրերից, որոնք պտտվում են տեղադրման ժամանակ, և շարժական թուջե բարձիկներ: Բարձիկները ուղեցույցների հետ միասին ամրացված են ՌԱՀ-ի պատյանների վերին և ստորին ծածկույթներին: Բարձիկները կարգավորվում են հատուկ կարգավորող պտուտակներով։

Ներքին լիսեռի կնիքները նման են ծայրամասային կնիքներին: Արտաքին լիսեռի կնիքները լցոնման տուփի տեսակն են:

Գազերի անցման մաքուր տարածք՝ ա) «սառը մասում»՝ 7.72 մ2.

բ) «տաք մասում»՝ 19,4 մ2.

Օդային անցման ազատ տարածք՝ ա) «տաք մասում»՝ 13,4 մ2.

բ) «սառը մասում»՝ 12,2 մ2.

1.6. Ջեռուցման մակերեսների մաքրում.

Կրակով մաքրումն օգտագործվում է ջեռուցման մակերեսների և ներքևի մասի մաքրման համար:

Ջեռուցման մակերևույթների մաքրման կրակոցային մեթոդում օգտագործվում է կլորացված ձևի չուգուն 3-5 մմ չափսերով կրակոց։

Կրակոցների մաքրման շղթայի բնականոն աշխատանքի համար վազում պետք է լինի մոտ 500 կգ կրակոց:

Երբ օդի արտանետիչը միացված է, օդի անհրաժեշտ արագությունը ստեղծվում է օդաճնշական խողովակի միջով կրակոցը դեպի կոնվեկտիվ լիսեռի վերին մասը դեպի կրակոցի ծուղակը բարձրացնելու համար: Նկարահանող սարքից արտանետվող օդը թափվում է մթնոլորտ, և կրակոցը հոսում է կոնաձև թարթիչով, մետաղական ցանցով միջանկյալ վազվզիչով և գրավիտացիայի միջոցով կրակոցների բաժանարարի միջով դեպի կրակոցներ:

Սահարաններում կրակոցի հոսքի արագությունը դանդաղեցնում են թեք դարակների օգնությամբ, որից հետո կրակոցն ընկնում է գնդաձև տարածիչների վրա։

Մաքրման ենթակա մակերեսների միջով անցնելուց հետո անցկացված կադրը հավաքվում է բունկերում, որի ելքի մոտ տեղադրվում է օդային բաժանարար։ Բաժանարարը օգտագործվում է կրակոցի հոսքից մոխիրը առանձնացնելու և բաժանարարով ծխնելույզ ներթափանցող օդի օգնությամբ վազը մաքուր պահելու համար:

Մոխրի մասնիկները, որոնք վերցվում են օդով, խողովակի միջով վերադառնում են ծխատար գազերի ակտիվ շարժման գոտի և նրանցով տարվում են կոնվեկտիվ լիսեռից դուրս: Մոխրից մաքրված կրակոցն անցնում է անջատիչի թարթիչով և բունկերի մետաղական ցանցով։ Բեռնախցիկից կրակոցը կրկին սնվում է օդաճնշական հաղորդիչ խողովակի մեջ:

Կոնվեկտիվ լիսեռը մաքրելու համար տեղադրվել են 5 շղթաներ՝ 10 կրակոցներով:

Մաքրող խողովակների հոսքով անցած կրակոցի քանակը մեծանում է ճառագայթի աղտոտվածության սկզբնական աստիճանի աճով: Հետևաբար, մոնտաժի շահագործման ընթացքում պետք է ձգտել նվազեցնել մաքրումների միջև ընդմիջումները, ինչը թույլ է տալիս կրակոցի համեմատաբար փոքր հատվածներին մաքուր պահել մակերեսը և, հետևաբար, ամբողջ ընկերության համար ագրեգատների շահագործման ընթացքում ունենալ աղտոտման գործակիցների նվազագույն արժեքները.

Էժեկտորում վակուում ստեղծելու համար օգտագործվում է 0,8-1,0 ատմ ճնշմամբ և 30-60 ° C ջերմաստիճանի ներարկման միավորից օդ:

1. Կաթսայի հաշվարկ.

2.1. Վառելիքի կազմը.

2.2. Օդի և այրման արտադրանքի ծավալների և էթալպիաների հաշվարկ:

Օդի և այրման արտադրանքի ծավալների հաշվարկները ներկայացված են Աղյուսակ 1-ում:

Էնթալպիայի հաշվարկ.

1. Տեսականորեն անհրաժեշտ օդի քանակի էթալպիան հաշվարկվում է բանաձևով

որտեղ է 1 մ 3 օդի էթալպիան, կՋ / կգ:

Այս էթալպիան կարելի է գտնել նաև XVI աղյուսակում:

1. Այրման արտադրանքի տեսական ծավալի էթալպիան հաշվարկվում է բանաձևով

որտեղ, եռատոմային գազերի 1 մ 3 էնթալպիաներն են, ազոտի տեսական ծավալը, ջրային գոլորշու տեսական ծավալը։

Մենք գտնում ենք այս էթալպիան ողջ ջերմաստիճանի միջակայքի համար և ստացված արժեքները մուտքագրում ենք Աղյուսակ 2-ում:

1. Ավելորդ օդի էթալպիան հաշվարկվում է բանաձևով

որտեղ է ավելցուկային օդի գործակիցը և գտնվում է XVII և XX աղյուսակներում

1. Այրման արտադրանքի էթալպիան a > 1-ում հաշվարկվում է բանաձևով

Մենք գտնում ենք այս էթալպիան ողջ ջերմաստիճանի միջակայքի համար և ստացված արժեքները մուտքագրում ենք Աղյուսակ 2-ում:

2.3. Գնահատված ջերմային հավասարակշռությունը և վառելիքի սպառումը:

2.3.1. Ջերմային կորուստների հաշվարկ.

Կաթսայի միավորին մատակարարվող ջերմության ընդհանուր քանակը կոչվում է հասանելի ջերմություն և նշվում: Կաթսայատան բլոկից դուրս եկող ջերմությունը օգտակար ջերմության և ջերմային կորուստների գումարն է, որը կապված է գոլորշու կամ տաք ջրի առաջացման տեխնոլոգիական գործընթացի հետ: Հետևաբար, կաթսայի ջերմային հաշվեկշիռն ունի ձև՝ \u003d Q 1 + Q 2 + Q 3 + Q 4 + Q 5 + Q 6,

որտեղ - մատչելի ջերմություն, կՋ / մ 3:

Q 1 - գոլորշու մեջ պարունակվող օգտակար ջերմություն, կՋ / կգ:

Q 2 - ջերմության կորուստ ելքային գազերով, կՋ / կգ:

Q 3 - ջերմության կորուստ քիմիական թերի այրումից, կՋ / կգ:

Q 4 - ջերմության կորուստ այրման մեխանիկական անբավարարությունից, կՋ / կգ:

Q 5 - ջերմության կորուստ արտաքին հովացումից, կՋ / կգ:

Q 6 - ջերմության կորուստ ֆիզիկական ջերմությունից, որը պարունակվում է հեռացված խարամում, գումարած կորուստներ հովացման վահանակների և ճառագայթների համար, որոնք ներառված չեն կաթսայի շրջանառության միացումում, կՋ / կգ:

Կաթսայի ջերմային հաշվեկշիռը կազմվում է սահմանված ջերմային ռեժիմի համեմատ, իսկ ջերմային կորուստները արտահայտվում են որպես առկա ջերմության տոկոս.

Ջերմային կորուստների հաշվարկը տրված է աղյուսակ 3-ում:

Նշումներ աղյուսակ 3-ում.

H ux - ծխատար գազերի էնթալպիա, որը որոշվում է ըստ աղյուսակ 2-ի:

H սառը - ճառագայթների և պանելների ճառագայթ ընդունող մակերես, մ 2;

Q to - գոլորշու կաթսայի օգտակար հզորությունը:

2.3.2. Արդյունավետության և վառելիքի սպառման հաշվարկ:

Գոլորշի կաթսայի արդյունավետությունը օգտակար ջերմության հարաբերակցությունն է մատչելի ջերմության: Միավորի կողմից առաջացած ողջ օգտակար ջերմությունը չի ուղարկվում սպառողին: Եթե ​​արդյունավետությունը որոշվում է առաջացած ջերմությամբ, այն կոչվում է համախառն, եթե որոշվում է արտանետվող ջերմությամբ՝ զուտ։

Արդյունավետության և վառելիքի սպառման հաշվարկը տրված է աղյուսակ 3-ում:

Աղյուսակ 1.

Հաշվարկված արժեքը		Նշանակում	Չափս		Հաշվարկ կամ հիմնավորում
Տեսական Քանակ անհրաժեշտ ամբողջական համար վառելիքի այրումը.					0,0476(0,5*0+0,5*0++1,5*0+(1+4/4)*98,2+ +(2+6/4)*0,4+(3+8/4)*0,1+ +(4+10/4)*0,1+(5+12/4)*0,0+(6+14/4)*0,0)*0,005-0)
Տեսական ազոտի ծավալը					0,79 9,725+0,01 1
եռատոմային					*98,2+2*0,4+3*0,1+4* *0,1+5*0,0+6*0,0)
Տեսական ջրի ծավալը					0,01(0+0+2*98,2+3*0,0,4+3*0,1+5*0,1+6*0,0+7*0++0,124*0)+0,0161*
Ջրի ծավալը					2,14+0,0161(1,05-
Ծխատարի ծավալը					2.148+ (1.05-1) 9.47
Տրիատոմի ծավալային ֆրակցիաներ		r RO 2, r H 2 O
Չոր գազի խտությունը ժ.
Այրման արտադրանքի զանգված					G Г \u003d 0,7684 + (0/1000) + 1,306 1,05 9,47

Աղյուսակ 2.

Ջեռուցման մակերեսը	Ջերմաստիճանը տաքացվող մակերեսից հետո, 0 С	H 0 B, կՋ / մ 3	H 0 G, կՋ / մ 3	H B g, kJ / m 3
Այրման պալատի վերին մասը a T \u003d 1.05 + 0.07 \u003d 1.12
Պաշտպանված գերտաքացուցիչ, a mne \u003d 1.12 + 0 \u003d 1.12
կոնվեկտիվ գերտաքացուցիչ, a kpe \u003d 1.12 + 0.03 \u003d 1.15
Ջրի տնտեսող a EC = 1,15 + 0,02 = 1,17
Օդային տաքացուցիչ ա VP \u003d 1.17 + 0.15 + 0.15 \u003d 1.47

Աղյուսակ 3

Հաշվարկված արժեքը	Նշանակում	Չափս		Հաշվարկ կամ հիմնավորում	Արդյունք
Սառը օդի տեսական ծավալի էթալպիան 30 0 C ջերմաստիճանում				Ես 0 =1,32145 30 9,47
Ծխատար գազի էնթալպիա			Ընդունվում է 150 0 C ջերմաստիճանում	Մենք ընդունում ենք աղյուսակ 2-ի համաձայն
Մեխանիկական թերի այրման արդյունքում ջերմության կորուստ				Գազի այրման ժամանակ այրման մեխանիկական անբավարարությունից կորուստներ չկան
Հասանելի ջերմություն 1 կգ-ի համար։ Վառելիքը՝ ըստ
Ջերմության կորուստ ծխատար գազերով				q 2 \u003d [(2902.71-1.47 * 375.42) *
Արտաքին հովացման արդյունքում ջերմության կորուստ				Մենք որոշում ենք Նկ. 5.1.
Ջերմության կորուստ քիմիական թերի այրումից				Որոշի՛ր ըստ XX աղյուսակի
Համախառն արդյունավետություն			h br \u003d 100 - (q 2 + q 3 + q 4 + q 5)	h br \u003d 100 - (6.6 + 0.07 + 0 + 0.4)
Վառելիքի սպառումը ըստ (5-06) և (5-19)				էջ = (/) 100
Վառելիքի գնահատված սպառումը ըստ (4-01)				B p \u003d 9.14 * (1-0 / 100)

2.4. Այրման պալատի ջերմային հաշվարկ.

2.4.1 Վառարանի երկրաչափական բնութագրերի որոշում.

Կաթսայատան կայանների նախագծման և շահագործման ժամանակ առավել հաճախ կատարվում է վառարանների սարքերի ստուգման հաշվարկ: Ըստ գծագրերի վառարանի հաշվարկը ստուգելիս անհրաժեշտ է որոշել՝ այրման խցիկի ծավալը, դրա պաշտպանվածության աստիճանը, պատերի մակերեսը և ճառագայթման մակերեսը. ընդունող ջեռուցման մակերեսները, ինչպես նաև էկրանի խողովակների կառուցվածքային բնութագրերը (խողովակների տրամագիծը, խողովակների առանցքների միջև հեռավորությունը):

Երկրաչափական բնութագրերի հաշվարկը տրված է աղյուսակ 4-ում և 5-ում:

Աղյուսակ 4

Հաշվարկված արժեքը	Նշանակում	Չափս	Հաշվարկ կամ հիմնավորում	Արդյունք
ճակատային պատի տարածքը			19,3*14, 2-4*(3,14* *1 2 /4)
Կողային պատի տարածքը			6,136*25,7-1,9*3,1- (0,5*1,4*1,7+0,5*1,4*1,2)-2(3,14*1 2 /4)
Հետևի պատի տարածքը			2(0,5*7,04*2,1)+
Երկակի լույսի էկրանի տարածք			2*(6,136*20,8-(0,5*1,4 *1,7+0,5*1,4*1,2)-
Վառարանների ելքի տարածք
Այրիչներով զբաղեցրած տարածք
Հրդեհային տուփի լայնությունը			ըստ դիզայնի տվյալների
Այրման պալատի ակտիվ ծավալը

Աղյուսակ 5

Մակերեւույթի անվանումը					ըստ նոմոգրամի -
ճակատային պատը
կողային պատերը
կրկնակի լույսի էկրան
հետևի պատը
գազի պատուհան
Մաքուր պատերի տարածքը (բացառությամբ այրիչների)

2.4.2. Վառարանների հաշվարկ.

Աղյուսակ 6

Հաշվարկված արժեքը	Նշանակում	Չափս	Բանաձև	Հաշվարկ կամ հիմնավորում	Արդյունք
Այրման արտադրանքի ջերմաստիճանը վառարանի ելքի վրա			Կաթսայի նախագծման համաձայն.	Նախնական ընդունված՝ կախված այրված վառելիքից
Այրման արտադրանքի էնթալպիա				Ընդունվում է ըստ աղյուսակի։ 2.
Օգտակար ջերմության արտանետումը վառարանում՝ համաձայն (6-28)				35590 (100-0.07-0)/(100-0)
Սքրինինգի աստիճանը ըստ (6-29)			H ճառագայթ / F փ
Այրման էկրանների աղտոտման գործակիցը			Ընդունված է համաձայն Աղյուսակ 6.3-ի	կախված այրված վառելիքից
Էկրանների ջերմային արդյունավետության գործակիցը (6-31)
Արտանետվող շերտի արդյունավետ հաստությունը՝ ըստ
Եռատոմ գազերով ճառագայթների թուլացման գործակիցը (6-13)

Մուրի մասնիկներով ճառագայթների թուլացման գործակիցը ըստ (6-14)				1.2/(1+1.12 2) (2.99) 0.4 (1.6 920/1000-0.5)
Ջահի լուսավոր մասով լցված վառարանի ծավալի համամասնությունը բնութագրող գործակից			Ընդունված է 38-րդ էջում	Կախված վառարանի ծավալի հատուկ բեռից.
Այրման միջավայրի կլանման գործակիցը ըստ (6-17)				1,175 +0,1 0,894
Ներծծող հզորության չափանիշ (Բուգեի չափանիշ) ըստ (6-12)				1,264 0,1 5,08
Բուգեի չափանիշի արդյունավետ արժեքը				1.6ln((1.4 0.642 2 +0.642 +2)/ (1.4 0.642 2 -0.642 +2))
Ծխատար գազի բալաստավորման պարամետրը ըստ				11,11*(1+0)/(7,49+1,0)
Վառելիքի սպառումը, որը մատակարարվում է աստիճանի այրիչին

Այրիչների առանցքների մակարդակը (6-10) մակարդակում				(2 2.28 5.2+2 2.28 9.2)/(2 2.28 2)
Այրիչների տեղադրության հարաբերական մակարդակը ըստ (6-11)			x G \u003d h G / H T
Գործակից (պատի վրա տեղադրված այրիչներով նավթ-գազի վառարանների համար)				Ընդունում ենք 40-րդ էջում
Պարամետր ըստ (6-26a)				0,40(1-0,4∙0,371)
Ջերմության պահպանման գործակիցը ըստ
Տեսական (ադիաբատիկ) այրման ջերմաստիճան				Վերցված է հավասար 2000 0 С
Այրման արտադրանքի միջին ընդհանուր ջերմային հզորությունը՝ ըստ էջի 41-ի

Վառարանի ելքի ջերմաստիճանը ճիշտ է ընտրվել, և սխալը եղել է (920-911,85) * 100% / 920 = 0,885%

2.5. Կաթսայի գերտաքացուցիչների հաշվարկ.

Գոլորշի կաթսաների կոնվեկտիվ ջեռուցման մակերեսները կարևոր դեր են խաղում գոլորշու ստացման գործընթացում, ինչպես նաև այրման խցիկից դուրս եկող այրման արտադրանքի ջերմության օգտագործման մեջ: Կոնվեկտիվ ջեռուցման մակերեսների արդյունավետությունը կախված է այրման արտադրանքի կողմից գոլորշու ջերմության փոխանցման ինտենսիվությունից:

Այրման արտադրանքները ջերմություն են փոխանցում խողովակների արտաքին մակերեսին կոնվեկցիայի և ճառագայթման միջոցով: Ջերմությունը խողովակի պատի միջով փոխանցվում է ջերմային հաղորդմամբ, իսկ ներքին մակերևույթից դեպի գոլորշի կոնվեկցիայի միջոցով։

Կաթսայի գերտաքացուցիչների միջոցով գոլորշու շարժման սխեման հետևյալն է.

Պատի վրա տեղադրված գերտաքացուցիչ, որը գտնվում է այրման պալատի ճակատային պատին և զբաղեցնում է ճակատային պատի ամբողջ մակերեսը:

Առաստաղի գերտաքացուցիչ, որը գտնվում է առաստաղի վրա, անցնում է այրման պալատի, էկրանի գերտաքացուցիչների և կոնվեկցիոն լիսեռի վերևի միջով:

Էկրանի գերտաքացուցիչների առաջին շարքը, որը գտնվում է պտտվող խցիկում:

Առաջին շարքից հետո պտտվող խցիկում տեղադրված էկրանի գերտաքացուցիչների երկրորդ շարքը:

Կաթսայի կոնվեկտիվ լիսեռում տեղադրվում է կոնվեկտիվ գերտաքացուցիչ՝ սերիական խառը հոսանքով և խազում տեղադրված ներարկման դեգերտաքացուցիչով։

Անցակետից հետո գոլորշին մտնում է գոլորշու կոլեկտոր և դուրս է գալիս կաթսայատան միավորից:

Գերտաքացուցիչների երկրաչափական բնութագրերը

Աղյուսակ 7

2.5.1. Պատի գերտաքացուցիչի հաշվարկ:

Պատի վրա տեղադրված FS-ը գտնվում է վառարանում, այն հաշվարկելիս մենք կորոշենք ջերմության կլանումը որպես FS մակերեսի այրման արտադրանքներից ստացված ջերմության մի մաս՝ վառարանի մնացած մակերեսների նկատմամբ:

ԱԷԿ-ի հաշվարկը ներկայացված է թիվ 8 աղյուսակում

2.5.2. Առաստաղի գերտաքացուցիչի հաշվարկ.

Հաշվի առնելով այն փաստը, որ FFS-ը գտնվում է ինչպես այրման պալատում, այնպես էլ կոնվեկտիվ մասում, սակայն FFS-ից հետո և FFS-ի տակ կոնվեկտիվ մասում ընկալվող ջերմությունը շատ փոքր է՝ կապված FFS-ի ընկալվող ջերմության հետ: վառարան (համապատասխանաբար մոտ 10% և 30% (կաթսայի տեխնիկական ձեռնարկից TGM-84 PPP-ի հաշվարկը կատարվում է թիվ 9 աղյուսակում:

2.5.3. Էկրանի գերտաքացուցիչի հաշվարկ:

ՓՀԷԿ-ի հաշվարկը կատարվում է թիվ 10 աղյուսակում։

2.5.4. Կոնվեկտիվ գերտաքացուցիչի հաշվարկ.

Անցակետի հաշվարկը կատարվում է թիվ 11 աղյուսակում։

Աղյուսակ 8

Հաշվարկված արժեքը	Նշանակում	Չափս	Բանաձև	Հաշվարկ կամ հիմնավորում	Արդյունք
Ջեռուցման մակերեսը			Աղյուսակ 4-ից:	Աղյուսակ 4-ից:
Պատի վրա տեղադրված PCB-ի ճառագայթ ընդունող մակերեսը			Աղյուսակ 5-ից.	Աղյուսակ 5-ից.
ԱԷԿ-ի կողմից ընկալվող ջերմություն				0,74∙(35760/1098,08)∙268,21
ԱԷԿ-ում գոլորշու էթալպիայի աճ				6416,54∙8,88/116,67
Գոլորշի էնթալպիա ԱԷԿ-ից առաջ				Չոր հագեցած գոլորշու էնթալպիա 155 ատմ (15,5 ՄՊա) ճնշման դեպքում
Գոլորշի էթալպիա առաստաղի գերտաքացուցիչի դիմաց			I" ppp \u003d I" + DI npp
Գոլորշի ջերմաստիճանը առաստաղի գերտաքացուցիչի դիմաց			Ջրի և գերտաքացած գոլորշու թերմոդինամիկական հատկությունների աղյուսակներից	Գերտաքացած գոլորշու ջերմաստիճանը 155 ատա ճնշման և 3085,88 կՋ/կգ (15,5 ՄՊա) էթալպիա

ԱԷԿ-ից հետո ջերմաստիճանը ենթադրվում է, որ հավասար է այրման արտադրանքի ջերմաստիճանին վառարանի ելքի մոտ = 911,85 0 С:

Աղյուսակ 9

Հաշվարկված արժեքը	Նշանակում	Չափս	Բանաձև	Հաշվարկ կամ հիմնավորում	Արդյունք
ՊՄԳ-ի 1-ին մասի ջեռուցման մակերեսը
Ճառագայթման ընդունող մակերես PPP-1			H l ppp \u003d F ∙ x
Ջերմությունը ընկալվում է PPP-1-ի կողմից				0,74(35760/1098,08)∙50,61
Գոլորշի էթալպիան PPP-1-ի ավելացում				1224,275∙9,14/116,67
Գոլորշի էթալպիա PPP-1-ից հետո			I`` ppp -2 =I`` ppp +DI npp
SPP-ում SPP-ում գոլորշու էթալպիայի ավելացում				DI vpp-ի մոտ 30%-ը
Գոլորշի էթալպիայի աճը PPP-ի մեկ BPP-ի համար			Ընդունված նախնական՝ ըստ ստանդարտ մեթոդների՝ կաթսայի TGM-84 հաշվարկման համար	DI vpp-ի մոտ 10%-ը
Շոգեէնթալպիա ՓՀԷԿ-ի դիմաց			I`` ppp -2 +DI ppp -2 +DI ppp-3	3178,03+27,64+9,21
Գոլորշի ջերմաստիճանը էկրանի գերտաքացուցիչի դիմաց			Ջրի և գերտաքացած գոլորշու թերմոդինամիկական հատկությունների աղյուսակներից	Գերտաքացած գոլորշու ջերմաստիճանը 155 ատա ճնշման և 3239,84 կՋ/կգ (15,5 ՄՊա) էթալպիա

Աղյուսակ 10.

Հաշվարկված արժեքը	Նշանակում	Չափս	Բանաձև	Հաշվարկ կամ հիմնավորում	Արդյունք
Ջեռուցման մակերեսը			∙d ∙l∙z 1 ∙z 2	3,14∙0,033∙3∙30∙46
Մաքուր տարածք այրման արտադրանքի անցման համար՝ համաձայն (7-31)				3,76∙14,2-30∙3∙0,033
ՓՀԷԿ-ից հետո այրման արտադրանքի ջերմաստիճանը				Վերջնական ջերմաստիճանի նախնական գնահատում
ՓՀԷԿ-ի դիմաց այրման արտադրանքի էնթալպիա			Ընդունվում է ըստ աղյուսակի։ 2:
ՓՀԷԿ-ից հետո այրման արտադրանքի էնթալպիա			Ընդունվում է ըստ աղյուսակի։ 2
Կոնվեկտիվ մակերևույթի մեջ ներծծված օդի էնթալպիա, t in = 30 0 С			Ընդունվում է ըստ աղյուսակի։ 3
				0,996(17714,56-16873,59+0)

Ջերմային փոխանցման գործակիցը		Վտ / (մ 2 × Կ)	Որոշվում է նոմոգրամով 7
Այրման արտադրանքի երկայնքով խողովակների քանակի ուղղում ըստ (7-42)				Ներքին կապոցները լայնակիորեն լվանալիս
Ճառագայթների հավասարեցման ուղղում			Որոշվում է նոմոգրամով 7	Ներքին կապոցները լայնակիորեն լվանալիս
			Որոշվում է նոմոգրամով 7	Ներքին կապոցները լայնակիորեն լվանալիս
Ջերմային փոխանցման գործակիցը կոնվեկցիայի միջոցով p/s-ից մինչև ջեռուցման մակերես (բանաձևը նոմոգրամում 7)		Վտ / (մ 2 × Կ)		75∙1,0∙0,75∙1,01
Ընդհանուր օպտիկական հաստությունը (7-66)			(k g r p + k zl m)ps	(1,202∙0,2831 +0) 0,1∙0,628
Էկրանի մակերեսների համար ճառագայթող շերտի հաստությունը՝ ըստ
Ջերմային փոխանցման գործակիցը		Վտ / (մ 2 × Կ)	Մենք որոշում ենք նոմոգրամով.

գագաթներ տարածքում դուք-

վառարանի մուտքի պատուհանը

Գործակից			Մենք որոշում ենք նոմոգրամով.
Ջերմային փոխանցման գործակիցը փոշուց ազատ հոսքի համար		Վտ / (մ 2 × Կ)
		Բաշխման գործակիցը ջերմության կլանումը ըստ վառարանի բարձրության Տես Աղյուսակ 8-4
Ջեռուցման մակերևույթով վառարանից ստացվող ճառագայթման միջոցով ստացված ջերմությունը, ելքին կից դեպի հրդեհային տուփի պատուհանը
ՓՀԷԿ-ից ելքի գոլորշու նախնական էթալպիան ըստ (7-02) և (7-03)
Գոլորշի նախնական ջերմաստիճանը ՓՀԷԿ-ից ելքի մոտ				Գերտաքացած գոլորշու ջերմաստիճանը ճնշման տակ 150 ատ
Օգտագործման գործոն				Մենք ընտրում ենք ըստ Նկ. 7-13
		Վտ / (մ 2 × Կ)

Էկրանների ջերմային արդյունավետության գործակիցը				Որոշեք աղյուսակ 7-5-ից
Ջերմային փոխանցման գործակիցը ըստ (7-15v)		Վտ / (մ 2 × Կ)
ՓՀԷԿ-ից հետո այրման արտադրանքի փաստացի ջերմաստիճանը				Քանի որ Q b-ն և Q t-ը տարբերվում են (837,61 -780,62)*100% / 837,61 մակերեսի հաշվարկը նշված չէ
Ջերմատաքացուցիչի հոսք էջ 80			0.4=0.4(0.05…0.07)Դ
Գոլորշիների միջին էնթալպիան ճանապարհին				0,5(3285,78+3085,88)
Գոլորշի ներարկման համար օգտագործվող ջրի էնթալպիա			230 0 С ջերմաստիճանում ջրի և գերտաքացած գոլորշու թերմոդինամիկական հատկությունների աղյուսակներից

Աղյուսակ 11

Հաշվարկված արժեքը	Նշանակում	Չափս	Բանաձև	Հաշվարկ կամ հիմնավորում	Արդյունք
Ջեռուցման մակերեսը				3,14∙0,036∙6,3∙32∙74
Մաքուր տարածք երկայնքով այրման արտադրանքի անցման համար
Կոնվեկտիվ BP-ից հետո այրման արտադրանքի ջերմաստիճանը			Նախապես ընդունված 2 արժեք	Կաթսայի նախագծման համաձայն
Այրման արտադրանքի էնթալպիա փոխանցման տուփից առաջ			Ընդունվում է ըստ աղյուսակի։ 2:
CPR-ից հետո այրման արտադրանքի էնթալպիա			Ընդունվում է ըստ աղյուսակի։ 2
Այրման արտադրանքի արտանետվող ջերմությունը				0,996(17257,06-12399+0,03∙373,51) 0,996(17257,06-16317+0,03∙373,51)
Այրման արտադրանքի միջին արագությունը
Ջերմային փոխանցման գործակիցը		Վտ / (մ 2 × Կ)	Որոշվում է նոմոգրամով 8	Ներքին կապոցները լայնակիորեն լվանալիս
Այրման արտադրանքի երկայնքով խողովակների քանակի ուղղում			Որոշվում է նոմոգրամով 8	Ներքին կապոցները լայնակիորեն լվանալիս
Ճառագայթների հավասարեցման ուղղում			Որոշվում է նոմոգրամով 8	Ներքին կապոցները լայնակիորեն լվանալիս
Գործակից՝ հաշվի առնելով հոսքի ֆիզիկական պարամետրերի փոփոխությունների ազդեցությունը			Որոշվում է նոմոգրամով 8	Ներքին կապոցները լայնակիորեն լվանալիս
Ջերմային փոխանցման գործակիցը կոնվեկցիայի միջոցով p/s-ից մինչև ջեռուցման մակերես		Վտ / (մ 2 × Կ)		75∙1∙1,02∙1,04 82∙1∙1,02∙1,04
Կեղտոտ պատի ջերմաստիճանը ըստ (7-70)
Օգտագործման գործոն			Մենք ընդունում ենք հրահանգներ	Դժվար լվացվող ճառագայթների համար
Համար ջերմության փոխանցման ընդհանուր գործակիցը		Վտ / (մ 2 × Կ)		0,85∙ (77,73+0) 0,85∙ (86,13+0)
Ջերմային արդյունավետության գործակիցը			Մենք որոշում ենք ըստ աղյուսակի. 7-5
Ջերմային փոխանցման գործակիցը ըստ		Վտ / (մ 2 × Կ)
Փոխանցման տուփի ելքի գոլորշու նախնական էթալպիան ըստ (7-02) և (7-03)
Գոլորշի նախնական ջերմաստիճանը CPR-ից հետո			Գերտաքացած գոլորշու թերմոդինամիկական հատկությունների աղյուսակներից	Գերտաքացած գոլորշու ջերմաստիճանը ճնշման տակ 140 ատ
Ջերմաստիճանի տարբերությունը ըստ (7-74)
Ջեռուցման մակերեսի կողմից ընկալվող ջերմության քանակը՝ համաձայն (7-01)				50,11 ∙1686,38∙211,38/(9,14∙10 3) 55,73∙1686,38∙421,56/(9,14 ∙10 3)
Անցակետում իրական ընկալված ջերմություն			Ընդունում ենք ըստ 1-ի գրաֆիկի
Փոխանցման տուփից հետո այրման արտադրանքի իրական ջերմաստիճանը			Ընդունում ենք ըստ 1-ի գրաֆիկի	Գրաֆիկը հիմնված է Qb և Qt արժեքների վրա երկու ջերմաստիճանի համար:
Փոխանցման տուփի գոլորշու էթալպիայի ավելացում				3070∙9,14 /116,67
Գոլորշի էթալպիա CPR-ից հետո			I`` փոխանցման տուփ + DI փոխանցման տուփ
Գոլորշու ջերմաստիճանը փոխանցումատուփից հետո			Ջրի և գերտաքացած գոլորշու թերմոդինամիկական հատկությունների աղյուսակներից	Գերտաքացած գոլորշու ջերմաստիճանը 140 ատմ ճնշման և 3465,67 կՋ/կգ էնթալպիա

Հաշվարկի արդյունքներ.

Q p p \u003d 35590 կՋ / կգ - մատչելի ջերմություն:

Q l \u003d φ (Q m - I´ T) \u003d 0,996 (35565,08 - 17714,56) \u003d 17779,118 կՋ / կգ:

Q k \u003d 2011.55 կՋ / կգ - ՓՀԷԿ-ի ջերմային կլանումը:

Qpe \u003d 3070 կՋ / կգ - անցակետի ջերմության կլանումը:

ԱԷԿ-ի և ՊՄԳ-ի ջերմության կլանումը հաշվի է առնվում Q l-ում, քանի որ ԱԷԿ-ը և ՊՄԳ-ն գտնվում են կաթսայատան վառարանում: Այսինքն, Q ԱԷԿ-ը և Q PPP-ը ներառված են Q l-ում:

2.6 Եզրակացություն

Ես կատարել եմ TGM-84 կաթսայատան միավորի ստուգման հաշվարկ:

Ստուգման ջերմային հաշվարկում, ըստ տվյալ բեռի և վառելիքի տեսակի համար կաթսայի ընդունված նախագծման և չափերի, ես որոշեցի ջրի, գոլորշու, օդի և գազերի ջերմաստիճանները անհատական ​​ջեռուցման մակերևույթների սահմաններում, արդյունավետությունը, վառելիքի սպառումը, գոլորշու, օդի և ծխատար գազերի հոսքի արագությունը և արագությունը:

Ստուգման հաշվարկն իրականացվում է տվյալ վառելիքի վրա աշխատելիս կաթսայի արդյունավետությունն ու հուսալիությունը գնահատելու, անհրաժեշտ վերականգնողական միջոցառումները բացահայտելու, օժանդակ սարքավորումների ընտրության և հաշվարկների համար հումք ստանալու համար՝ աերոդինամիկ, հիդրավլիկ, մետաղի ջերմաստիճան, խողովակի ամրություն, մոխրի մաշվածություն: ինտենսիվացնել մասին sa խողովակներ, կոռոզիայից և այլն:

3. Օգտագործված գրականության ցանկ

1. Լիպով Յու.Մ. Գոլորշի կաթսայի ջերմային հաշվարկ. -Իժևսկ. «Կանոնավոր և քաոսային դինամիկա» հետազոտական ​​կենտրոն, 2001 թ
2. Կաթսաների ջերմային հաշվարկ (Նորմատիվ մեթոդ). - Սանկտ Պետերբուրգ: NPO CKTI, 1998 թ
3. TGM-84 գոլորշու կաթսայի տեխնիկական պայմանները և շահագործման հրահանգները.

Բեռնել: Դուք մուտք չունեք մեր սերվերից ֆայլեր ներբեռնելու համար:

Կազմող՝ Մ.Վ. KALMYKOV UDC 621.1 TGM-84 կաթսայի նախագծում և շահագործում. Մեթոդ. ուկազ / Սամար. պետություն տեխ. un-t; Կոմպ. Մ.Վ. Կալմիկով. Samara, 2006. 12 p. Դիտարկվում են TGM-84 կաթսայի նախագծման հիմնական տեխնիկական բնութագրերը, դասավորությունը և նկարագրությունը և դրա շահագործման սկզբունքը: Տրված են օժանդակ սարքավորումներով կաթսայատան միավորի դասավորության գծագրերը, կաթսայի և դրա բաղադրիչների ընդհանուր տեսքը։ Ներկայացված է կաթսայի գոլորշի-ջուր ուղու դիագրամը և դրա շահագործման նկարագրությունը: Մեթոդական ցուցումները նախատեսված են 140101 «ՋԷԿ» մասնագիտության ուսանողների համար։ Իլ. 4. Մատենագիտություն՝ 3 վերնագիր. Հրատարակված է SamSTU-ի խմբագրական և հրատարակչական խորհրդի որոշմամբ 0 ԿԱԹԱԹԱՍԱՅԻՆ ՄԻԱՎՈՐԻ ՀԻՄՆԱԿԱՆ ԲՆՈՒԹԱԳԻՐՆԵՐԸ Կաթսայական ագրեգատները TGM-84 նախատեսված են գազային վառելիքի կամ մազութի այրման միջոցով բարձր ճնշման գոլորշի արտադրելու համար և նախատեսված են հետևյալ պարամետրերի համար. Անվանական գոլորշու ելք. ……………………………. Աշխատանքային ճնշում թմբուկում ………………………………………… Գոլորշու աշխատանքային ճնշումը հիմնական գոլորշու փականի հետևում ……………… Գերտաքացվող գոլորշու ջերմաստիճանը ……………………………………………… Սնուցման ջրի ջերմաստիճանը ………………………………………… Տաք օդի ջերմաստիճանը ա) մազութի այրման ժամանակ …………………………………………… բ) գազ այրելիս ………………………………………………………… 420 տ/ժ 155 ատա 140 ատա 550 °C 230 °C 268 °C 238 °C Այն բաղկացած է այրման խցիկից, որը բարձրացող գազատար է և իջնող կոնվեկտիվ լիսեռ (նկ. 1): Այրման պալատը բաժանված է երկու լույսի էկրանով: Յուրաքանչյուր կողային էկրանի ստորին հատվածն անցնում է մի փոքր թեք օջախի էկրանի մեջ, որի ստորին կոլեկտորները կցվում են երկլուսավոր էկրանի կոլեկտորներին և ջերմային դեֆորմացիաների հետ միասին շարժվում կաթսայի կրակման և անջատման ժամանակ։ Երկու լույսի էկրանի առկայությունը ապահովում է ծխատար գազերի ավելի ինտենսիվ սառեցում: Համապատասխանաբար, այս կաթսայի վառարանի ծավալի ջերմային լարվածությունը ընտրվել է զգալիորեն ավելի բարձր, քան փոշիացված ածխի ագրեգատներում, բայց ավելի ցածր, քան գազի նավթի այլ ստանդարտ չափսերի կաթսաներում: Սա հեշտացրեց երկլուսավոր էկրանի խողովակների աշխատանքային պայմանները, որոնք ընկալում են առավելագույն ջերմություն: Վառարանի վերին մասում և պտտվող խցիկում տեղադրված է կիսաճառագայթային էկրանի գերտաքացուցիչ: Կոնվեկտիվ լիսեռում տեղադրված է հորիզոնական կոնվեկտիվ գերտաքացուցիչ և ջրի տնտեսող սարք: Ջրի էկոնոմիզատորի հետևում կա խցիկ՝ կրակոցների մաքրման ընդունիչ աղբամաններով։ Կոնվեկտիվ լիսեռից հետո տեղադրվում են RVP-54 տիպի երկու վերականգնող օդատաքացուցիչներ՝ զուգահեռ միացված։ Կաթսան հագեցած է երկու VDN-26-11 փչակներով և երկու D-21 արտանետվող օդափոխիչներով: Կաթսան բազմիցս վերակառուցվել է, ինչի արդյունքում հայտնվել է TGM-84A մոդելը, իսկ հետո՝ TGM-84B։ Մասնավորապես, ներդրվել են միասնական էկրաններ և ձեռք է բերվել գոլորշու ավելի միասնական բաշխում խողովակների միջև։ Խողովակների լայնակի քայլը գոլորշու գերտաքացուցիչի կոնվեկտիվ մասի հորիզոնական կույտերում ավելացել է, դրանով իսկ նվազեցնելով սև յուղով դրա աղտոտման հավանականությունը: 2 0 R և s. 1. Գազի նավթի կաթսայի TGM-84 երկայնական և լայնակի հատվածներ. 1 – այրման խցիկ; 2 - այրիչներ; 3 - թմբուկ; 4 - էկրաններ; 5 - կոնվեկտիվ գերտաքացուցիչ; 6 - խտացման միավոր; 7 – էկոնոմիզատոր; 11 - կրակոց բռնող; 12 - հեռավոր տարանջատման ցիկլոն Առաջին մոդիֆիկացիայի TGM-84 կաթսաները հագեցած էին 18 նավթագազային այրիչներով, որոնք երեք շարքով տեղադրված էին այրման պալատի առջևի պատին: Ներկայումս տեղադրված են ավելի բարձր արտադրողականության չորս կամ վեց այրիչներ, ինչը հեշտացնում է կաթսաների սպասարկումն ու վերանորոգումը: ԱՅՐԻՉՆԵՐԻ ՍԱՐՔԵՐ Այրման պալատը հագեցած է 6 նավթագազային այրիչներով, որոնք տեղադրված են երկու մակարդակով (2 եռանկյունի անընդմեջ, վերև, առջևի պատին): Ստորին աստիճանի այրիչները դրված են 7200 մմ, վերին աստիճանի 10200 մմ: Այրիչները նախատեսված են գազի և մազութի առանձին այրման, հորձանուտի, միահոսքի կենտրոնական գազաբաշխմամբ։ Ստորին աստիճանի ծայրահեղ այրիչները շրջված են դեպի կիսավառարանի առանցքը 12 աստիճանով: Վառելիքի օդի հետ խառնումը բարելավելու համար այրիչներն ունեն ուղեցույցներ, որոնց միջով ոլորվում է օդը։ Կաթսաների վրա այրիչների առանցքի երկայնքով տեղադրվում են մեխանիկական ցողացիրով յուղի վարդակներ, նավթի վարդակ տակառի երկարությունը 2700 մմ է։ Վառարանի նախագծումը և այրիչների դասավորությունը պետք է ապահովեն կայուն այրման գործընթացը, դրա վերահսկումը, ինչպես նաև բացառեն վատ օդափոխվող տարածքների ձևավորման հնարավորությունը: Գազի այրիչները պետք է աշխատեն կայուն, առանց բոցի անջատման և բռնկման կաթսայի ջերմային բեռի կարգավորման միջակայքում: Կաթսաների վրա օգտագործվող գազի այրիչները պետք է վավերացված լինեն և ունենան արտադրողի անձնագրեր: ՎԱՌՆԱՑՈՒՑԻ ԽԱՂԱՑ Պրիզմատիկ խցիկը երկլուսավոր էկրանով բաժանված է երկու կիսավառարանների: Այրման պալատի ծավալը 1557 մ3 է, այրման ծավալի ջերմային լարվածությունը՝ 177000 կկալ/մ3 ժամ։ Խցիկի կողային և հետևի պատերը պաշտպանված են 60×6 մմ տրամագծով գոլորշիացնող խողովակներով, 64 մմ բացվածքով: Ներքևի մասի կողային էկրանները թեքություններ ունեն դեպի կրակարկղի մեջտեղը՝ դեպի հորիզոնական 15 աստիճան թեքությամբ և օջախ են կազմում։ Հորիզոնական թեթևակի թեքված խողովակներում գոլորշու-ջուր խառնուրդի շերտավորումից խուսափելու համար օջախը կազմող կողային էկրանների հատվածները պատված են կավե աղյուսներով և քրոմիտային զանգվածով։ Էկրանային համակարգը ձողերի օգնությամբ կախվում է առաստաղի մետաղական կոնստրուկցիաներից և ունի ջերմային ընդարձակման ժամանակ ազատ վայր ընկնելու հատկություն։ Գոլորշիացման էկրանների խողովակները եռակցվում են 4-5 մմ բարձրության միջակայքով D-10 մմ ձողով: Այրման խցիկի վերին մասի աերոդինամիկան բարելավելու և հետևի էկրանի խցիկները ճառագայթումից պաշտպանելու համար, վերին մասի հետևի էկրանի խողովակները 1,4 մ ելուստով փեղկ են կազմում վառարանի մեջ: Ծայրը ձևավորվում է 70-ով: հետևի էկրանի խողովակների տոկոսը: 3 Շրջանառության վրա անհավասար տաքացման ազդեցությունը նվազեցնելու համար բոլոր էկրանները կտրված են: Երկու թեթև և երկու կողային էկրաններն ունեն երեք շրջանառության սխեմաներ, հետևի էկրանն ունի վեց: TGM-84 կաթսաները գործում են երկու փուլով գոլորշիացման սխեմայով: Գոլորշիացման առաջին փուլը (մաքուր խցիկ) ներառում է թմբուկ, հետևի վահանակներ, երկլուսավոր էկրաններ, 1-ին և 2-րդը կողային էկրանի վահանակների առջևից: Երկրորդ գոլորշիացման փուլը (աղի խցիկը) ներառում է 4 հեռավոր ցիկլոն (երկուսը յուրաքանչյուր կողմից) և կողային էկրանների երրորդ վահանակները առջևից: Հետևի էկրանի վեց ստորին խցիկներին թմբուկից ջուրը մատակարարվում է 18 արտահոսքի խողովակներով, որոնցից երեքը յուրաքանչյուր կոլեկտորին: 6 վահանակներից յուրաքանչյուրը ներառում է 35 էկրանային խողովակ: Խողովակների վերին ծայրերը միացված են խցիկներին, որոնցից գոլորշու-ջուր խառնուրդը 18 խողովակներով մտնում է թմբուկ։ Երկլուսավոր էկրանն ունի պատուհաններ, որոնք ձևավորվել են խողովակաշարով կիսավառարաններում ճնշման հավասարեցման համար: Կրկնակի բարձրությամբ էկրանի երեք ստորին խցիկները թմբուկից ջուրը ներխուժում է 12 հեղեղատար խողովակներով (յուրաքանչյուր կոլեկտորի համար 4 խողովակ): Վերջնական վահանակներն ունեն 32-ական էկրանային խողովակ, միջինը՝ 29 խողովակ։ Խողովակների վերին ծայրերը միացված են երեք վերին խցիկների, որոնցից գոլորշու-ջուր խառնուրդը 18 խողովակներով ուղղվում է դեպի թմբուկ։ Ջուրը թմբուկից հոսում է 8 արտահոսքի խողովակներով դեպի կողային էկրանների չորս առջևի ստորին կոլեկտորները: Այս վահանակներից յուրաքանչյուրը պարունակում է 31 էկրանային խողովակ: Էկրանի խողովակների վերին ծայրերը միացված են 4 խցիկների, որոնցից գոլորշու-ջուր խառնուրդը 12 խողովակներով մտնում է թմբուկ։ Աղի խցիկների ստորին խցիկները սնվում են 4 հեռավոր ցիկլոններից 4 արտահոսքի խողովակների միջոցով (յուրաքանչյուր ցիկլոնից մեկ խողովակ): Աղի խցիկի վահանակները պարունակում են 31 էկրանային խողովակներ: Էկրանի խողովակների վերին ծայրերը միացված են խցիկներին, որոնցից գոլորշու-ջուր խառնուրդը 8 խողովակների միջոցով մտնում է 4 հեռավոր ցիկլոններ։ ԹԱԲՈՎ ԵՎ ԲԱԺԱՆԱՑՄԱՆ ՍԱՐՔ Թմբուկն ունի 1,8 մ ներքին տրամագիծ և 18 մ երկարություն: Բոլոր թմբուկները պատրաստված են թիթեղային պողպատից 16 GNM (մանգան-նիկել-մոլիբդենային պողպատ), պատի հաստությունը 115 մմ։ Թմբուկի քաշը մոտ 96600 կգ: Կաթսայի թմբուկը նախատեսված է կաթսայում ջրի բնական շրջանառություն ստեղծելու, էկրանի խողովակներում արտադրվող գոլորշին մաքրելու և առանձնացնելու համար։ Գոլորշիացման 1-ին փուլի գոլորշի-ջուր խառնուրդի տարանջատումը կազմակերպվում է թմբուկում (գոլորշիացման 2-րդ փուլի տարանջատումը կատարվում է կաթսաների վրա 4 հեռավոր ցիկլոններով), ամբողջ գոլորշու լվացումն իրականացվում է կերակրման ջրով, որին հաջորդում է. գոլորշիից խոնավության գրավում. Ամբողջ թմբուկը մաքուր կուպե է: Վերին կոլեկտորներից գոլորշու-ջուր խառնուրդը (բացառությամբ աղի խցիկների կոլեկտորների) երկու կողմից մտնում է թմբուկ և մտնում հատուկ բաշխիչ տուփ, որտեղից ուղարկվում է ցիկլոններ, որտեղ տեղի է ունենում գոլորշու առաջնային անջատումը ջրից։ Կաթսաների թմբուկներում տեղադրված է 92 ցիկլոն՝ 46 ձախ և 46 աջ։ Ցիկլոններից գոլորշու ելքի մոտ տեղադրվում են 4 հորիզոնական թիթեղային բաժանարարներ, որոնց անցնելով գոլորշին մտնում է փրփրացող-լվացքի սարք։ Այստեղ մաքուր խցիկի լվացքի սարքի տակ գոլորշի է մատակարարվում արտաքին ցիկլոններից, որոնց ներսում կազմակերպվում է նաև գոլորշու-ջուր խառնուրդի տարանջատումը։ Գոլորշին, անցնելով փրփրացող-ողողող սարքը, մտնում է ծակած թերթիկը, որտեղ գոլորշին անջատվում է և հոսքը միաժամանակ հավասարվում է։ Անցնելով ծակոտկեն թերթիկը, գոլորշին 32 գոլորշու ելքի խողովակների միջոցով դուրս է գալիս պատի վրա տեղադրված գերտաքացուցիչի մուտքի խցիկներ և 8 խողովակներ՝ կոնդենսատային միավոր: Բրինձ. 2. Երկաստիճան գոլորշիացման սխեման հեռավոր ցիկլոններով. 1 – թմբուկ; 2 - հեռավոր ցիկլոն; 3 - շրջանառության շրջանի ստորին կոլեկցիոներ; 4 - գոլորշու արտադրող խողովակներ; 5 - ներքեւի խողովակներ; 6 - կերակրման ջրի մատակարարում; 7 – մաքրման ջրի ելք; 8 - ջրի շրջանցման խողովակ թմբուկից մինչև ցիկլոն; 9 - գոլորշու շրջանցման խողովակ ցիկլոնից դեպի թմբուկ; 10 - գոլորշու ելքի խողովակ միավորից Սնուցվող ջրի մոտ 50%-ը մատակարարվում է փրփրացող-լողացող սարքին, իսկ մնացած մասը թափվում է բաշխիչ բազմակի միջոցով ջրի մակարդակի տակ գտնվող թմբուկի մեջ: Թմբուկում ջրի միջին մակարդակը 200 մմ ցածր է իր երկրաչափական առանցքից: Թմբուկի թույլատրելի մակարդակի տատանումները 75 մմ: Կաթսաների աղի խցիկներում աղի պարունակությունը հավասարեցնելու համար տեղափոխել են երկու հեղեղատար, այնպես որ աջ ցիկլոնը կերակրում է աղի խցիկի ստորին ձախ կոլեկտորը, իսկ ձախը՝ աջը։ 5 ԳՈԼՈՐԴԻ ԳԵՐՏԱՔԱՑՈՒՑԻ ԴԻԶԱՅՆԸ Գերտաքացուցիչի ջեռուցման մակերեսները գտնվում են այրման պալատում, հորիզոնական ծխատար խողովակում և կաթիլային լիսեռում: Գերտաքացուցիչի սխեման կրկնակի հոսք է` բազմակի խառնումով և գոլորշու փոխանցումով կաթսայի լայնությամբ, ինչը թույլ է տալիս հավասարեցնել առանձին պարույրների ջերմային բաշխումը: Ըստ ջերմության ընկալման բնույթի՝ գերտաքացուցիչը պայմանականորեն բաժանվում է երկու մասի՝ ճառագայթային և կոնվեկտիվ։ Ճառագայթային մասը ներառում է պատի վրա տեղադրված գերտաքացուցիչը (SSH), էկրանների առաջին շարքը (SHR) և առաստաղի գերտաքացուցիչի մի մասը (SHS), որոնք պաշտպանում են այրման պալատի առաստաղը: Կոնվեկտիվին` էկրանների երկրորդ շարքը, առաստաղի գերտաքացուցիչի մի մասը և կոնվեկտիվ գերտաքացուցիչը (KPP): Ճառագայթային պատի վրա տեղադրված գերտաքացուցիչ ԱԷԿ խողովակները պաշտպանում են այրման պալատի ճակատային պատը: ԱԷԿ-ը բաղկացած է վեց պանելներից, որոնցից երկուսը ունեն 48-ական խողովակ, իսկ մնացածը՝ 49 խողովակ, խողովակների միջև հեռավորությունը 46 մմ է։ Յուրաքանչյուր վահանակ ունի 22 ներքև խողովակ, մնացածները վեր են: Մուտքային և ելքային կոլեկտորները գտնվում են այրման պալատի վերևում գտնվող չջեռուցվող հատվածում, միջանկյալ կոլեկտորները՝ այրման պալատի տակ գտնվող չջեռուցվող հատվածում։ Վերին խցիկները ձողերի օգնությամբ կախվում են առաստաղի մետաղական կոնստրուկցիաներից։ Խողովակները ամրացված են 4 աստիճանով և թույլ են տալիս պանելների ուղղահայաց տեղաշարժը: Առաստաղի գերտաքացուցիչ Առաստաղի գերտաքացուցիչը տեղադրված է վառարանի և հորիզոնական ծխատար խողովակի վերևում, բաղկացած է 394 խողովակներից, որոնք տեղադրված են 35 մմ թեքությամբ և միացված են մուտքային և ելքային կոլեկտորներով: Էկրանի գերտաքացուցիչ Էկրանի գերտաքացուցիչը բաղկացած է երկու շարք ուղղահայաց էկրաններից (յուրաքանչյուր շարքում 30 էկրան), որոնք գտնվում են այրման պալատի վերին մասում և պտտվող ծխատար խողովակում: Քայլ էկրանների միջև 455 մմ: Էկրանը բաղկացած է նույն երկարության 23 կծիկից և երկու կոլեկտորից (մուտք և ելք), որոնք հորիզոնական տեղադրված են չջեռուցվող տարածքում։ Կոնվեկտիվ գերտաքացուցիչ Հորիզոնական տիպի կոնվեկտիվ գերտաքացուցիչը բաղկացած է ձախ և աջ մասերից, որոնք գտնվում են ջրի էկոնոմիզատորի վերևում գտնվող ծխատար խողովակում: Յուրաքանչյուր կողմ, իր հերթին, բաժանված է երկու ուղիղ քայլերի: ԿԱԹԱԹԱՅԻ 6 ԳՈԼՈՐՇԱԿԱՆ ՈՒՂԻ Կաթսայի թմբուկից հագեցած գոլորշին 12 շոգեշրջանցող խողովակներով ներթափանցում է ԱԷԿ-ի վերին կոլեկտորները, որտեղից 6 պանելների միջին խողովակներով ներքև շարժվում և մտնում 6 ստորին կոլեկտորներ, որից հետո բարձրանում է 6 պանելների արտաքին խողովակներ դեպի վերին կոլեկտորներ, որոնցից 12 չջեռուցվող խողովակներն ուղղված են առաստաղի գերտաքացուցիչի մուտքային կոլեկտորներին։ Այնուհետև, գոլորշին շարժվում է կաթսայի ամբողջ լայնությամբ առաստաղի խողովակների երկայնքով և մտնում է գերտաքացուցիչի ելքային գլխիկները, որոնք գտնվում են կոնվեկտիվ ծխատարի հետևի պատին: Այս կոլեկտորներից գոլորշին բաժանվում է երկու հոսքի և ուղղվում դեպի 1-ին փուլի ապագերտաքացուցիչների խցիկներ, այնուհետև դեպի արտաքին էկրանների խցիկներ (7 ձախ և 7 աջ), որոնց միջով անցնելուց հետո երկու գոլորշի հոսքերը մտնում են 2-րդ փուլի միջանկյալ ջեռուցիչներ՝ ձախ և աջ։ I և II փուլերի ապագերտաքացուցիչներում գոլորշին տեղափոխվում է ձախից աջ կողմ և հակառակը՝ գազի անհավասարակշռության հետևանքով առաջացած ջերմային անհավասարակշռությունը նվազեցնելու համար։ Երկրորդ ներարկման միջանկյալ տաքացուցիչներից դուրս գալուց հետո գոլորշին մտնում է միջին էկրանների կոլեկտորները (8 ձախ և 8 աջ), որոնց միջով ուղղվում է դեպի անցակետի մուտքային խցիկներ։ Փոխանցման տուփի վերին և ստորին մասերի միջև տեղադրվում են III աստիճանի ջեռուցիչներ: Այնուհետև գերտաքացած գոլորշին գոլորշու խողովակաշարով ուղարկվում է տուրբիններ: Բրինձ. 3. Կաթսայի գերտաքացուցիչի սխեման՝ 1 - կաթսայի թմբուկ; 2 - ճառագայթման երկկողմանի ճառագայթային խողովակի վահանակ (վերին կոլեկտորները պայմանականորեն ցուցադրված են ձախ կողմում, իսկ ստորին կոլեկտորները աջ կողմում); 3 - առաստաղի վահանակ; 4 - ներարկման desuperheater; 5 – գոլորշու մեջ ջրի ներարկման տեղը; 6 - ծայրահեղ էկրաններ; 7 - միջին էկրաններ; 8 - կոնվեկտիվ փաթեթներ; 9 – գոլորշու ելք կաթսայից 7 ԿՈՆԴԵՍԱՏԻ ՄԻԱՎՈՐ ԵՎ ՆԵՐԿՈՂԱԿԱՆ ՀԱՍԱՐՑՈՂՆԵՐ Սեփական կոնդենսատ ստանալու համար կաթսան հագեցած է 2 կոնդենսատային միավորներով (յուրաքանչյուր կողմից մեկական), որոնք տեղակայված են կոնվեկցիոն մասի վերևում գտնվող կաթսայի առաստաղին: Դրանք բաղկացած են 2 բաշխիչ կոլեկտորից, 4 կոնդենսատորից և կոնդենսատային կոլեկտորից։ Յուրաքանչյուր կոնդենսատոր բաղկացած է D426×36 մմ խցիկից: Կոնդենսատորների հովացման մակերեսները ձևավորվում են խողովակի ափսեին եռակցված խողովակներով, որը բաժանված է երկու մասի և կազմում է ջրի ելք և ջրի մուտքի խցիկ: Կաթսայի թմբուկից հագեցած գոլորշին 8 խողովակներով ուղարկվում է չորս բաշխիչ կոլեկտորներ: Յուրաքանչյուր կոլեկտորից գոլորշին ուղղվում է դեպի երկու կոնդենսատոր յուրաքանչյուր կոնդենսատորի 6 խողովակներից բաղկացած խողովակներով: Կաթսայի թմբուկից եկող հագեցած գոլորշու խտացումն իրականացվում է այն սնուցող ջրով հովացնելու միջոցով։ Կասեցման համակարգը ջրամատակարարման խցիկ մատակարարելուց հետո սնուցող ջուրը անցնում է կոնդենսատորների խողովակներով և դուրս է գալիս ջրահեռացման խցիկ, իսկ ավելի ուշ՝ ջրի տնտեսող սարք: Թմբուկից եկող հագեցած գոլորշին լցնում է խողովակների միջև եղած գոլորշու տարածությունը, շփվում նրանց հետ և խտանում։ Ստացված կոնդենսատը յուրաքանչյուր կոնդենսատորից 3 խողովակների միջոցով մտնում է երկու կոլեկտոր, այնտեղից այն կարգավորիչների միջոցով սնվում է ձախ և աջ ներարկումների I, II, III ջեռուցիչներ: Կոնդենսատի ներարկումը տեղի է ունենում Վենտուրի խողովակի տարբերությունից առաջացած ճնշման և գերտաքացուցիչի գոլորշու ուղու ճնշման անկման պատճառով թմբուկից մինչև ներարկման կետ: Կոնդենսատը ներարկվում է Վենտուրիի խողովակի խոռոչ 6 մմ տրամագծով 24 անցքերով, որոնք գտնվում են խողովակի նեղ կետի շրջագծի շուրջ: Վենտուրի խողովակը կաթսայի վրա լրիվ ծանրաբեռնվածությամբ նվազեցնում է գոլորշու ճնշումը՝ ներարկման տեղում դրա արագությունը 4 կգ/սմ2-ով ավելացնելով: Մեկ կոնդենսատորի առավելագույն հզորությունը գոլորշու և կերային ջրի 100% բեռնվածքի և նախագծային պարամետրերի դեպքում 17,1 տ/ժ է: ՋՐԻ ԷԿՈՆՈՄԱԶԵՐ Պողպատե օձաձև ջրի տնտեսող սարքը բաղկացած է 2 մասից, որոնք տեղադրված են համապատասխանաբար իջնող լիսեռի ձախ և աջ կողմերում: Էկոնոմայզատորի յուրաքանչյուր մաս բաղկացած է 4 բլոկից՝ ստորին, 2 միջին և վերին: Բլոկների միջև բացումներ են կատարվում: Ջրի էկոնոմիզատորը բաղկացած է 110 կծիկի տուփից, որոնք տեղակայված են կաթսայի ճակատին զուգահեռ: Բլոկների մեջ պտտվող պարույրները 30 մմ և 80 մմ քայլվածքով են: Միջին և վերին բլոկները տեղադրվում են ծխատար խողովակում գտնվող ճառագայթների վրա: Գազային միջավայրից պաշտպանվելու համար այս ճառագայթները ծածկված են մեկուսիչով, պաշտպանված 3 մմ հաստությամբ մետաղական թիթեղներով կրակոցային պայթեցման մեքենայի գործողությունից: Ստորին բլոկները կախված են ճառագայթներից դարակաշարերի օգնությամբ: Դարակաշարերը հնարավորություն են տալիս վերանորոգման ընթացքում պարույրների փաթեթը հեռացնելու հնարավորությունը: 8 Ջրի էկոնոմիզատորի մուտքի և ելքի խցիկները գտնվում են գազի խողովակներից դուրս և փակագծերով ամրացված են կաթսայի շրջանակին: Ջրի էկոնոմիզատորի ճառագայթները սառչում են (ճառագայթների ջերմաստիճանը վառման և շահագործման ընթացքում չպետք է գերազանցի 250 °C)՝ օդափոխիչի օդափոխիչների ճնշումից նրանց մատակարարելով սառը օդ՝ օդի արտահոսքով փչակների օդափոխիչների ներծծող տուփերի մեջ: ՕԴԱՏԱՔԱՑԻՉ Կաթսայատանը տեղադրված է երկու ռեգեներատիվ օդատաքացուցիչ RVP-54։ RVP-54 վերականգնվող օդի ջեռուցիչը հակահոսքի ջերմափոխանակիչ է, որը բաղկացած է պտտվող ռոտորից, որը փակված է ֆիքսված պատյանում (նկ. 4): Ռոտորը բաղկացած է 5590 մմ տրամագծով և 2250 մմ բարձրությամբ պատյանից՝ պատրաստված 10 մմ հաստությամբ պողպատե թիթեղից և 600 մմ տրամագծով հանգույցից, ինչպես նաև հանգույցը կեղևի հետ կապող ճառագայթային կողերից՝ բաժանելով ռոտորը 24 հատվածի: Յուրաքանչյուր հատված ուղղահայաց թերթերով բաժանված է P և s: Նկ. 4. Վերականգնվող օդատաքացուցիչի կառուցվածքային սխեման. 1 – ծորան; 2 - թմբուկ; 3 - մարմին; 4 - լցոնում; 5 - լիսեռ; 6 - կրող; 7 - կնիք; 8 - էլեկտրական շարժիչ երեք մասից: Դրանցում դրված են ջեռուցման թիթեղների հատվածներ։ Հատվածների բարձրությունը տեղադրվում է երկու շարքով: Վերին շարքը ռոտորի տաք հատվածն է՝ պատրաստված միջակայքից և ծալքավոր թիթեղներից՝ 0,7 մմ հաստությամբ։ Բաժինների ստորին շարքը ռոտորի սառը մասն է և պատրաստված է 1,2 մմ հաստությամբ spacer ուղիղ թերթերից: Սառը ծայրի փաթեթավորումն ավելի ենթակա է կոռոզիայից և կարող է հեշտությամբ փոխարինվել: Ռոտորային հանգույցի ներսից անցնում է սնամեջ լիսեռ՝ ներքևի մասում ունենալով եզր, որի վրա հենվում է ռոտորը, հանգույցը գամասեղներով ամրացված է եզրին։ RVP-ն ունի երկու ծածկ՝ վերին և ստորին, դրանց վրա տեղադրված են կնքման թիթեղներ։ 9 Ջերմափոխանակման գործընթացն իրականացվում է գազի հոսքի մեջ ռոտորային փաթեթավորումը տաքացնելով և օդի հոսքում սառեցնելով: Տաքացվող փաթեթավորման հաջորդական շարժումը գազի հոսքից դեպի օդային հոսք իրականացվում է ռոտորի պտտման շնորհիվ րոպեում 2 պտույտ հաճախականությամբ: Ժամանակի յուրաքանչյուր պահի ռոտորի 24 հատվածներից 13-ը ներառված են գազի ուղու մեջ, 9 հատվածները՝ օդային ուղու մեջ, երկու հատված անջատված են աշխատանքից և ծածկված են հերմետիկ թիթեղներով։ Օդատաքացուցիչն օգտագործում է հակահոսքի սկզբունքը. օդը ներմուծվում է ելքի կողմից և սպառվում է գազի մուտքի կողմից: Օդատաքացուցիչը նախատեսված է 30-ից մինչև 280 °С օդը տաքացնելու համար, իսկ մազութով աշխատելիս գազերը սառեցնում է 331 °С-ից մինչև 151 °С: Վերականգնվող օդատաքացուցիչների առավելությունը նրանց կոմպակտությունն է և ցածր քաշը, հիմնական թերությունը օդի զգալի արտահոսքն է օդային կողմից գազի կողմ (ստանդարտ օդի ներծծումը 0,2–0,25 է): ԿԱԹԱԹԱՑԻԻ ՇՐՋԱՆԿ Կաթսայի շրջանակը բաղկացած է պողպատե սյուներից, որոնք միացված են հորիզոնական ճառագայթներով, ֆերմերներով և ամրացումներով և ծառայում են թմբուկի, բոլոր ջեռուցման մակերեսների, կոնդենսատային միավորի, երեսպատման, մեկուսացման և սպասարկման հարթակների ծանրաբեռնվածության կլանմանը: Կաթսայի շրջանակը եռակցված է գլանված մետաղից և թիթեղից: Շրջանակային սյուները ամրացվում են կաթսայի ստորգետնյա երկաթբետոնե հիմքին, սյուների հիմքը (կոշիկը) լցվում է բետոնով։ ԴԱՌՆՈՒՄԸ Այրման պալատի երեսպատումը բաղկացած է հրակայուն բետոնից, կովելիտային սալերից և կնքող մագնեզիային սվաղից: Ծածկույթի հաստությունը 260 մմ է։ Այն տեղադրված է վահանների տեսքով, որոնք կցվում են կաթսայի շրջանակին: Առաստաղի երեսպատումը բաղկացած է պանելներից՝ 280 մմ հաստությամբ, ազատորեն ընկած գերտաքացուցիչի խողովակների վրա։ Վահանակների կառուցվածքը՝ 50 մմ հաստությամբ հրակայուն բետոնի շերտ, 85 մմ հաստությամբ ջերմամեկուսիչ բետոնի շերտ, կովիլիտի թիթեղների երեք շերտ, ընդհանուր հաստությունը 125 մմ և 20 մմ հաստությամբ մագնեզիական ծածկույթի հերմետիկ շերտ։ դեպի մետաղական ցանց: Հետադարձ խցիկի երեսպատումը և կոնվեկցիոն լիսեռը տեղադրվում են վահանների վրա, որոնք, իր հերթին, ամրացված են կաթսայի շրջանակին: Հետադարձ խցիկի երեսպատման ընդհանուր հաստությունը 380 մմ է՝ հրակայուն բետոն՝ 80 մմ, ջերմամեկուսիչ բետոն՝ 135 մմ և չորս շերտ կովիլիտե սալեր՝ յուրաքանչյուրը 40 մմ։ Կոնվեկտիվ գերտաքացուցիչի երեսպատումը բաղկացած է 155 մմ հաստությամբ ջերմամեկուսիչ բետոնի մեկ շերտից, 80 մմ հրակայուն բետոնի շերտից և 165 մմ կովելիտային թիթեղների չորս շերտից։ Թիթեղների արանքում 2÷2,5 մմ հաստությամբ սովելիտ մաստիկի շերտ է։ Ջրի էկոնոմիզատորի երեսպատումը, 260 մմ հաստությամբ, բաղկացած է հրակայուն և ջերմամեկուսիչ բետոնից և երեք շերտ կովելիտային սալերից։ ԱՆՎՏԱՆԳՈՒԹՅԱՆ ՄԻՋՈՑԱՌՈՒՄՆԵՐ Կաթսայական ագրեգատների շահագործումը պետք է իրականացվի Ռոստեխնաձորի կողմից հաստատված «Գոլորշու և տաք ջրի կաթսաների նախագծման և անվտանգ շահագործման կանոնների» և «Մազութով աշխատող կաթսայատների պայթյունի անվտանգության տեխնիկական պահանջների» համաձայն։ եւ բնական գազ», ինչպես նաեւ գործող «Անվտանգության կանոններ էլեկտրակայանների ջերմաէներգետիկ սարքավորումների սպասարկման համար. Մատենագիտական ​​ցանկ 1. TGM-84 հզորության կաթսայի շահագործման ձեռնարկ ВАЗ ՋԷԿ-ում: 2. Մեյկլյար Մ.Վ. Ժամանակակից կաթսայատան միավորներ TKZ. Մ.: Էներգիա, 1978: 3. A.P. Kovalev, N.S. Leleev, T.V. Vilensky: Գոլորշի գեներատորներ. Դասագիրք համալսարանների համար. M.: Energoatomizdat, 1985. 11 Կաթսայի նախագծում և շահագործում TGM-84 Կազմել է Մաքսիմ Վիտալիևիչ ԿԱԼՄԻԿՈՎ Խմբագիր Ն.Վ. Versh i nina Տեխնիկական խմբագիր Գ.Ն. Շանկով Ստորագրվել է հրապարակման 20.06.06թ. Ձևաչափ 60×84 1/12. Օֆսեթ թուղթ. Օֆսեթ տպագրություն. Ռ.լ. 1.39. Condition.cr.-ott. 1.39. Ուչ.-խմբ. լ. 1.25 տպաքանակ 100. P. - 171. _________________________________________________________________________________________________ Պետական ​​բարձրագույն մասնագիտական ​​ուսումնական հաստատություն «Սամարայի պետական ​​տեխնիկական համալսարան» 432100, Սամարա, փ. Մոլոդոգվարդեյսկայա, 244. Գլխավոր շենք 12

ՍՍՀՄ ԷՆԵՐԳԵՏԻԿԱՅԻ ԵՎ ԷԼԵԿՏՐԱՖԻԿԱՑՄԱՆ ՆԱԽԱՐԱՐՈՒԹՅՈՒՆ

ՇԱՀԱԳՈՐԾՄԱՆ ՀԻՄՆԱԿԱՆ ՏԵԽՆԻԿԱԿԱՆ ԲԱԺԻՆ
ԷՆԵՐԳԵՏԻԿ ՀԱՄԱԿԱՐԳԵՐ

ՏԻՊԻԿ ԷՆԵՐԳԵՏԻԿ ՏՎՅԱԼՆԵՐ
ՎԱՌԵԼԻՔԻ ՎԱՌԵԼԻՔԻ այրման համար նախատեսված TGM-96B ԿԱԹԱՍԱՅԻ

Մոսկվա 1981 թ

Այս տիպիկ էներգիայի բնութագիրը մշակվել է Soyuztekhenergo-ի կողմից (ինժեներ G.I. GUTSALO)

TGM-96B կաթսայի բնորոշ էներգիայի բնութագիրը կազմվել է Soyuztekhenergo-ի կողմից Riga CHPP-2-ում և Sredaztekhenergo-ի կողմից CHPP-GAZ-ում անցկացված ջերմային թեստերի հիման վրա և արտացոլում է կաթսայի տեխնիկապես հասանելի արդյունավետությունը:

Տիպիկ էներգիայի բնութագիրը կարող է հիմք ծառայել TGM-96B կաթսաների ստանդարտ բնութագրերը մազութի այրման ժամանակ կազմելու համար:

Հավելված

. ԿԱԹԱԹԱՑԻՆԵՐԻ ՏԵՂԱԴՐՄԱՆ ՍԱՐՔԱՎՈՐՄԱՆ ՀԱՄԱՌՈՏ ՆԿԱՐԱԳՐՈՒԹՅՈՒՆ

1.1 . Տագանրոգի կաթսայատան գործարանի TGM-96B կաթսա - բնական շրջանառությամբ և U-աձև դասավորությամբ գազային նավթ, որը նախատեսված է տուրբինների հետ աշխատելու համարՏ -100/120-130-3 և PT-60-130/13: Կաթսայի հիմնական նախագծային պարամետրերը մազութի վրա աշխատելիս տրված են Աղյուսակում: .

Ըստ TKZ-ի, կաթսայի նվազագույն թույլատրելի բեռը ըստ շրջանառության պայմանի կազմում է անվանականի 40%-ը։

1.2 . Այրման պալատն ունի պրիզմատիկ ձև և պլանում ուղղանկյուն է՝ 6080 × 14700 մմ չափսերով։ Այրման պալատի ծավալը 1635 մ 3 է։ Վառարանի ծավալի ջերմային լարվածությունը 214 կՎտ/մ 3 է կամ 184 10 3 կկալ/(մ 3 ժ): Այրման պալատում տեղադրվում են գոլորշիացնող էկրաններ և ճառագայթային պատի գերտաքացուցիչ (RNS): Վառարանի վերին մասում պտտվող խցիկում տեղադրված է էկրանային գերտաքացուցիչ (ՓՀԷԿ): Իջեցնող կոնվեկտիվ լիսեռում գազի հոսքի երկայնքով հաջորդաբար տեղակայված են կոնվեկտիվ գերտաքացուցիչի (CSH) և ջրի տնտեսող սարքի (WE) երկու փաթեթ:

1.3 . Կաթսայի գոլորշու ուղին բաղկացած է երկու անկախ հոսքերից, որոնք գոլորշու փոխանցում են կաթսայի կողմերի միջև: Գերտաքացած գոլորշու ջերմաստիճանը վերահսկվում է սեփական կոնդենսատի ներարկման միջոցով:

1.4 . Այրման խցիկի առջևի պատին կան չորս կրկնակի հոսքի նավթ-գազի այրիչներ HF TsKB-VTI: Այրիչները տեղադրվում են երկու մակարդակով -7250 և 11300 մմ բարձրությունների վրա՝ հորիզոնի նկատմամբ 10° բարձրության անկյունով:

Մազութի այրման համար «Titan» գոլորշու-մեխանիկական վարդակները տրամադրվում են 8,4 տ/ժ անվանական հզորությամբ մազութի 3,5 ՄՊա (35 կգֆ/սմ 2) ճնշման դեպքում։ Մազութը փչելու և ցողելու համար գոլորշու ճնշումը գործարանի կողմից առաջարկվում է 0,6 ՄՊա (6 կգ/սմ2): Գոլորշի սպառումը մեկ վարդակով 240 կգ/ժ է:

1.5 . Կաթսայատան կայանը հագեցած է.

Երկու քաշային օդափոխիչ VDN-16-P 259 10 3 մ 3 / ժ հզորությամբ 10%, ճնշում 39,8 ՄՊա (398,0 կգֆ / մ 2) 20% մարժանով, հզորությունը 500/ 250 կՎտ և պտտման արագություն 741 /594 պտ/րոպե յուրաքանչյուր մեքենա;

Երկու ծխի արտանետիչներ DN-24 × 2-0,62 GM 10% մարժա հզորությամբ 415 10 3 մ 3 / ժ, ճնշում 20% 21,6 ՄՊա (216,0 կգֆ / մ 2), հզորություն 800/400 կՎտ և յուրաքանչյուր մեքենայի 743/595 ռ/րոպ արագություն:

1.6. Կոնվեկտիվ ջեռուցման մակերեսները մոխրի նստվածքներից մաքրելու համար նախագիծը նախատեսում է կրակոցային կայան, RAH-ի մաքրման համար՝ թմբուկից ջրի լվացում և գոլորշի փչում՝ շնչափող կայանում ճնշման նվազմամբ: Մեկ ՌԱՀ փչելու տևողությունը 50 ր.

. TGM-96B ԿԱԹԱԹԱՅԻ ՏԻՊԻԿ ԷՆԵՐԳԵՏԻԿԱՅԻՆ ԲՆՈՒԹԱԳԻՐՆԵՐ

2.1 . TGM-96B կաթսայի բնորոշ էներգիայի բնութագիրը ( բրինձ. , , ) կազմվել է Riga CHPP-2-ի և CHPP GAZ-ի կաթսաների ջերմային փորձարկումների արդյունքների հիման վրա՝ համաձայն ուսուցողական նյութերի և կաթսաների տեխնիկական և տնտեսական ցուցանիշների ստանդարտացման մեթոդական ցուցումների: Բնութագիրը արտացոլում է տուրբիններով աշխատող նոր կաթսայի միջին արդյունավետությունըՏ -100/120-130/3 և PT-60-130/13՝ որպես սկզբնական վերցված հետևյալ պայմաններով.

2.1.1 . Հեղուկ վառելիք այրող էլեկտրակայանների վառելիքի հաշվեկշիռը գերակշռում է բարձր ծծմբի մազութըՄ 100. Հետևաբար, բնութագրիչը կազմված է մազութի համար M 100 (ԳՕՍՏ 10585-75 ) բնութագրերով. A P = 0.14%, W P = 1,5%, S P = 3,5%, (9500 կկալ/կգ): Բոլոր անհրաժեշտ հաշվարկները կատարվում են մազութի աշխատանքային զանգվածի համար

2.1.2 . Մազութի ջերմաստիճանը վարդակների դիմաց ենթադրվում է 120 ° C( տ տ= 120 °С) մազութի մածուցիկության պայմանների հիման վրաՄ 100, հավասար է 2,5 ° VU, համաձայն § 5.41 PTE:

2.1.3 . Սառը օդի միջին տարեկան ջերմաստիճանը (տ x .գ.) փչակի օդափոխիչի մուտքի մոտ վերցվում է հավասար 10 °Գ , քանի որ TGM-96B կաթսաները հիմնականում տեղակայված են կլիմայական շրջաններում (Մոսկվա, Ռիգա, Գորկի, Քիշնև) այս ջերմաստիճանին մոտ օդի միջին տարեկան ջերմաստիճանով:

2.1.4 . Օդի ջերմաստիճանը օդափոխիչի մուտքի մոտ (t vp) վերցված է հավասար 70 °Գ և մշտական, երբ կաթսայի բեռը փոխվում է, համաձայն § 17.25 PTE:

2.1.5 . Խաչաձև միացումներով էլեկտրակայանների համար կերակրման ջրի ջերմաստիճանը (մ.թ.ա.) կաթսայի դիմաց վերցվում է որպես հաշվարկված (230 °C) և հաստատուն, երբ կաթսայի բեռը փոխվում է:

2.1.6 . Տուրբինային կայանի հատուկ մաքուր ջերմային սպառումը ենթադրվում է 1750 կկալ/(կՎտժ)՝ համաձայն ջերմային փորձարկումների:

2.1.7 . Ենթադրվում է, որ ջերմային հոսքի գործակիցը տատանվում է կաթսայի բեռնվածության հետ՝ 98,5%-ից մինչև 97,5%՝ 0,6 բեռի դեպքում:D համարը.

2.2 . Ստանդարտ բնութագրիչի հաշվարկն իրականացվել է «Կաթսայական միավորների ջերմային հաշվարկ (նորմատիվ մեթոդ)» հրահանգներին համապատասխան (Մ.: Էներգիա, 1973):

2.2.1 . Կաթսայի համախառն արդյունավետությունը և ծխատար գազերով ջերմության կորուստը հաշվարկվել են Յա.Լ.-ի գրքում նկարագրված մեթոդաբանության համաձայն: Pekker «Ջերմային ինժեներական հաշվարկներ՝ հիմնված վառելիքի կրճատված բնութագրերի վրա» (M.: Energia, 1977):

որտեղ

այստեղ

α հհ = α "վե + Δ α tr

α հհ- արտանետվող գազերում ավելորդ օդի գործակիցը.

Δ α tr- ներծծող բաժակներ կաթսայի գազի ճանապարհին;

Տուհ- ծխատար գազի ջերմաստիճանը ծխի արտանետիչի հետևում:

Հաշվարկը հաշվի է առնում ծխատար գազի ջերմաստիճանը, որը չափվել է կաթսայի ջերմային թեստերում և իջեցվել է ստանդարտ բնութագրիչի կառուցման պայմաններին (մուտքագրման պարամետրեր.t x in, տ «կֆ, մ.թ.ա.).

2.2.2 . Օդի ավելցուկային գործակիցը ռեժիմի կետում (ջրի էկոնոմիզատորի հետևում)α "վեվերցված է 1.04-ի գնահատված բեռի դեպքում և փոխվում է 1.1-ի 50% բեռնվածքի դեպքում՝ ըստ ջերմային թեստերի:

Հաշվարկված (1.13) ավելցուկային օդի գործակիցի իջեցումը ջրի տնտեսիչից ներքևում գտնվող ստանդարտ բնութագրում ընդունվածին (1.04) ձեռք է բերվում այրման ռեժիմի ճիշտ պահպանմամբ՝ ըստ կաթսայի ռեժիմի քարտեզի, PTE-ի համապատասխանության: պահանջներ, որոնք վերաբերում են օդի ներծծմանը վառարան և գազի ուղի և վարդակների հավաքածուի ընտրությանը:

2.2.3 . Օդի ներծծումը կաթսայի գազի ուղու մեջ գնահատված բեռով վերցվում է 25%: Բեռի փոփոխությամբ օդի ներծծումը որոշվում է բանաձևով

2.2.4 . Ջերմային կորուստները վառելիքի այրման քիմիական անավարտությունից (ք 3 ) վերցված են հավասար զրոյի, քանի որ Տիպիկ էներգիայի բնութագրում ընդունված ավելցուկային օդով կաթսայի փորձարկումների ժամանակ դրանք բացակայում էին։

2.2.5 . Ջերմության կորուստ վառելիքի այրման մեխանիկական անբավարարությունից (ք 4 ) վերցվում են հավասար զրոյի՝ համաձայն «Սարքավորումների կարգավորիչ բնութագրերի ներդաշնակեցման և վառելիքի գնահատված հատուկ սպառման կանոնակարգի» (M.: STsNTI ORGRES, 1975):

2.2.6 . Ջերմության կորուստ շրջակա միջավայրին (ք 5 ) թեստերի ընթացքում չեն որոշվել: Դրանք հաշվարկվում են համաձայն «Կաթսայական կայանների փորձարկման մեթոդի» (M.: Energia, 1970) ըստ բանաձևի.

2.2.7 . Սնուցող էլեկտրական պոմպի PE-580-185-2 հատուկ էներգիայի սպառումը հաշվարկվել է՝ օգտագործելով TU-26-06-899-74 բնութագրերից ընդունված պոմպի բնութագրերը:

2.2.8 . Հոսանքի և պայթեցման համար հատուկ էներգիայի սպառումը հաշվարկվում է հոսանքի օդափոխիչների և ծխի արտանետումների շարժիչի էներգիայի սպառումից, որը չափվում է ջերմային փորձարկումների ժամանակ և նվազեցվում է մինչև պայմանները (Δ α tr= 25%), ընդունվել է կարգավորիչ բնութագրերի պատրաստման մեջ:

Պարզվել է, որ գազի ուղու բավարար խտության դեպքում (Δ α ≤ 30%) ծխի արտանետիչները ապահովում են կաթսայի գնահատված բեռը ցածր արագությամբ, բայց առանց որևէ պահուստի:

Ցածր արագությամբ փչող օդափոխիչները ապահովում են կաթսայի նորմալ աշխատանքը մինչև 450 տ/ժ բեռնվածություն:

2.2.9 . Կաթսայատան կայանի մեխանիզմների ընդհանուր էլեկտրական հզորությունը ներառում է էլեկտրական շարժիչների հզորությունը՝ էլեկտրական սնուցման պոմպ, ծխի արտանետիչներ, օդափոխիչներ, վերականգնող օդի ջեռուցիչներ (Նկար. ): Վերականգնվող օդատաքացուցիչի էլեկտրական շարժիչի հզորությունը վերցվում է անձնագրային տվյալների համաձայն։ Կաթսայի ջերմային փորձարկումների ժամանակ որոշվել է ծխի արտանետման էլեկտրական շարժիչների, օդափոխիչների և էլեկտրական սնուցման պոմպի հզորությունը։

2.2.10 . Ջերմային ագրեգատում օդի ջեռուցման հատուկ ջերմային սպառումը հաշվարկվում է օդափոխիչների օդի տաքացումը հաշվի առնելով:

2.2.11 . Կաթսայատան կայանի օժանդակ կարիքների համար հատուկ ջերմային սպառումը ներառում է ջեռուցիչների ջերմային կորուստները, որոնց արդյունավետությունը ենթադրվում է 98%; RAH-ի գոլորշի փչելու և կաթսայի գոլորշու փչման հետ ջերմության կորստի համար.

RAH-ի գոլորշու փչման համար ջերմային սպառումը հաշվարկվել է բանաձևով

Q obd = G obd · ես դեմ եմ · τ obd 10 -3 ՄՎտ (Գկալ / ժ)

որտեղ G obd= 75 կգ/րոպե համաձայն «300, 200, 150 ՄՎտ էներգաբլոկների օժանդակ կարիքների համար գոլորշու և կոնդենսատի սպառման ստանդարտների» (M.: STSNTI ORGRES, 1974);

ես դեմ եմ = ես մեզ. զույգ= 2598 կՋ/կգ (կկալ/կգ)

τ obd= 200 րոպե (4 սարք՝ 50 րոպե փչելու ժամանակով, երբ միացված է օրվա ընթացքում):

Ջերմային սպառումը կաթսայի փչումով հաշվարկվել է բանաձևով

Q արդ = Գ արդ · ես կ.վ10 -3 ՄՎտ (Գկալ / ժ)

որտեղ Գ արդ = PD անուն 10 2 կգ/ժ

P = 0,5%

ես կ.վ- կաթսայի ջրի էնթալպիա;

2.2.12 . Թեստերի անցկացման կարգը և թեստերում օգտագործվող չափիչ գործիքների ընտրությունը որոշվել են «Կաթսայական կայանքների փորձարկման մեթոդով» (M .: Energia, 1970):

. ԿԱՆՈՆԱԿԱՐԳՆԵՐԻ ՓՈՓՈԽՈՒԹՅՈՒՆՆԵՐ

3.1 . Կաթսայի շահագործման հիմնական նորմատիվ ցուցանիշները պարամետրերի արժեքների թույլատրելի շեղման սահմաններում դրա շահագործման փոփոխված պայմաններին հասցնելու համար փոփոխություններ են տրվում գրաֆիկների և թվային արժեքների տեսքով: Փոփոխություններք 2 գրաֆիկների տեսքով ներկայացված են նկ. , . Ծխատար գազի ջերմաստիճանի ուղղումները ցույց են տրված նկ. . Բացի վերը նշվածից, ուղղումներ են տրվում կաթսային մատակարարվող ջեռուցման մազութի ջերմաստիճանի և սնուցման ջրի ջերմաստիճանի փոփոխության համար։

3.1.1 . Կաթսա մատակարարվող մազութի ջերմաստիճանի փոփոխության ուղղումը հաշվարկվում է փոփոխության ազդեցությունից. Դեպի Քվրա ք 2 բանաձևով