Nosūtiet savu labo darbu zināšanu bāzē ir vienkārši. Izmantojiet zemāk esošo veidlapu

Studenti, maģistranti, jaunie zinātnieki, kuri izmanto zināšanu bāzi savās studijās un darbā, būs jums ļoti pateicīgi.

Federālā izglītības aģentūra

Valsts izglītības iestāde

augstākā profesionālā izglītība

"Urāles Valsts tehniskā universitāte - UPI

Pirmā Krievijas prezidenta B.N. Jeļcins" -

filiāle Sredneuralskā

SPECIALITĀTE: 140101

GRUPA: TPP -441

KURSA PROJEKTS

KATLA APRĒĶINS TGM - 96

PAR DISCIPLĪNU “Siltumelektrostaciju katlu iekārtas”

Skolotājs

Svalova Ņina Pavlovna

Kašurins Antons Vadimovičs

Sredneiralska

1.Uzdevums kursa projektam

2. Katla TGM-96 īss apraksts un parametri

3. Gaisa pārpalikuma koeficienti, sadegšanas produktu tilpumi un entalpijas

4. Katla bloka termiskais aprēķins:

4.1. Siltuma bilance un degvielas aprēķins

4.2 Reģeneratīvais gaisa sildītājs

a. aukstā daļa

b. karstā daļa

4.4. Izejas ekrāni

4.4 Ieejas ekrāni

Bibliogrāfija

1. Kursa projekta uzdevums

Aprēķiniem tika izmantots bungu katla bloks TGM - 96.

Darba ievade

Katla parametri TGM - 96

Katla tvaika jauda - 485 t/h

Pārkarsēta tvaika spiediens katla izejā ir 140 kgf / cm 2

Pārkarsēta tvaika temperatūra - 560 єС

Darba spiediens katla cilindrā - 156 kgf / cm2

Padeves ūdens temperatūra pie ieejas katlā - 230ºС

Padeves ūdens spiediens pie katla ieejas - 200 kgf / cm2

Aukstā gaisa temperatūra pie ieejas RVP ir 30ºС

2 . Termiskās shēmas apraksts

Katla padeves ūdens ir turbīnas kondensāts. Kas tiek uzkarsēts ar kondensāta sūkni secīgi caur galvenajiem ežektoriem, blīvējuma ežektoru, blīvslēga sildītāju, LPH-1, LPH-2, LPH-3 un LPH-4 līdz 140-150 °C temperatūrai un tiek ievadīts deaeratoros. 6 atm. Deaeratoros kondensātā izšķīdušās gāzes tiek atdalītas (atgaisošana) un papildus uzsildītas līdz aptuveni 160-170°C temperatūrai. Pēc tam kondensāts no deaeratoriem ar gravitācijas spēku tiek padots padeves sūkņu iesūkšanai, pēc tam spiediens paaugstinās līdz 180-200 kgf/cm² un padeves ūdens caur HPH-5, HPH-6 un HPH-7 tiek uzkarsēts līdz temperatūrai. temperatūra 225-235°C tiek padots uz samazinātu katla barošanas avotu. Aiz katla jaudas regulatora spiediens pazeminās līdz 165 kgf / cm² un tiek ievadīts ūdens ekonomaizerā.

Padeves ūdens caur 4 kamerām D 219x26 mm nonāk piekarināmajās caurulēs D 42x4,5 mm st. Piekaramo cauruļu izplūdes kameras atrodas dūmvada iekšpusē, piekārtas uz 16 caurulēm D 108x11 mm st. Tajā pašā laikā plūsmas tiek pārnestas no vienas puses uz otru. Paneļi ir izgatavoti no caurulēm D28x3,5 mm, Art.20 un aizsliet sānu sienas un pagrieziena kameru.

Ūdens plūst divās paralēlās plūsmās caur augšējo un apakšējo paneļiem un tiek novirzīts uz konvektīvā ekonomaizera ieplūdes kamerām.

Konvektīvais ekonomaizers sastāv no augšējās un apakšējās paketes, apakšējā daļa ir izgatavota spoļu veidā no caurulēm ar diametru 28x3,5 mm Art. 20, izkārtoti šaha formā ar 80x56 mm soli. Tas sastāv no 2 daļām, kas atrodas labajā un kreisajā gāzes kanālā. Katra daļa sastāv no 4 blokiem (2 augšējie un 2 apakšējie). Ūdens un dūmgāzu kustība konvektīvā ekonomaizerā notiek pretplūsmā. Darbojoties ar gāzi, ekonomaizeram ir 15% vārīšanās. Ekonomaizerā radītā tvaika atdalīšana (ekonomaizeram ir 15% viršanas temperatūra, strādājot ar gāzi) notiek speciālā tvaika separatora kastē ar labirinta hidraulisko blīvējumu. Caur atveri kastē tiek piegādāts nemainīgs padeves ūdens daudzums neatkarīgi no slodzes kopā ar tvaiku tvertnes tilpumā zem mazgāšanas vairogiem. Ūdens novadīšana no skalošanas vairogiem tiek veikta, izmantojot drenāžas kastes.

Tvaika-ūdens maisījums no sietiem caur tvaika caurulēm nonāk sadales kārbās un pēc tam vertikālajos separācijas ciklonos, kur notiek primārā atdalīšana. Tīrajā nodalījumā ir uzstādīti 32 dubultcikloni un 7 viencikloni, sāls nodalījumā 8 - 4 katrā pusē. Zem visiem cikloniem ir uzstādītas kastes, lai tvaiki no cikloniem neiekļūtu noplūdes caurulēs. Ciklonos atdalītais ūdens noplūst lejā bungas ūdens tilpumā, un tvaiki kopā ar noteiktu mitruma daudzumu paceļas augšā, ejot garām ciklona atstarojošajam vākam, nonāk mazgāšanas ierīcē, kas sastāv no horizontāli perforētām. vairogi, kuriem tiek piegādāti 50% no barības ūdens. Tvaiks, izejot cauri mazgāšanas ierīces slānim, piešķir tai galveno tajā esošo silīcija sāļu daudzumu. Pēc skalošanas ierīces tvaiks iziet caur žalūziju separatoru un tiek papildus attīrīts no mitruma pilieniem, un pēc tam caur perforēto griestu vairogu, kas izlīdzina ātruma lauku bungas tvaika telpā, tas nonāk pārkarsētājā.

Visi atdalīšanas elementi ir saliekami un nostiprināti ar ķīļiem, kas piemetināti pie atdalīšanas daļām.

Vidējais ūdens līmenis tvertnē ir 50 mm zem vidējā izmēra stikla vidus un 200 mm zem cilindra ģeometriskā centra. Augšējais pieļaujamais līmenis ir +100mm, zemākais pieļaujamais līmenis ir 175mm uz gabarīta stikla.

Lai uzsildītu mucas korpusu aizdedzes laikā un atdzesētu, kad katls ir apturēts, tajā ir uzstādīta īpaša ierīce saskaņā ar UTE projektu. Tvaiks šai ierīcei tiek piegādāts no tuvumā esošā katla.

Piesātināts tvaiks no trumuļa ar temperatūru 343°C nonāk 6 izstarojošā pārkarsētāja paneļos un tiek uzkarsēts līdz 430°C temperatūrai, pēc tam tiek uzkarsēts līdz 460-470°C 6 griestu pārkarsētāja paneļos.

Pirmajā atkausētājā tvaika temperatūra tiek samazināta līdz 360-380°C. Pirms pirmajiem atkausētājiem tvaika plūsma tiek sadalīta divās plūsmās, un pēc tām, lai izlīdzinātu temperatūras slaucīšanu, kreisā tvaika plūsma tiek pārsūtīta uz labo pusi, bet labā uz kreiso. Pēc pārvietošanas katra tvaika plūsma nonāk 5 ieplūdes aukstuma sietos, kam seko 5 izplūdes aukstuma sieti. Šajos ekrānos tvaiks pārvietojas pretstrāvā. Tālāk tvaiks ieplūst 5 karstos ieplūdes ekrānos līdztekus plūsmā, kam seko 5 karsti izplūdes ekrāni. Aukstie sieti atrodas katla sānos, karstie - centrā. Tvaika temperatūras līmenis sietos ir 520-530оС.

Tālāk caur 12 tvaika apvada caurulēm D 159x18 mm st. Ja temperatūra paaugstinās virs norādītās vērtības, sākas otrā injekcija. Tālāk pa apvedceļu D 325x50 st. 12X1MF nonāk kontrolpunkta izvadpaketē, kur temperatūras paaugstināšanās ir 10-15oC. Pēc tam tvaiks nonāk pārnesumkārbas izejas kolektorā, kas nonāk galvenajā tvaika cauruļvadā virzienā uz katla priekšpusi, un aizmugurējā daļā ir uzstādīti 2 galvenie darba drošības vārsti.

Lai noņemtu katla ūdenī izšķīdušos sāļus, no katla trumuļa tiek veikta nepārtraukta pūšana; Lai noņemtu nogulsnes no ekrānu apakšējiem kolektoriem, periodiski veic apakšējo punktu attīrīšanu. Lai katlā neveidotos kalcija nogulsnes, katla ūdeni fosfatējiet.

Ievadītā fosfāta daudzumu regulē vecākais inženieris pēc ķīmijas ceha maiņas vadītāja norādījuma. Saistīt brīvo skābekli un veidot pasivējošu (aizsargājošu) plēvi uz katla cauruļu iekšējām virsmām, ievadot hidrazīnu padeves ūdenī, saglabājot tā pārpalikumu 20-60 µg/kg. Hidrazīna dozēšanu barības ūdenī veic turbīnu nodaļas personāls pēc ķīmijas ceha maiņas vadītāja norādījuma.

Siltuma izmantošanai no nepārtrauktas apkures katlu caurplūdes P och. Ir uzstādīti 2 sērijveidā savienoti nepārtrauktas izpūšanas paplašinātāji.

Paplašinātājs 1 ēd.k. tilpums ir 5000 l un paredzēts spiedienam 8 atm ar temperatūru 170 ° C, tvaiki tiek novirzīti uz apkures tvaika kolektoru 6 atm, separatoru caur kondensāta slazdu paplašinātājā П och.

Paplašinātājs R st. tilpums ir 7500 l, un tas ir paredzēts spiedienam 1,5 atm ar apkārtējās vides temperatūru 127 ° C, uzliesmojošais tvaiks tiek novirzīts uz NDU un savienots paralēli drenāžas paplašinātāju un samazināta tvaika cauruļvadam. aizdedzes ROU. Dilatatora separators tiek virzīts caur 8 m augstu ūdens blīvējumu kanalizācijas sistēmā. Drenāžas paplašinātāju iesniegšana P st. shēmā ir aizliegts! Avārijas notecināšanai no katliem P och. un attīrot šo katlu apakšējos punktus, KTC-1 ir uzstādīti 2 paralēli savienoti paplašinātāji ar tilpumu 7500 litri katrs un projektēto spiedienu 1,5 atm. Uzliesmojošais tvaiks no katra periodiskā izpūšanas paplašinātāja pa cauruļvadiem ar diametru 700 mm bez slēgvārstiem tiek novirzīts atmosfērā un nogādāts uz katlu ceha jumtu. Ekonomaizerā radītā tvaika atdalīšana (ekonomaizeram ir 15% viršanas temperatūra, strādājot ar gāzi) notiek speciālā tvaika separatora kastē ar labirinta hidraulisko blīvējumu. Caur atveri kastē tiek piegādāts nemainīgs padeves ūdens daudzums neatkarīgi no slodzes kopā ar tvaiku tvertnes tilpumā zem mazgāšanas vairogiem. Ūdens novadīšana no skalošanas vairogiem tiek veikta, izmantojot drenāžas kastes

3 . Gaisa pārpalikuma koeficienti, tilpumi un entalpijassadegšanas produkti

Paredzamās gāzveida degvielas īpašības (II tabula)

Gaisa pārpalikuma koeficienti gāzes vadiem:

Gaisa pārpalikuma koeficients krāsns izejā:

t = 1,0 + ? t = 1,0 + 0,05 \u003d 1,05

?Liekā gaisa koeficients aiz kontrolpunkta:

PPC \u003d t +? KPP \u003d 1,05 + 0,03 \u003d 1,08

Gaisa pārpalikuma koeficients CE:

VE \u003d kontrolpunkts + ? VE \u003d 1,08 + 0,02 \u003d 1,10

Pārmērīga gaisa koeficients aiz RAH:

RVP \u003d VE + ? RVP \u003d 1,10 + 0,2 \u003d 1,30

Degšanas produktu raksturojums

Aprēķinātā vērtība	Izmērs	V°=9,5 2	V° H2O= 2 , 10	V° N2 = 7 , 6 0	V RO2=1, 04	V°g=10, 73
		G A Z O C O D S
		Firebox				Oho. gāzes
Gaisa pārpalikuma koeficients, ? ?
Pārmērīga gaisa attiecība, vidēja? Tr
V H2O = V° H2O +0,0161* (?-1)* V°
V G \u003d V RO2 + V ° N2 + V H2O + (?-1) * V °
r RO2 \u003d V RO2 / V G
r H2O \u003d V H2O / V G
rn=rRO2 +rH2O

Teorētiskais gaisa daudzums

V ° \u003d 0,0476 (0,5CO + 0,575H 2O + 1,5H 2S + U (m + n / 4) C m H n - O P)

Teorētiskais slāpekļa tilpums

Teorētiskais ūdens tvaiku tilpums

Triatomu gāzu tilpums

Degšanas produktu entalpijas (J - tabula).

J°g, kcal/nmі

J°v, kcal/nmі

J=J°g+(?-1)*J°v, kcal/nmі

Firebox

Izejošās gāzes

1, 09

1,2 0

1,3 0

4.Siltsjauns katla bloka aprēķins

4.1. Siltuma bilance un degvielas aprēķins

Aprēķinātā vērtība	Apzīmējums	Izmērs-ness	Formula vai pamatojums	Aprēķins
Termiskais līdzsvars
Pieejamais kurināmā siltums
Dūmgāzu temperatūra
Entalpija			Pēc J-?? tabulas
Aukstā gaisa temperatūra
Entalpija			Pēc J-?? tabulas
Siltuma zudumi:
No mehāniskiem bojājumiem
no ķīmiskiem bojājumiem			4. tabula
ar dūmgāzēm			(Jux-?ux*J°xv)/Q p p	(533-1,30*90,3)*100/8550=4,9
vidē
Siltuma zudumu apjoms
Katla iekārtas efektivitāte (bruto)
Pārkarsēta tvaika plūsma
Pārkarsēta tvaika spiediens aiz katla bloka
Pārkarsēta tvaika temperatūra aiz katla bloka
Entalpija			Saskaņā ar tabulu XXVI (N.m.p.221)
Barības ūdens spiediens
Barības ūdens temperatūra
Entalpija			Saskaņā ar tabulu XXVII (N.m.p.222)
Iztīrīt ūdens patēriņu				0,01*500*10 3 =5,0*10 3
Iztukšošanas ūdens temperatūra			t n pie R b \u003d 156 kgf / cm 2
Izpūšamā ūdens entalpija	ipr.v = i? KIP		Saskaņā ar tabulu XX1II (N.M.p.205)
Aprēķinātā vērtība	Apzīmējums	Izmērs	Formula vai pamatojums	Aprēķins

4.2 Regeineratīvais gaisa sildītājs

Aprēķinātā vērtība	Apzīmējums	Izmērs	Formula vai pamatojums	Aprēķins
Rotora diametrs			Pēc projektēšanas datiem
Gaisa sildītāju skaits vienā korpusā			Pēc projektēšanas datiem
Sektoru skaits			Pēc projektēšanas datiem	24 (13 gāzes, 9 gaisa un 2 atdalīšanas)
Virsmas frakcijas, ko mazgā gāzes un gaiss
aukstā daļa
Ekvivalents diametrs			42. lpp. (parasti)
Loksnes biezums			Saskaņā ar konstrukcijas datiem (gluda gofrēta loksne)
			0,785*Din 2 *hg*Cr*	0,785*5,4 2 *0,542*0,8*0,81*3=26,98
			0,785*Din 2 *hv*Cr*	0,785*5,4 2 *0,375*0,8*0,81*3=18,7
Pildījuma augstums			Pēc projektēšanas datiem
Apsildāmā virsma			Pēc projektēšanas datiem
Ieplūstošā gaisa temperatūra
Ieplūdes gaisa entalpija			Pēc J-? tabula
Gaisa plūsmas attiecība aukstās daļas izejā pret teorētisko
Gaisa sūkšana
Izplūdes gaisa temperatūra (vidēja)			Pieņemts provizoriski
Izplūdes gaisa entalpija			Pēc J-? tabula
			(iekšā"hh+??hh) (J°pr-J°hv)	(1,15+0,1)*(201,67 -90,3)=139
Izplūdes gāzes temperatūra
Aprēķinātā vērtība	Apzīmējums	Izmērs	Formula vai pamatojums	Aprēķins
Gāzu entalpija pie izejas			Saskaņā ar J-? tabulu
Gāzu entalpija pie ieplūdes			Jux + Qb / c - xh * J ° xv	533+139 / 0,998-0,1*90,3=663
Ieplūdes gāzes temperatūra			Pēc J-? tabula
Vidējā gāzes temperatūra
Vidējā gaisa temperatūra
Vidējā temperatūras starpība
Vidējā sienas temperatūra			(хг*?ср+хв*tср)/ (хг+хв)	(0,542*140+0,375*49)/(0,542+0,375)= 109
Gāzu vidējais ātrums			(Вр*Vг*(?av+273))/	(37047*12,6747*(140+273))/(29*3600*273)=6,9
Vidējais gaisa ātrums			(Вр * Vє * (in "xh + xh / 2) * (tav + 273)) /	(37047*9,52*(1,15+0,1)*(49+273))/ (3600*273*20,07)=7,3
		kcal / (m 2 * h * * krusa)	Nomogramma 18 Sn*Sf*Sy*?n	0,9*1,24*1,0*28,3=31,6
		kcal / (m 2 * h * * krusa)	Nomogramma 18 Sn*S"f*Sy*?n	0,9*1,16*1,0*29,5=30,8
Izmantošanas koeficients
Siltuma pārneses koeficients		kcal / (m 2 * h * * krusa)		0,85/(1/(0,542*31,6)+1/(0,375*30,8))=5,86
Aukstās daļas termiskā absorbcija (saskaņā ar siltuma pārneses vienādojumu)				5,86*9750*91/37047=140
Termiskās uztveres attiecība				(140/ 139)*100=100,7

Aprēķinātā vērtība	Apzīmējums	Izmērs	Formula vai pamatojums	Aprēķins
karstā daļa
Ekvivalents diametrs			42. lpp. (parasti)
Loksnes biezums			Pēc projektēšanas datiem
Brīva vieta gāzēm un gaisam			0,785*Din 2 *hg*Cr*Cl*n	0,785*5,4 2 *0,542*0,897*0,89*3=29,7
			0,785*Din 2 *hv*Kr*Kl*n	0,785*5,4 2 *0,375*0,897*0,89*3=20,6
Pildījuma augstums			Pēc projektēšanas datiem
Apsildāmā virsma			Pēc projektēšanas datiem
Gaisa ieplūdes temperatūra (vidēja)			Pieņemts iepriekš (aukstajā daļā)
Ieplūdes gaisa entalpija			Pēc J-? tabula
Gaisa sūkšana
Gaisa plūsmas ātruma attiecība karstās daļas izejā pret teorētisko
Izplūdes gaisa temperatūra			Pieņemts provizoriski
Izplūdes gaisa entalpija			Pēc J-? tabula
Pakāpiena siltuma absorbcija (atbilstoši līdzsvaram)			(v "gch +?? gch / 2) * * (J ° gv-J ° pr)	(1,15+0,1)*(806- 201,67)=755
Izplūdes gāzes temperatūra			No aukstās daļas
Gāzu entalpija pie izejas			Saskaņā ar J-? tabulu
Gāzu entalpija pie ieplūdes			J?hch + Qb / c-??gch *	663+755/0,998-0,1*201,67=1400
Ieplūdes gāzes temperatūra			Pēc J-? tabula
Vidējā gāzes temperatūra			(?vp + ??xh) / 2	(330 + 159)/2=245
Vidējā gaisa temperatūra
Vidējā temperatūras starpība
Vidējā sienas temperatūra			(хг*?ср+хв*tср)	(0,542*245+0,375*164)/(0,542+0,375)=212
Gāzu vidējais ātrums			(Вр*Vг*(?av+273))	(37047*12,7*(245 +273)/29,7*3600*273 =8,3
Aprēķinātā vērtība	Apzīmējums	Izmērs	Formula vai pamatojums	Aprēķins
Vidējais gaisa ātrums			(Вр * Vє * (in "vp + ?? hch *(tav+273))/(3600**273* Fv)	(37047*9,52(1,15+0,1)(164+273)/ /3600*20,6*273=9,5
Siltuma pārneses koeficients no gāzēm uz sienu		kcal / (m 2 * h * * krusa)	Nomogramma 18 Sn*Sf*Sy*?n	1,6*1,0*1,07*32,5=54,5
Siltuma pārneses koeficients no sienas uz gaisu		kcal / (m 2 * h * * krusa)	Nomogramma 18 Sn*S"f*Sy*?n	1,6*0,97*1,0*36,5=56,6
Izmantošanas koeficients
Siltuma pārneses koeficients		kcal / (m 2 * h * * krusa)	o / (1/ (хг*?гк) + 1/(хв*?вк))	0,85/ (1/(0,542*59,5)+1/0,375*58,2))=9,6
Karstās daļas siltuma absorbcija (saskaņā ar siltuma pārneses vienādojumu)				9,6*36450*81/37047=765
Termiskās uztveres attiecība				765/755*100=101,3
Qt un Qb vērtības atšķiras mazāk nekā par 2%.

vp=330°С tdv=260°С

Jvp = 1400 kcal/nm 3 Jgv = 806 kcal/nm 3

hch=159°С tpr=67°С

Јhh \u003d 663 kcal / nm 3

Jpr \u003d 201,67 kcal / nm 3

ux=120°С txv=30°С

Јhv \u003d 90,3 kcal / nm 3

Jux \u003d 533 kcal / nm 3

4.3 Firebox

Aprēķinātā vērtība	Apzīmējums	Izmērs	Formula vai pamatojums	Aprēķins
Sietu cauruļu diametrs un biezums			Pēc projektēšanas datiem
			Pēc projektēšanas datiem
Kopējā krāsns daļas sienu virsma			Pēc projektēšanas datiem
Krāsns daļas tilpums			Pēc projektēšanas datiem
				3,6*1635/1022=5,76
Gaisa pārpalikuma koeficients krāsnī
Gaisa iesūkšana katla krāsnī
karstā gaisa temperatūra			No gaisa sildītāja aprēķina
Karstā gaisa entalpija			Pēc J-? tabula
Siltums, ko gaiss ievada krāsnī			(?t-??t)* J°gw + +??t*J°hv	(1,05-0,05)*806+0,05*90,3= 811,0
Noderīga siltuma izkliedēšana krāsnī			Q p p * (100-q 3) / 100 + Qv	(8550*(100-0,5)/100)+811 =9318
Teorētiskā degšanas temperatūra			Pēc J-? tabula
Temperatūras maksimuma relatīvais novietojums visā krāsns augstumā			xt \u003d xg \u003d hg / Ht
Koeficients			16. lpp. 0,54 - 0,2*xt	0,54 - 0,2*0,143=0,511
			Pieņemts provizoriski
			Pēc J-? tabula
Vidējā sadegšanas produktu kopējā siltumietilpība		kcal/(nmі*deg)	(Qt- J?t)*(1+Chr)	(9318 -5 018 )*(1+0,1) (2084-1200) =5,35
Darbs		m*kgf/cm²		1,0*0,2798*5,35=1,5
Triatomu gāzu staru vājinājuma koeficients		1/ (m ** kgf / / cm 2)	3. nomogramma
Optiskais biezums				0,38*0,2798*1,0*5,35=0,57
Aprēķinātā vērtība	Apzīmējums	Izmērs	Formula vai pamatojums	Aprēķins
Lāpas melnums			2. nomogramma
Gludu cauruļu sietu termiskās efektivitātes koeficients			shekr=x*f shek \u003d w pie x \u003d 1 saskaņā ar tabulu. 6-2
Degkameras melnuma pakāpe			6. nomogramma
Gāzu temperatūra krāsns izejā			Ta / [M * ​​((4,9 * 10 -8 * * shekr * Fst * pie * Tai) / (ts * Вр*Vср)) 0,6 +1]-273	(2084+273)/-273=1238
Gāzu entalpija pie krāsns izejas			Pēc J-? tabula
Siltuma daudzums, kas saņemts krāsnī				0,998*(9318-5197)=4113
Starojumu uztverošās sildvirsmas vidējā siltuma slodze			Vr*Q t l/Nl	37047*4113/ 903=168742
Krāsns tilpuma termiskais spriegums			Vr*Q r n / Vt	37047*8550/1635=193732

4.4 Karstswirma

Aprēķinātā vērtība	karavāna- nache- nē	Izmērs	Formula vai pamatojums	Aprēķins
Caurules diametrs un biezums			Saskaņā ar zīmējumu
			Saskaņā ar zīmējumu
Ekrānu skaits			Saskaņā ar zīmējumu
Vidējais solis starp ekrāniem			Saskaņā ar zīmējumu
Gareniskais solis			Saskaņā ar zīmējumu
Relatīvais piķis
Relatīvais piķis
Ekrāna sildvirsma			Pēc projektēšanas datiem
Papildu apsildes virsma karsto ekrānu zonā			Saskaņā ar zīmējumu	6,65*14,7/2= 48,9
Ieejas loga virsma			Saskaņā ar zīmējumu	(2,5+5,38)*14,7=113,5
			Нin*(НшI/(НшI+HdopI))	113,5*624/(624+48,9)=105,3
			H in - H lshI
Klīrenss gāzēm			Pēc projektēšanas datiem
Brīva vieta tvaikam			Pēc projektēšanas datiem
Efektīvs izstarojošā slāņa biezums			1,8 / (1/ A+1/ B+1/ C)
Ieplūdes gāzes temperatūra			No krāsns aprēķina
Entalpija			Pēc J-? tabula
Koeficients
Koeficients
	kcal / (m 2 h)	c * w c * q l	0,6*1,35*168742=136681
Starojuma siltums, ko saņem karsto ekrānu ieplūdes daļas plakne			(q lsh * H in) / (Vr / 2)	(136681*113,5)/ 37047*0,5=838
Aprēķinātā vērtība	Apzīmējums	Izmērs	Formula vai pamatojums	Aprēķins
Gāzu temperatūra pie ekrāna I un ?? soļi			Pieņemts provizoriski
			Pēc J-? tabula
Gāzu vidējā temperatūra karstos ekrānos				(1238+1100)/2=1069
Darbs		m*kgf/cm²		1,0*0,2798*0,892=0,25
			3. nomogramma
Optiskais biezums				1,11*0,2798*1,0*0,892=0,28
			2. nomogramma
			v ((th/S1)I+1)th/S1
			(Q l in? (1-a)?? C w) / in + + (4,9 * 10 -8 a * Zl.out * T cf 4 * op) / Vr * 0,5	(838 *(1-0,245)*0,065)/0,6+(4,9*10 -8 * *0,245*(89,8*)*(1069+273) 4 *0,7)/ 37047*0,5)= 201
Siltums, ko saņem starojums no krāsns ar 1. pakāpes sietiem	Q LSHI + papildu		Q l iekšā - Q l ārā
			Q t l - Q l in
			(Qscreen?Vr) / D	(3912*37047)/490000=296
Izstarotā siltuma daudzums, ko ekrāni saņem no kurtuves			QlshI + extra* Nlsh I / (Nlsh I + Nl add I)	637*89,8/(89,8+23,7)= 504
			Q lsh I + add * H l add I / (N lsh I + N l pievienot I)	637*23,7/(89,8+23,7)= 133
				0,998*(5197-3650)= 1544
Tostarp:
faktiskais ekrāns			Pieņemts provizoriski
papildu virsmas			Pieņemts provizoriski
			Pieņemts provizoriski
ir entalpija
Aprēķinātā vērtība	Apzīmējums	Izmērs	Formula vai pamatojums	Aprēķins
			(Qbsh + Qlsh) * Vr	(1092 + 27 2 ,0 )* 3 7047 *0,5
Tvaika entalpija pie izejas				747,8 +68,1=815,9
Temperatūra ir tur			XXV tabula
Vidējā tvaika temperatūra				(440+536)/2= 488
temperatūras starpība
Gāzu vidējais ātrums
				52*0,985*0,6*1,0=30,7
Piesārņojuma faktors		m 2 h deg/ /kcal
				488+(0,0*(1063+275)*33460/624)=
				220*0,245*0,985=53,1
Izmantošanas koeficients
Siltuma pārneses koeficients no gāzēm uz sienu				((30,7*3,14*0,042/2*0,0475*0,98)+53,1) *0,85= 76,6
Siltuma pārneses koeficients				76,6/ (1+ (1+504/1480)*0,0*76,6)=76,6
			k? НшI ??t / Вр*0,5	76,6*624*581/37047*0,5=1499
Termiskās uztveres attiecība			(Qtsh/Qbsh)??100	(1499/1480)*100=101,3
			Pieņemts provizoriski
			k? NdopI? (?vid.?-t)/Br	76,6*48,9*(1069-410)/37047=66,7
Termiskās uztveres attiecība	Q t pievienot / Q b pievienot		(Q t pievienot / Q b pievienot)?? 100	(66,7/64)*100=104,2

VērtībasJtsh unJ

aJt papildu unJ

4.4 Aukstswirma

Aprēķinātā vērtība	Apzīmējums	Izmērs	Formula vai pamatojums	Aprēķins
Caurules diametrs un biezums			Saskaņā ar zīmējumu
Paralēli savienoto cauruļu skaits			Saskaņā ar zīmējumu
Ekrānu skaits			Saskaņā ar zīmējumu
Vidējais solis starp ekrāniem			Saskaņā ar zīmējumu
Gareniskais solis			Saskaņā ar zīmējumu
Relatīvais piķis
Relatīvais piķis
Ekrāna sildvirsma			Pēc projektēšanas datiem
Papildu apsildes virsma ekrāna zonā			Saskaņā ar zīmējumu	(14,7/2*6,65)+(2*6,65*4,64)=110,6
Ieejas loga virsma			Saskaņā ar zīmējumu	(2,5+3,5)*14,7=87,9
Radiāciju uztveroša ekrāna virsma			Нin*(НшI/(НшI+HdopI))	87,9*624/(624+110,6)=74,7
Papildu starojuma uztveršanas virsma			H in - H lshI
Klīrenss gāzēm			Pēc projektēšanas datiem
Brīva vieta tvaikam			Pēc projektēšanas datiem
Efektīvs izstarojošā slāņa biezums			1,8 / (1/ A+1/ B+1/ C)	1,8/(1/5,28+1/0,7+1/2,495)=0,892
Gāzu temperatūra pie aukstuma izejas			Pamatojoties uz karsto
Entalpija			Pēc J-? tabula
Koeficients
Koeficients
	kcal / (m 2 h)	c * w c * q l	0,6*1,35*168742=136681
Starojuma siltums, ko saņem ekrānu ieejas sekcijas plakne			(q lsh * H in) / (Vr * 0,5)	(136681*87,9)/ 37047*0,5=648,6
Korekcijas koeficients, lai ņemtu vērā starojumu uz staru kūli aiz ekrāniem
Aprēķinātā vērtība	Apzīmējums	Izmērs	Formula vai pamatojums	Aprēķins
Gāzu temperatūra pie ieplūdes aukstajos sietos			Pamatojoties uz karsto
Gāzu entalpija pie ekrāna izejas pie pieņemtās temperatūras			J-galds
Vidējā gāzu temperatūra ekrānos?				(1238+900)/2=1069
Darbs		m*kgf/cm²		1,0*0,2798*0,892=0,25
Stara vājinājuma koeficients: ar triatomiskām gāzēm			3. nomogramma
Optiskais biezums				1,11*0,2798*1,0*0,892=0,28
Gāzu melnuma pakāpe ekrānos			2. nomogramma
Slīpuma koeficients no ekrāna ieejas līdz izvadei			v ((1/S 1)І+1)-1/S 1	v((5,4/0,7)І+1) -5,4/0,7=0,065
Siltuma starojums no krāsns uz ieejas ekrāniem			(Ql in? (1-a)?? tssh) / in + (4,9 * 10 -8 *а*Zl.out*(Тср) 4 *op) / Вр	(648,6 *(1-0,245)*0,065)/0,6+(4,9*10 -8 * *0,245*(80,3*)*(1069+273)4 *0,7)/ 37047*0,5)= 171,2
Siltums, ko saņem starojums no krāsns ar aukstuma sietiem			Ql iekšā - Ql ārā	648,6 -171,2= 477,4
Degšanas ekrānu siltuma absorbcija			Qtl — Ql iekšā	4113 -171,2=3942
Vides entalpijas palielināšanās ekrānos			(Qscreen?Vr) / D	(3942*37047)/490000=298
Izstarotā siltuma daudzums, ko no krāsns paņem ieejas ekrāni			QlshI + extra* Nlsh I / (Nlsh I + Nl add I)	477,4*74,7/(74,7+13,2)= 406,0
Tas pats ar papildu virsmām			Qlsh I + add * Nl add I / (NlshI + Nl pievienot I)	477,4*13,2/(74,7+13,2)= 71,7
Pirmās pakāpes ekrānu un papildu virsmu siltuma absorbcija atbilstoši līdzsvaram			c * (Ј "-Ј "")	0,998*(5197-3650)=1544
Aprēķinātā vērtība	Apzīmējums	Izmērs	Formula vai pamatojums	Aprēķins
Tostarp:
faktiskais ekrāns			Pieņemts provizoriski
papildu virsmas			Pieņemts provizoriski
Tvaika temperatūra pie ieplūdes sietu izejas			Pamatojoties uz nedēļas nogalēm
ir entalpija			Saskaņā ar XXVI tabulu
Tvaika entalpijas palielināšanās ekrānos			(Qbsh + Qlsh) * Vr	((1440+406,0)* 37047) / ((490*10 3)=69,8
Tvaika entalpija pie ieplūdes atveres pie ieplūdes ekrāniem				747,8 - 69,8 = 678,0
Tvaika temperatūra pie ieejas ekrānā			Saskaņā ar XXVI tabulu (P=150 kgf/cm2)
Vidējā tvaika temperatūra
temperatūras starpība				1069 - 405=664,0
Gāzu vidējais ātrums			In r? V g? (?av+273) / 3600 * 273* Fg	37047*11,2237*(1069+273)/(3600*273*74,8 =7,6
Konvekcijas siltuma pārneses koeficients				52,0*0,985*0,6*1,0=30,7
Piesārņojuma faktors		m 2 h deg/ /kcal
Piesārņotāju ārējās virsmas temperatūra			t cf + (e? (Q bsh + Q lsh) * Vr/NshI)	405+(0,0*(600+89,8)*33460/624)=
Starojuma siltuma pārneses koeficients				210*0,245*0,96=49,4
Izmantošanas koeficients
Siltuma pārneses koeficients no gāzēm uz sienu			(? k? p*d / (2*S 2 ? x)+ ? l)?? ?	((30,7*3,14*0,042/2*0,0475*0,98)+49,4) *0,85= 63,4
Siltuma pārneses koeficients			1 / (1+ (1+ Q ls / Q bs)?? ??? ? 1)	63,4/(1+ (1+89,8/1440)*0,0*65,5)=63,4
Ekrānu siltuma absorbcija saskaņā ar siltuma pārneses vienādojumu			k? НшI ??t / Вр	63,4*624*664/37047*0,5=1418
Termiskās uztveres attiecība			(Qtsh/Qbsh)??100	(1418/1420)*100=99,9
Vidējā tvaika temperatūra papildu virsmās			Pieņemts provizoriski
Aprēķinātā vērtība	Apzīmējums	Izmērs	Formula vai pamatojums	Aprēķins
Papildu virsmu siltuma absorbcija saskaņā ar siltuma pārneses vienādojumu			k? NdopI? (?vid.?-t)/Br	63,4*110,6*(1069-360)/37047=134,2
Termiskās uztveres attiecība	Q t pievienot / Q b pievienot		(Q t pievienot / Q b pievienot)?? 100	(134,2/124)*100=108,2

VērtībasJtsh unJbsh atšķiras ne vairāk kā par 2%,

aJt papildu unJb papildu - mazāk par 10%, kas ir pieņemami.

Bibliogrāfija

Katlu agregātu termiskais aprēķins. normatīvā metode. Maskava: Enerģētika, 1973, 295 lpp.

Rivkins S.L., Aleksandrovs A.A. Ūdens un tvaika termodinamisko īpašību tabulas. Maskava: Enerģētika, 1975

Fadjušina M.P. Katlu agregātu termiskais aprēķins: Vadlīnijas kursa projekta īstenošanai disciplīnā "Katlu iekārtas un tvaika ģeneratori" 0305 specialitātes pilna laika studentiem - Termoelektrostacijas. Sverdlovska: UPI im. Kirova, 1988, 38 lpp.

Fadjušina M.P. Katlu agregātu termiskais aprēķins. Kursa projekta īstenošanas vadlīnijas disciplīnā "Katlu iekārtas un tvaika ģeneratori". Sverdlovska, 1988, 46 lpp.

Līdzīgi dokumenti

Katla TP-23 raksturojums, tā konstrukcija, siltuma bilance. Gaisa un degvielas sadegšanas produktu entalpiju aprēķināšana. Katla agregāta termiskais balanss un tā efektivitāte. Siltuma pārneses aprēķins krāsnī, verifikācijas termiskais aprēķins.

kursa darbs, pievienots 15.04.2011


Katla agregāta strukturālie raksturlielumi, sadegšanas kameras, ekrāna dūmvada un rotācijas kameras shēma. Kurināmā elementārais sastāvs un sadegšanas siltums. Degšanas produktu tilpuma un daļējā spiediena noteikšana. Katla termiskais aprēķins.

kursa darbs, pievienots 08.05.2012


Katla bloka termiskā diagramma E-50-14-194 D. Gāzu un gaisa entalpiju aprēķins. Sadegšanas kameras, katla saišķa, pārkarsētāja verifikācijas aprēķins. Siltuma absorbcijas sadalījums pa tvaika-ūdens ceļu. Gaisa sildītāja siltuma bilance.

kursa darbs, pievienots 03.11.2015


Paredzamās degvielas īpašības. Gaisa un sadegšanas produktu tilpuma aprēķins, lietderības koeficients, sadegšanas kamera, festons, I un II pakāpes pārkarsētājs, ekonomaizers, gaisa sildītājs. Katla bloka termiskais balanss. Entalpiju aprēķins gāzes vadiem.

kursa darbs, pievienots 27.01.2016


Siltuma daudzuma pārrēķins līdz tvaika katla tvaika jaudai. Degšanai nepieciešamā gaisa daudzuma aprēķins, pilnīgas sadegšanas produkti. Sadegšanas produktu sastāvs. Katla agregāta termiskais balanss, lietderības koeficients.

tests, pievienots 08.12.2014


Katla bloka GM-50-1 apraksts, gāzes un tvaika-ūdens ceļš. Gaisa un sadegšanas produktu tilpumu un entalpiju aprēķins noteiktai degvielai. Katla agregāta bilances, krāsns, skapja parametru noteikšana, siltuma sadales principi.

kursa darbs, pievienots 30.03.2015


Katla bloka DE-10-14GM konstrukcijas un tehnisko parametru apraksts. Teorētiskā gaisa patēriņa un sadegšanas produktu daudzumu aprēķins. Gaisa pārpalikuma un sūkšanas koeficienta noteikšana gāzes kanālos. Katla siltuma bilances pārbaude.

kursa darbs, pievienots 23.01.2014


Katla DE-10-14GM raksturojums. Degšanas produktu tilpumu, triatomisko gāzu tilpuma daļu aprēķināšana. Pārmērīga gaisa attiecība. Katla agregāta siltuma bilance un degvielas patēriņa noteikšana. Siltuma pārneses aprēķins krāsnī, ūdens ekonomaizers.

kursa darbs, pievienots 20.12.2015


Gaisa un sadegšanas produktu tilpumu un entalpijas aprēķins. Aprēķinātais katla agregāta siltuma bilance un degvielas patēriņš. Pārbaudiet sadegšanas kameras aprēķinu. Konvektīvās apkures virsmas. Ūdens ekonomaizera aprēķins. Degšanas produktu patēriņš.

kursa darbs, pievienots 04.11.2012


Degvielas veidi, sastāvs un termiskās īpašības. Gaisa tilpuma aprēķins cietā, šķidrā un gāzveida kurināmā sadegšanas laikā. Gaisa pārpalikuma koeficienta noteikšana pēc dūmgāzu sastāva. Katla bloka materiālu un siltuma bilance.

LĀPAS RADIĀCIJAS ĪPAŠĪBAS TVAIKA SLODES IETEKME KATLA UGUNSKAMERĀ

Mihails Taimarovs

dr. sci. tech., Kazaņas Valsts enerģētiskās universitātes profesors,

Raisa Sungatullina

Kazaņas Valsts enerģētiskās universitātes augstais skolotājs,

Krievija, Tatarstānas Republika, Kazaņa

ANOTĀCIJA

Šajā rakstā mēs aplūkojam siltuma plūsmu no lāpas dabasgāzes sadedzināšanas laikā Ņižņekamskas koģenerācijas stacijas (NkCHP-1) katlā TGM-84A (stacija Nr. 4) dažādiem darbības apstākļiem, lai noteiktu apstākļi, kādos aizmugurējā ekrāna apšuvums ir vismazāk pakļauts termiskai iznīcināšanai.

KOPSAVILKUMS

Šajā darbībā siltuma plūsma no lāpas dabasgāzes sadegšanas gadījumā Ņižņekamskas TETc-1 (NkTETs-1) katlā TGM-84A (stacija Nr. 4) dažādiem režīma apstākļiem, lai noteiktu apstākļus saskaņā ar Tiek ņemts vērā, ka aizmugurējā ekrāna ķieģeļu mūra apvalks ir vismazāk pakļauts termiskai deformācijai.

Atslēgvārdi: tvaika katli, siltuma plūsmas, gaisa virpuļošanas parametri.

atslēgvārdi: katli, siltuma plūsmas, gaisa vērpšanas parametri.

Ievads.

Katls TGM-84A ir plaši izmantots gāzeļļas katls ar salīdzinoši maziem izmēriem. Tā sadegšanas kamera ir sadalīta ar divu gaismu ekrānu. Katra sānu sieta apakšējā daļa pāriet nedaudz slīpā pavarda sietā, kura apakšējie kolektori ir piestiprināti pie divu gaismu sieta kolektoriem un pārvietojas kopā ar termiskām deformācijām katla aizdedzes un izslēgšanas laikā. Kurtuves slīpās caurules no uzliesmojuma starojuma aizsargā ugunsizturīgo ķieģeļu slānis un hromīta masa. Divu gaismu ekrāna klātbūtne nodrošina intensīvu dūmgāzu dzesēšanu.

Krāsns augšējā daļā aizmugurējā ekrāna caurules ir saliektas sadegšanas kamerā, veidojot slieksni ar 1400 mm projekciju. Tas nodrošina ekrānu mazgāšanu un to aizsardzību pret lāpas tiešo starojumu. Katra paneļa desmit caurules ir taisnas, tām nav izvirzījuma krāsnī un tās ir nesošas. Virs sliekšņa atrodas ekrāni, kas ir daļa no pārkarsētāja un ir paredzēti, lai atdzesētu sadegšanas produktus un pārkarsētu tvaiku. Divu gaismu ekrāna klātbūtnei saskaņā ar dizaineru ieceri ir jānodrošina intensīvāka dūmgāzu dzesēšana nekā gāzeļļas katlā TGM-96B, kas pēc veiktspējas ir līdzīgs. Tomēr sildīšanas ekrāna virsmas laukumam ir ievērojama rezerve, kas ir praktiski lielāka nekā nepieciešama katla nominālajai darbībai.

Pamatmodelis TGM-84 tika atkārtoti rekonstruēts, kā rezultātā, kā norādīts iepriekš, parādījās modelis TGM-84A (ar 4 degļiem), un pēc tam TGM-84B. (6 degļi). Pirmās modifikācijas TGM-84 katli tika aprīkoti ar 18 eļļas-gāzes degļiem, kas novietoti trīs rindās uz sadegšanas kameras priekšējās sienas. Šobrīd tiek uzstādīti vai nu četri vai seši lielākas jaudas degļi.

Katla TGM-84A sadegšanas kamera ir aprīkota ar četriem KhF-TsKB-VTI-TKZ gāzeļļas degļiem ar vienības jaudu 79 MW, kas uzstādīti divos līmeņos pēc kārtas ar smailēm uz priekšējās sienas. Apakšējā līmeņa degļi (2 gab.) uzstādīti 7200 mm līmenī, augšējā līmeņa (2 gab.) - 10200 mm līmenī. Degļi ir paredzēti atsevišķai gāzes un mazuta sadedzināšanai. Degļa veiktspēja ar gāzi 5200 nm 3 /h. Katla aizdedzināšana uz tvaika mehāniskajām sprauslām. Lai kontrolētu pārkarsētā tvaika temperatūru, ir uzstādīti 3 sava kondensāta iesmidzināšanas posmi.

HF-TsKB-VTI-TKZ deglis ir virpuļplūsmas divplūsmas karstā gaisa deglis un sastāv no korpusa, 2 aksiālā (centrālā) virpuļa sekcijām un tangenciālā (perifērā) gaisa virpuļa 1. sekcijas, centrālās instalācijas caurules. eļļas deglim un aizdedzei, gāzes sadales caurules . Degļa KhF-TsKB-VTI-TKZ galvenie konstrukcijas (dizaina) tehniskie parametri ir norādīti tabulā. viens.

1. tabula.

Dizaina (dizaina) pamatspecifikācijasdegļi HF-TsKB-VTI-TKZ:

Gāzes spiediens, kPa
Gāzes patēriņš uz degli, nm 3 / h
Degļa siltuma jauda, ​​MW
Gāzes ceļa pretestība pie nominālās slodzes, mm w.c. Art.
Gaisa ceļa pretestība pie nominālās slodzes, mm w.c. Art.
Kopējie izmēri, mm	3452x3770x3080
Kopējā karstā gaisa kanāla izplūdes sekcija, m 2
Kopējā gāzes vadu izvada sekcija, m 2

Gaisa vērpšanas virzienu raksturojums degļos HF-TsKB-VTI-TKZ ir parādīts att. 1. Vīšanas mehānisma shēma parādīta att. 2. Gāzes izplūdes cauruļu izvietojums degļos ir parādīts zīm. 3.

1. attēls. Degļu numerācijas shēma, gaisa virpuļi degļos un degļu KhF-TsKB-VTI-TKZ atrašanās vieta uz katlu TGM-84A Nr. 4.5 NkCHP-1 kurtuves priekšējās sienas

2. attēls. Gaisa pagriešanas mehānisma shēma katlu TGM-84A NkCHP-1 degļos KhF-TsKB-VTI-TKZ

Karstā gaisa kārba deglī ir sadalīta divās plūsmās. Iekšējā kanālā ir uzstādīts aksiālais virpulis, bet perifērajā tangenciālajā kanālā ir uzstādīts regulējams tangenciālais virpulis.

3. attēls. Gāzes izplūdes cauruļu izvietojuma diagramma katlu TGM-84A NkCHP-1 degļos KhF-TsLB-VTI-TKZ

Eksperimentu laikā tika sadedzināta Urengoy gāze ar siltumspēju 8015 kcal/m 3 . Eksperimentālās izpētes tehnika ir balstīta uz bezkontakta metodes izmantošanu lāpas krītošo siltuma plūsmu mērīšanai. Eksperimentos no lāpas krītošās siltuma plūsmas vērtība uz ekrāniem q Piliens tika mērīts ar laboratorijā kalibrētu radiometru.

Negaismojošo sadegšanas produktu mērījumi katlu krāsnīs tika veikti bezkontakta veidā, izmantojot RAPIR tipa radiācijas pirometru, kas uzrādīja starojuma temperatūru. Tiek lēsts, ka kļūda, mērot negaismojošu produktu faktisko temperatūru pie to izejas no krāsns 1100 ° C temperatūrā, izmantojot starojuma metodi RK-15 kalibrēšanai ar lēcu materiālu, kas izgatavots no kvarca, ir ± 1,36%.

Kopumā no lāpas krītošās siltuma plūsmas vietējās vērtības izteiksme uz ekrāniem q kritumu var attēlot kā reālās liesmas temperatūras funkciju T f sadegšanas kamerā un degļa izstarojuma koeficients α f saskaņā ar Stefana-Bolcmaņa likumu:

q pakete = 5,67 ´ 10 -8 α f T f 4, W / m 2,

kur: T f ir degšanas produktu temperatūra deglī, K. Degļa izstarojuma spilgtuma pakāpe α λ​f = 0,8 tiek ņemta saskaņā ar ieteikumiem.

Atkarības grafiks no tvaika slodzes ietekmes uz liesmas starojuma īpašībām parādīts att. 4. Mērījumi veikti 5,5 m augstumā caur kreisās puses ekrāna lūkām Nr.1 ​​un Nr.2. No diagrammas var redzēt, ka, palielinoties katla tvaika slodzei, ļoti spēcīgi palielinās no degļa krītošās siltuma plūsmas aizmugurējā ekrāna zonā. Mērot caur lūku, kas atrodas tuvāk priekšējai sienai, palielinās arī vērtības, kas no lāpas nokrīt uz siltuma plūsmas ekrāniem, palielinoties slodzei. Tomēr, salīdzinot ar siltuma plūsmām aizmugurējā ekrānā, absolūtās vērtības izteiksmē siltuma plūsmas priekšējā ekrāna zonā lielām slodzēm ir vidēji 2 ... 2,5 reizes mazākas.

4. attēls. Negadījuma siltuma plūsmas sadalījums q pakete atkarībā no krāsns dziļuma, atkarībā no tvaika jaudas D līdz saskaņā ar mērījumiem caur lūkām 1, 2 1. līmenis 5,5 m līmenī gar kurtuves kreiso sienu katlam TGM-84A Nr. 4 NkCHP-1 pie maksimālā gaisa pagrieziena lāpstiņu pozīcijā degļos Z (attālums starp lūkām 1 un 2 ir 6,0 m ar kopējo krāsns dziļumu 7,4 m):

Uz att. 5. attēlā parādīti krītošās siltuma plūsmas q krituma sadalījuma grafiki pa krāsns dziļumu atkarībā no tvaika jaudas D k saskaņā ar mērījumiem caur 2. līmeņa lūkām Nr. 6 un Nr. 7 augstumā 9,9 m gar krāsns kreiso sienu TGM-84A katlam Nr.4 NKTES pie maksimālā gaisa pagrieziena lāpstiņu pozīcijā degļos 3, salīdzinot ar iegūtajām siltuma plūsmām saskaņā ar mērījumiem caur lūkām Nr.1 ​​un Pirmā līmeņa Nr.2.

5. attēls. Negadījuma siltuma plūsmas sadalījums q pakete atbilstoši kurtuves dziļumam, atkarībā no tvaika jaudas D līdz pēc mērījumiem caur 2.līmeņa lūkām Nr.6 un Nr.7 augstumā. 9,9 m gar kurtuves kreiso sienu NKTEC katlam TGM-84A Nr.4 pie maksimālā gaisa pagrieziena lāpstiņu pozīcijā degļos H, salīdzinot ar iegūtajām siltuma plūsmām pēc mērījumiem caur lūkām Nr.1 ​​un. Pirmā līmeņa Nr. 2 (attālums starp lūkām 6 un 7 ir 5,5 m ar kopējo krāsns dziļumu 7,4 m):

Šajā darbā pieņemtie apzīmējumi gaisa virpuļu novietojumam degļos:

Z - maksimālais vērpums, O - bez vērpšanas, gaiss iet bez vērpšanas.

Indekss c ir centrālais pagrieziens, indekss p ir perifērijas galvenais pagrieziens.

Indeksa neesamība nozīmē vienādu lāpstiņu novietojumu centrālajiem un perifērajiem pagriezieniem (vai nu abi pagriezieni O pozīcijā vai abi pagriezieni Z pozīcijā).

No att. 5 redzams, ka lielākās siltuma plūsmas vērtības no degļa uz ekrāna sildvirsmām notiek pēc mērījumiem caur otrā līmeņa lūku Nr.6, vistuvāk krāsns aizmugurējai sienai ap 9,9 m. Pie 9,9 m atzīmes, saskaņā ar mērījumiem caur lūku Nr. 6, pieauguma siltuma plūsmas no degļa rodas ar ātrumu 2 kW/m2 uz katriem 10 t/h tvaika slodzes pieaugumu, savukārt deglim Nr. kW / m 2 uz katriem 10 t/h tvaika slodzes pieaugumu.

Siltuma plūsmu pieaugums, kas krīt no degļa uz aizmugurējo ekrānu, saskaņā ar mērījumiem caur lūku Nr. 1 pirmā līmeņa 5,5 m līmenī, palielinoties katla TGM-84A slodzei Nr. siltuma plūsmas pie aizmugurējā ekrāna aptuveni 9,9 m augstumā.

Maksimālais termiskā starojuma blīvums no degļa līdz aizmugurējam ekrānam, mērot caur lūku Nr. 6 9,9 m līmenī, pat pie maksimālās tvaika jaudas TGM-84A katlam Nr. ) ir vidēji par 23% lielāks, salīdzinot līdz starojuma blīvuma vērtībai no lāpas aizmugurējā ekrānā 5,5 m līmenī, saskaņā ar mērījumiem caur lūku Nr.

Iegūtā siltuma plūsma, kas iegūta no mērījumiem 9,9 m līmenī caur otrā līmeņa lūku Nr. 7 (vistuvāk priekšējam ekrānam), palielinoties tvaika slodzei TGM-84A katla Nr. gaisa vērpšanai degļos (vijas lāpstiņu pozīcija H) uz katriem 10 t/h palielinās par 2 kW/m 2, t.i., tāpat kā iepriekš minētajā gadījumā, saskaņā ar mērījumiem caur lūku Nr. 6, kas atrodas vistuvāk aizmugurējam ekrānam aptuveni 9,9 m attālumā.

Krītošo siltuma plūsmu vērtību pieaugums, saskaņā ar mērījumiem caur otrā līmeņa lūku Nr. 7 9,9 m līmenī, notiek, palielinoties tvaika slodzei TGM-84A katlam Nr. 4 NCTPP no 230 t/h līdz 420 t/h uz katriem 10 t/h ar ātrumu 4,7 kW/m 2, t.i., 2,35 reizes lēnāk, salīdzinot ar no lāpas krītošo siltuma plūsmu pieaugumu, saskaņā ar mērījumiem caur lūku Nr.2 ap 5,5 m.

Siltuma plūsmu mērījumi, kas krīt no degļa caur lūku Nr. 7 9,9 m līmenī pie katla tvaika slodzes vērtībām 420 t/h praktiski sakrīt ar vērtībām, kas iegūtas mērījumos caur lūku Nr. 2 plkst. 5,5 m līmeni NKTES katla TGM-84A Nr. 4 degļos (vijas lāpstiņu H stāvoklis) maksimālā gaisa virpuļa apstākļiem.

Atzinumi.

1. Gaisa aksiālā (centrālā) pagrieziena izmaiņu ietekme degļos uz siltuma plūsmu vērtību no degļa, salīdzinot ar izmaiņām gaisa tangenciālajā līkumā degļos, ir maza un vairāk pamanāma plkst. 5,5 m līmenis gar 2. posmu.

2. Lielākās izmērītās plūsmas radās bez tangenciālas (perifēras) gaisa pagrieziena degļos un sasniedza 362,7 kW/m 2, mērot caur lūku Nr. 6 9,9 m līmenī pie slodzes 400 t/h. Degļa siltuma plūsmas vērtības diapazonā no 360 ... 400 kW/m 2 ir bīstamas, ja krāsns tiek darbināta ar tiešu lāpas metienu uz krāsns sienu no degšanas puses pakāpeniskas iznīcināšanas dēļ. no iekšējās oderes.

Bibliogrāfija:

1. Garnizons T.R. Radiācijas pirometrija. – M.: Mir, 1964, 248 lpp.
2. Gordovs A.N. Pirometrijas pamati - M .: Metalurģija, 1964. 471 lpp.
3. Taimarovs M.A. Laboratorijas darbnīca par kursu "Katlu iekārtas un tvaika ģeneratori". Mācību grāmata Kazaņa, KSEU 2002, 144 lpp.
4. Taimarovs M.A. Energoobjektu efektivitātes izpēte. - Kazaņa: Kazaņa. Valsts enerģiju un-t, 2011. 110 lpp.
5. Taimarovs M.A. Praktiskā apmācība koģenerācijas stacijā. - Kazaņa: Kazaņa. Valsts enerģiju un-t, 2003., 90 lpp.
6. Radiācijas termiskie uztvērēji. 1. Vissavienības simpozija materiāli. Kijeva, Naukova Dumka, 1967. 310 lpp.
7. Šubins E.P., Livins B.I. Termoelektrostaciju un katlu māju termiskās apstrādes iekārtu projektēšana - M .: Energia, 1980. 494 lpp.
8. Trasition metāla pirīta dihaikogenīdi: augstspiediena sintēze un īpašību korelācija / T.A. Bither, R.I. Bušārs, V. H. Cloud et al. // Inorg. Chem. - 1968. - V. 7. - P. 2208–2220.

0

kursa projekts

Katla bloka TGM-84 zīmola E420-140-565 verifikācijas termiskais aprēķins

Kursa projekta uzdevums…………………………………………………………

1. Katlu iekārtas īss apraksts………………………………………..…

• Sadegšanas kamera …………………………………………………………………
• Intrarum ierīces …………………………………….…….…
• Pārsildītājs……………………………………………………………
  • Radiācijas pārkarsētājs …………………………………….
  • Griestu pārsildītājs …………………………………………….
  • Ekrāna pārsildītājs…………………………………………
  • Konvektīvais pārsildītājs ……………………………………….
• Ūdens ekonomaizers……………………………………………………………
• Reģeneratīvais gaisa sildītājs……………………………………….
• Apkures virsmu tīrīšana…………………………………………………..

1. Katla aprēķins……………………………………………………………………………

2.1. Degvielas sastāvs…………………………………………………………………

2.2. Sadegšanas produktu tilpumu un entalpiju aprēķins……………………………

2.3. Paredzamais siltuma bilance un degvielas patēriņš…………………………….

2.4. Degkameras aprēķins……………………………………………………………

2.5. Katlu pārsildītāju aprēķins………………………………………………..

2.5.1. Sienas pārkarsētāja aprēķins…………………………….…….

2.5.2. Griestu pārsildītāja aprēķins………………………………….

2.5.3. Ekrāna pārkarsētāja aprēķins………………………….………

2.5.4. Konvektīvā pārkarsētāja aprēķins…………………..……….

2.6. Secinājums……………………………………………………………………..

1. Bibliogrāfija………………………………………………….

Exercise

Ir nepieciešams veikt E420-140-565 zīmola katla bloka TGM-84 verifikācijas termisko aprēķinu.

Pārbaudes termiskajā aprēķinos, atbilstoši pieņemtajai katla konstrukcijai un izmēriem noteiktai slodzei un kurināmā veidam, ūdens, tvaika, gaisa un gāzu temperatūras uz robežām starp atsevišķām apkures virsmām, efektivitāte, degvielas patēriņš, plūsmas ātrums. un tiek noteikts tvaika, gaisa un dūmgāzu ātrums.

Tiek veikts verifikācijas aprēķins, lai novērtētu katla efektivitāti un uzticamību, strādājot ar noteiktu kurināmo, identificētu nepieciešamos rekonstrukcijas pasākumus, izvēlētos palīgiekārtas un iegūtu izejmateriālus aprēķiniem: aerodinamiskā, hidrauliskā, metāla temperatūra, caurules stiprība, cauruļu pelni. nodiluma ātrums, korozija utt.

Sākotnējie dati:

1. Nominālā tvaika jauda D 420 t/h
2. Barības ūdens temperatūra t pv 230°С
3. Pārkarsēta tvaika temperatūra 555°С
4. Pārkarsēta tvaika spiediens 14 MPa
5. Darba spiediens katla mucā 15,5 MPa
6. Aukstā gaisa temperatūra 30°С
7. Dūmgāzu temperatūra 130…160°C
8. Degvielas dabasgāzes vads Nadima-Punga-Tura-Sverdlovska-Čeļabinska
9. Zemākā siltumspēja 35590 kJ / m 3
10. Krāsns tilpums 1800m 3
11. Sietu cauruļu diametrs 62*6 mm
12. Sietu cauruļu atstatums 60 mm.
13. Ātrumkārbas caurules diametrs 36*6
14. Kontrolpunkta cauruļu izvietojums ir sadalīts
15. Pārnesumkārbas cauruļu šķērseniskais solis S 1 120 mm
16. Pārnesumkārbas cauruļu garensolis S 2 60 mm
17. ShPP caurules diametrs 33*5 mm
18. PPP caurules diametrs 54*6 mm
19. Brīva vieta sadegšanas produktu caurlaidībai 35,0 mm

1. Tvaika katla TGM-84 mērķis un galvenie parametri.

TGM-84 sērijas katli ir paredzēti augstspiediena tvaika ražošanai, sadedzinot mazutu vai dabasgāzi.

1. Īss tvaika katla apraksts.

Visiem TGM-84 sērijas katliem ir U formas izkārtojums un tie sastāv no sadegšanas kameras, kas ir augšupejoša gāzes vads, un nolaižamas konvekcijas vārpstas, kas augšējā daļā savienota ar horizontālu gāzes kanālu.

Sadegšanas kamerā atrodas iztvaikošanas ekrāni un izstarojošs sienas pārsildītājs. Kurtuves augšējā daļā (un dažās katla modifikācijās un horizontālajā dūmvadā) ir ekrāna pārsildītājs. Konvektīvajā šahtā virknē (gar gāzēm) tiek ievietots konvekcijas pārsildītājs un ūdens ekonomaizers. Konvektīvā vārpsta pēc konvektīvā pārkarsētāja ir sadalīta divos gāzes kanālos, no kuriem katrs satur vienu ūdens ekonomaizera plūsmu. Aiz ūdens ekonomaizera pagriezienu veic gāzes vads, kura apakšējā daļā ir bunkuri pelniem un šāvienam. Reģeneratīvie rotējošie gaisa sildītāji ir uzstādīti aiz konvekcijas šahtas ārpus katla ēkas.

1.1. Krāsns kamera.

Sadegšanas kamerai ir prizmatiska forma, un tās plānā ir taisnstūris ar izmēriem: 6016x14080 mm. Visu veidu katlu sadegšanas kameras sānu un aizmugurējās sienas ir ekranētas ar iztvaicētāja caurulēm ar diametru 60x6 mm ar 64 mm soli izgatavotas no tērauda 20. Uz priekšējās sienas ir novietots starojuma pārkarsētājs, kura dizains ir aprakstīts tālāk. Divu gaismu ekrāns sadala sadegšanas kameru divās puskrāsnīs. Divu gaismu ekrāns sastāv no trim paneļiem, un to veido caurules ar diametru 60x6 mm (tērauds 20). Pirmais panelis sastāv no divdesmit sešām caurulēm ar 64 mm atstarpi starp caurulēm; otrais panelis - no divdesmit astoņām caurulēm ar soli starp caurulēm 64 mm; trešais panelis - no divdesmit deviņām caurulēm, solis starp caurulēm ir 64 mm. Dubultās gaismas ekrāna ieejas un izejas kolektori ir izgatavoti no caurulēm ar diametru 273x32 mm (tērauds20). Divu gaismu ekrāns ir piekārts pie griestu metāla konstrukcijām ar stieņu palīdzību un tam ir iespēja kustēties ar termisko izplešanos. Lai izlīdzinātu spiedienu uz puskrāsnīm, dubultā augstuma sietam ir logi, ko veido cauruļvadi.

Sānu un aizmugurējie ekrāni ir konstruktīvi identiski visu veidu TGM-84 apkures katliem. Sānu ekrāni apakšējā daļā veido aukstās piltuves dibena nogāzes ar 15 0 slīpumu pret horizontāli. Apkurināšanas pusē pavarda caurules klātas ar šamota ķieģeļu kārtu un hromīta masas kārtu. Sadegšanas kameras augšējā un apakšējā daļā sānu un aizmugurējie ekrāni ir savienoti ar kolektoriem, kuru diametrs ir attiecīgi 219x26 mm un 219x30 mm. Aizmugurējā ekrāna augšējie kolektori ir izgatavoti no caurulēm ar diametru 219x30 mm, apakšējie - no caurulēm ar diametru 219x26 mm. Sietu kolektoru materiāls ir tērauds 20. Ūdens padeve uz ekrāna kolektoriem tiek veikta pa caurulēm ar diametru 159x15 mm un 133x13 mm. Tvaika-ūdens maisījums tiek noņemts ar caurulēm ar diametru 133x13 mm. Sieta caurules ir piestiprinātas pie katla rāmja sijām, lai novērstu novirzi krāsnī. Sānu ekrānu paneļiem un divu gaismu ekrānam ir četri stiprinājumu līmeņi, aizmugurējā ekrāna paneļiem ir trīs līmeņi. Degšanas sietu paneļu piekare tiek veikta ar stieņu palīdzību un nodrošina cauruļu vertikālu kustību.

Cauruļu atstatums paneļos tiek veikts ar metinātiem stieņiem ar diametru 12 mm, garumā 80 mm, materiāls ir tērauds 3kp.

Lai samazinātu apkures nevienmērīguma ietekmi uz cirkulāciju, visi sadegšanas kameras ekrāni ir sadalīti: caurules ar kolektoriem ir izgatavotas paneļa veidā, no kurām katra ir atsevišķa cirkulācijas ķēde. Kopumā kurtuvē ir piecpadsmit paneļi: aizmugurējam ekrānam ir seši paneļi, divi gaismas un katrā sānu ekrānā ir trīs paneļi. Katrs aizmugures ekrāna panelis sastāv no trīsdesmit piecām iztvaicētāja caurulēm, trim ūdens caurulēm un trim kanalizācijas caurulēm. Katrs sānu ekrāna panelis sastāv no trīsdesmit vienas iztvaicētāja caurules.

Sadegšanas kameras augšējā daļā ir izvirzījums (kurtuves dziļumā), ko veido aizmugurējā sieta caurules, kas veicina labāku pārkarsētāja sieta daļas izskalošanu ar dūmgāzēm.

1.2. Intratrum ierīces.

1 - sadales kārba; 2 - ciklona kaste; 3 - drenāžas kaste; 4 - ciklons; 5 - palete; 6 - avārijas kanalizācijas caurule; 7 - fosfatēšanas savācējs; 8 - tvaika sildīšanas kolektors; 9 - perforēta griestu loksne; 10 - padeves caurule; 11 - burbuļojoša lapa.

Šajā katlā TGM-84 tiek izmantota divpakāpju iztvaikošanas shēma. Bungas ir tīrs nodalījums, un tas ir pirmais iztvaikošanas posms. Bungas iekšējais diametrs ir 1600 mm, un tā ir izgatavota no 16GNM tērauda. Mucas sieniņu biezums ir 89 mm. Mucas cilindriskās daļas garums ir 16200 mm, trumuļa kopējais garums ir 17990 mm.

Otrais iztvaikošanas posms ir attāli cikloni.

Tvaika-ūdens maisījums pa tvaiku vadošajām caurulēm nonāk katla cilindrā - ciklonu sadales kārbās. Cikloni atdala tvaiku no ūdens. Ūdens no cikloniem tiek novadīts paplātēs, un atdalītais tvaiks nonāk zem mazgāšanas ierīces.

Tvaika mazgāšana tiek veikta barības ūdens slānī, kas tiek atbalstīts uz perforētas loksnes. Tvaiks iziet cauri caurumiem perforētajā loksnē un burbuļo caur padeves ūdens slāni, atbrīvojoties no sāļiem.

Sadales kastes atrodas virs skalošanas ierīces, un to apakšējā daļā ir caurumi ūdens novadīšanai.

Vidējais ūdens līmenis bungā ir 200 mm zem ģeometriskās ass. Ūdens indikatoriem šis līmenis tiek uzskatīts par nulli. Augšējais un apakšējais līmenis ir attiecīgi par 75 m zemāks un augstāks par vidējo līmeni.Lai katls nepārbarotu, mucā ir ierīkota avārijas notekas caurule, kas ļauj novadīt lieko ūdeni, bet ne vairāk par vidējo līmeni.

Lai apstrādātu katla ūdeni ar fosfātiem, bungas apakšējā daļā ir uzstādīta caurule, pa kuru tvertnē tiek ievadīti fosfāti.

Mucas apakšā ir divi kolektori bungas tvaika sildīšanai. Mūsdienu tvaika katlos tos izmanto tikai cilindra paātrinātai dzesēšanai, kad katls ir apturēts. Attiecības uzturēšana starp bungas korpusa temperatūru "augšējā-apakšējā" tiek panākta ar režīma pasākumiem.

1.3. Pārsildītājs.

Pārsildītāju virsmas uz visiem apkures katliem atrodas sadegšanas kamerā, horizontālajā dūmvadā un konvekcijas šahtā. Saskaņā ar siltuma absorbcijas raksturu pārkarsētājs ir sadalīts divās daļās: radiatīvajā un konvektīvajā.

Radiācijas daļa ietver pie sienas uzstādāmu starojuma pārsildītāju (RTS), ekrānu pirmo pakāpi un griestu pārkarsētāja daļu, kas atrodas virs sadegšanas kameras.

Konvektīvajā daļā ietilpst - ekrāna pārkarsētāja daļa (kas tieši nesaņem starojumu no krāsns), griestu pārsildītājs un konvektīvā pārkarsētājs.

Pārsildītāja shēma ir izveidota ar dubultplūsmu ar atkārtotu tvaika sajaukšanu katrā plūsmā un tvaika pārnesi katla platumā.

Pārsildītāju shematiskā diagramma.

1.3.1. Radiācijas pārsildītājs.

TGM-84 sērijas katlos izstarojošā pārkarsētāja caurules aizsargā sadegšanas kameras priekšējo sienu no 2000 mm līdz 24600 mm un sastāv no sešiem paneļiem, no kuriem katrs ir neatkarīga ķēde. Paneļu caurules diametrs ir 42x5 mm, izgatavotas no tērauda 12Kh1MF, uzstādītas ar 46 mm soli.

Katrā panelī divdesmit divas caurules tiek nolaistas, pārējās tiek paceltas. Visi paneļu kolektori atrodas ārpus apsildāmās zonas. Augšējie kolektori tiek iekarināti no griestu metāla konstrukcijām ar stieņu palīdzību. Cauruļu nostiprināšana paneļos tiek veikta ar starplikām un metinātiem stieņiem. Izstarojošā pārkarsētāja paneļi ir pieslēgti degļu uzstādīšanai un vadi lūkām un lūkām.

1.3.2. Griestu pārsildītājs.

Griestu pārsildītājs atrodas virs sadegšanas kameras, horizontālās dūmvada un konvekcijas vārpstas. Visiem katliem griesti tika izgatavoti no caurulēm ar diametru 32x4 mm trīs simti deviņdesmit četru cauruļu apjomā, kas novietotas ar 35 mm soli. Griestu caurules tiek nostiprinātas šādi: taisnstūrveida sloksnes vienā galā piemetinātas pie griestu pārsildītāja caurulēm, bet otrā - pie speciālām sijām, kuras ar stieņu palīdzību tiek piekārtas pie griestu metāla konstrukcijām. Griestu cauruļu garumā ir astoņas stiprinājumu rindas.

1.3.3. Ekrāna pārkarsētājs (SHPP).

TGM-84 sērijas katliem ir uzstādīti divu veidu vertikālie ekrāni. U-veida ekrāni ar dažāda garuma spolēm un vienoti ekrāni ar vienāda garuma spolēm. Sietus uzstāda krāsns augšdaļā un kurtuves izvada logā.

Uz eļļas apkures katliem U-veida ekrāni ir uzstādīti vienā vai divās rindās. Gāzes eļļas katli ir aprīkoti ar vienotiem ekrāniem divās rindās.

Katra U veida ekrāna iekšpusē ir četrdesmit viena spole, kas ir uzstādīta ar 35 mm soli, katrā no rindām ir astoņpadsmit ekrāni, ar 455 mm pakāpienu starp ekrāniem.

Attālums starp spolēm vienotajos ekrānos ir 40 mm, katrā rindā ir uzstādīti trīsdesmit ekrāni, katrā ir divdesmit trīs spoles. Spoļu atstatums ekrānos tiek veikts, izmantojot ķemmes un skavas, dažos konstrukcijās - ar metināšanas stieņiem.

Ekrāna pārkarsētājs tiek piekārts pie griestu metāla konstrukcijām ar stieņu palīdzību, kas piemetināti pie kolektoru ausīm. Gadījumā, ja kolektori atrodas viens virs otra, apakšējais kolektors tiek iekarināts no augšējā, bet pēdējais, savukārt, tiek piekārts pie griestiem ar stieņiem.

1.3.4. Konvektīvais pārkarsētājs (KPP).

Konvektīvā pārkarsētāja (KPP) shēma.

TGM-84 tipa katlos konvektīvās vārpstas sākumā atrodas horizontāla tipa konvektīvais pārsildītājs. Pārsildītājs ir izveidots ar dubultplūsmu, un katra plūsma atrodas simetriski attiecībā pret katla asi.

Pārsildītāja ieejas posma paku piekarināšana tiek veikta uz konvektīvās vārpstas piekares caurulēm.

Izejas (otrā) pakāpe vispirms atrodas konvekcijas šahtā gar gāzes vadiem. Arī šī posma spoles ir izgatavotas no caurulēm ar diametru 38x6 mm (tērauds 12Kh1MF) ar tādām pašām pakāpēm. Ieejas kolektori ar diametru 219x30 mm, izplūdes kolektori ar diametru 325x50 mm (tērauds 12X1MF).

Montāža un atstatums ir līdzīgs ievades posmam.

Dažās apkures katlu versijās pārkarsētāji atšķiras no iepriekš aprakstītajiem ieplūdes un izplūdes kolektoru standarta izmēriem un spoļu pakotņu pakāpieniem.

1.4. Ūdens ekonomaizers

Ūdens ekonomaizers atrodas konvekcijas šahtā, kas sadalīta divos dūmvados. Katra no ūdens ekonomaizera straumēm atrodas attiecīgajā dūmvadā, veidojot divas paralēlas neatkarīgas straumes.

Pēc katra dūmvada augstuma ūdens ekonomaizers ir sadalīts četrās daļās, starp kurām ir 665 mm augstas atveres (dažiem katliem atveres ir 655 mm augstumā) remontdarbu veikšanai.

Ekonomaizers ir izgatavots no caurulēm ar diametru 25x3,3mm (tērauds 20), un ieplūdes un izplūdes kolektori ir izgatavoti ar diametru 219x20mm (tērauds 20).

Ūdens ekonomaizera paketes sastāv no 110 dubultām sešvirzienu spolēm. Pakas ir sakārtotas ar šķērssoli S 1 =80mm un garensoli S 2 =35mm.

Ūdens ekonomaizera spoles atrodas paralēli katla priekšpusei, un kolektori atrodas ārpus dūmvada uz konvekcijas šahtas sānu sienām.

Spolu atstatums iepakojumos tiek veikts, izmantojot piecas statīvu rindas, kuru cirtainie vaigi nosedz spoli no divām pusēm.

Ūdens ekonomaizera augšējā daļa balstās uz trim sijām, kas atrodas dūmvada iekšpusē un tiek atdzesētas ar gaisu. Nākamā daļa (otrā gar gāzes plūsmu) tiek piekārta no iepriekš minētajām dzesēšanas sijām, izmantojot tālvadības statīvus. Ūdens ekonomaizera divu apakšējo daļu montāža un piekare ir identiska pirmajām divām.

Atdzesētās sijas ir izgatavotas no velmētiem izstrādājumiem un pārklātas ar siltumu aizsargājošu betonu. No augšas betons ir apšūts ar metāla loksni, kas aizsargā sijas no trieciena.

Spolēm, kas ir pirmās dūmgāzu kustības virzienā, ir metāla uzlikas, kas izgatavotas no tērauda3, lai aizsargātu pret nodilumu ar skrotis.

Ūdens ekonomaizera ieplūdes un izplūdes kolektoriem ir 4 kustīgi balsti, lai kompensētu temperatūras kustības.

Vides kustība ūdens ekonomaizerā ir pretstrāva.

1.5. Reģeneratīvais gaisa sildītājs.

Gaisa apkurei katla blokā ir divi reģeneratīvi rotējoši gaisa sildītāji РРВ-54.

RAH dizains: standarta, bez rāmja, gaisa sildītājs ir uzstādīts uz speciāla karkasa tipa dzelzsbetona pjedestāla, un visas palīgierīces tiek montētas uz paša gaisa sildītāja.

Rotora svars tiek pārnests caur vilces sfērisku gultni, kas uzstādīts apakšējā balstā, uz nesošo siju četros pamatnes balstos.

Gaisa sildītājs ir rotors, kas griežas uz vertikālas vārpstas ar diametru 5400 mm un augstumu 2250 mm, kas ir ievietots fiksētā korpusā. Vertikālās starpsienas sadala rotoru 24 sektoros. Katrs sektors ir sadalīts 3 nodalījumos ar attālinātām starpsienām, kurās tiek ievietotas sildīšanas tērauda loksnes. Apkures loksnes, kas savāktas iepakojumos, ir sakrautas divos līmeņos gar rotora augstumu. Augšējais līmenis ir pirmais gāzu gaitā, tā ir rotora "karstā daļa", zemākā ir "aukstā daļa".

"Karstā daļa" 1200 mm augstā ir izgatavota no starplikas gofrētām loksnēm, kuru biezums ir 0,7 mm. Abu ierīču "karstās daļas" kopējā platība ir 17896 m2. "Aukstā daļa" 600 mm augsta ir izgatavota no starplikas gofrētām loksnēm, kuru biezums ir 1,3 mm. Apkures "aukstās daļas" kopējā sildvirsma ir 7733 m2.

Atstarpes starp rotora starplikām un blīvējuma pakotnēm ir aizpildītas ar atsevišķām papildu blīvējuma loksnēm.

Gāzes un gaiss iekļūst rotorā un tiek izvadīti no tā caur kanāliem, kas atbalstīti uz īpaša rāmja un savienoti ar gaisa sildītāja apakšējo vāku atzarojuma caurulēm. Pārsegi kopā ar korpusu veido gaisa sildītāja korpusu.

Korpuss ar apakšējo vāku balstās uz balstiem, kas uzstādīti uz pamatiem un apakšējā atbalsta nesošās sijas. Vertikālā apvalka sastāv no 8 sekcijām, no kurām 4 ir nesošas.

Rotora griešanos veic elektromotors ar pārnesumkārbu caur laternas pārnesumu. Rotācijas ātrums - 2 apgr./min.

Rotora blīvējuma paketes pārmaiņus iet cauri gāzes ceļam, uzkarsējot no dūmgāzēm, un gaisa ceļš, kas atdod uzkrāto siltumu gaisa plūsmai. Katrā laika brīdī 13 sektori no 24 ir iekļauti gāzes ceļā, bet 9 sektori - gaisa ceļā, un 2 sektori tiek bloķēti ar blīvējuma plāksnēm un atspējoti no darbības.

Lai novērstu gaisa iesūkšanu (gāzes un gaisa plūsmu cieši nošķirts), ir radiālās, perifērās un centrālās blīves. Radiālie blīvējumi sastāv no horizontālām tērauda sloksnēm, kas piestiprinātas pie rotora radiālajiem deflektoriem – radiāli kustināmām plāksnēm. Katra plāksne ir piestiprināta pie augšējā un apakšējā vāka ar trim regulēšanas skrūvēm. Blīvējumu spraugas tiek regulētas, paceļot un nolaižot plāksnes.

Perifērijas blīves sastāv no rotora atlokiem, kas tiek pagriezti uzstādīšanas laikā, un kustīgiem čuguna paliktņiem. Spilventiņi kopā ar vadotnēm ir piestiprināti pie RAH korpusa augšējā un apakšējā vāka. Spilventiņi tiek regulēti ar īpašām regulēšanas skrūvēm.

Iekšējie vārpstas blīvējumi ir līdzīgi perifērijas blīvēm. Ārējie vārpstas blīvējumi ir blīvslēga tipa.

Gāzu caurlaides brīvā platība: a) "aukstajā daļā" - 7,72 m2.

b) "karstajā daļā" - 19,4 m2.

Brīva platība gaisa caurlaidībai: a) "karstajā daļā" - 13,4 m2.

b) "aukstajā daļā" - 12,2 m2.

1.6. Apkures virsmu tīrīšana.

Apkures virsmu un nolaižamās caurules tīrīšanai tiek izmantota skrotis tīrīšana.

Apkures virsmu tīrīšanas ar skrošu strūklu metodi izmanto noapaļotas formas čuguna skrotis ar izmēru 3-5 mm.

Normālai skrošu tīrīšanas ķēdes darbībai tvertnē jābūt apmēram 500 kg skrotis.

Kad gaisa ežektors ir ieslēgts, tiek izveidots nepieciešamais gaisa ātrums, lai paceltu šāvienu caur pneimatisko cauruli uz konvekcijas vārpstas augšpusi šāvienu slazdā. No šāvienu tvērēja izplūdes gaiss tiek izvadīts atmosfērā, un šāviens caur konisku zibspuldzi, starppiltuvi ar stiepļu sietu un caur šāvienu separatoru ar gravitācijas spēku ieplūst šāvienu teknēs.

Iztekās šāvienu plūsmas ātrums tiek palēnināts ar slīpu plauktu palīdzību, pēc tam šāviens krīt uz sfēriskiem izkliedētājiem.

Pēc izkļūšanas cauri tīrāmajām virsmām izlietotais šāviens tiek savākts bunkurā, kura izvadā ir uzstādīts gaisa separators. Atdalītāju izmanto, lai atdalītu pelnus no šāvienu plūsmas un uzturētu tvertni tīru ar gaisa palīdzību, kas caur separatoru ieplūst dūmvadā.

Pelnu daļiņas, kas uzņemtas ar gaisu, pa cauruli atgriežas dūmgāzu aktīvās kustības zonā un tiek izvadītas ārpus konvekcijas šahtas. No pelniem attīrītais šāviens tiek izvadīts caur separatora zibspuldzi un caur bunkura stiepļu sietu. No piltuves skrotis atkal tiek ievadīts pneimatiskajā transportēšanas caurulē.

Konvektīvās šahtas tīrīšanai tika uzstādīti 5 kontūri ar 10 skrotīm.

Šāvienu daudzums, kas iziet cauri tīrīšanas cauruļu plūsmai, palielinās, palielinoties staru kūļa sākotnējai piesārņojuma pakāpei. Tāpēc instalācijas darbības laikā jācenšas samazināt intervālus starp tīrīšanām, kas ļauj salīdzinoši nelielām šāviena daļām uzturēt virsmu tīru un līdz ar to agregātu darbības laikā visam uzņēmumam nodrošināt piesārņojuma koeficientu minimālās vērtības.

Lai izveidotu vakuumu ežektorā, tiek izmantots gaiss no iesmidzināšanas vienības ar spiedienu 0,8-1,0 atm un temperatūru 30-60 ° C.

1. Katla aprēķins.

2.1. Degvielas sastāvs.

2.2. Gaisa un sadegšanas produktu tilpumu un entalpiju aprēķins.

Gaisa un sadegšanas produktu tilpumu aprēķini ir parādīti 1. tabulā.

Entalpijas aprēķins:

1. Teorētiski nepieciešamā gaisa daudzuma entalpiju aprēķina pēc formulas

kur ir 1 m 3 gaisa entalpija, kJ / kg.

Šo entalpiju var atrast arī XVI tabulā.

1. Sadegšanas produktu teorētiskā tilpuma entalpiju aprēķina pēc formulas

kur ir 1 m 3 triatomu gāzu entalpijas, teorētiskais slāpekļa tilpums, teorētiskais ūdens tvaiku tilpums.

Mēs atrodam šo entalpiju visam temperatūras diapazonam un ievadām iegūtās vērtības 2. tabulā.

1. Liekā gaisa entalpiju aprēķina pēc formulas

kur ir gaisa pārpalikuma koeficients, un tas ir atrodams XVII un XX tabulā

1. Sadegšanas produktu entalpiju pie a > 1 aprēķina pēc formulas

Mēs atrodam šo entalpiju visam temperatūras diapazonam un ievadām iegūtās vērtības 2. tabulā.

2.3. Paredzamais siltuma bilance un degvielas patēriņš.

2.3.1. Siltuma zudumu aprēķins.

Katla blokam piegādāto kopējo siltuma daudzumu sauc par pieejamo siltumu un apzīmē. Siltums, kas iziet no katla bloka, ir lietderīgā siltuma un siltuma zudumu summa, kas saistīta ar tvaika vai karstā ūdens ražošanas tehnoloģisko procesu. Tāpēc katla siltuma bilancei ir šāda forma: \u003d Q 1 + Q 2 + Q 3 + Q 4 + Q 5 + Q 6,

kur - pieejamais siltums, kJ / m3.

Q 1 - lietderīgais siltums tvaikos, kJ / kg.

Q 2 - siltuma zudumi ar izejošām gāzēm, kJ / kg.

Q 3 - siltuma zudumi no ķīmiskās nepilnīgas sadegšanas, kJ / kg.

Q 4 - siltuma zudumi no sadegšanas mehāniskās nepilnības, kJ / kg.

Q 5 - siltuma zudumi no ārējās dzesēšanas, kJ / kg.

Q 6 - siltuma zudumi no fiziskā siltuma, ko satur noņemtie sārņi, plus zudumi dzesēšanas paneļiem un sijām, kas nav iekļauti katla cirkulācijas ķēdē, kJ / kg.

Katla siltuma bilanci sastāda attiecībā pret noteikto termisko režīmu, un siltuma zudumus izsaka procentos no pieejamā siltuma:

Siltuma zudumu aprēķins ir dots 3. tabulā.

Piezīmes par 3. tabulu:

H ux - dūmgāzu entalpija, kas noteikta saskaņā ar 2. tabulu.

H atdzist - siju un paneļu staru uztverošā virsma, m 2 ;

Q līdz - tvaika katla lietderīgā jauda.

2.3.2. Efektivitātes un degvielas patēriņa aprēķins.

Tvaika katla efektivitāte ir lietderīgā siltuma attiecība pret pieejamo siltumu. Ne viss iekārtas radītais lietderīgais siltums tiek nosūtīts patērētājam. Ja lietderību nosaka ģenerētais siltums, to sauc par bruto, ja to nosaka izdalītais siltums, tas ir neto.

Efektivitātes un degvielas patēriņa aprēķins ir dots 3. tabulā.

1. tabula.

Aprēķinātā vērtība		Apzīmējums	Izmērs		Aprēķins vai pamatojums
Teorētiskais daudzums nepieciešams pilnīgai degvielas sadegšana.					0,0476(0,5*0+0,5*0++1,5*0+(1+4/4)*98,2+ +(2+6/4)*0,4+(3+8/4)*0,1+ +(4+10/4)*0,1+(5+12/4)*0,0+(6+14/4)*0,0)*0,005-0)
Teorētiski slāpekļa tilpums					0,79 9,725+0,01 1
triatomisks					*98,2+2*0,4+3*0,1+4* *0,1+5*0,0+6*0,0)
Teorētiski ūdens tilpums					0,01(0+0+2*98,2+3*0,0,4+3*0,1+5*0,1+6*0,0+7*0++0,124*0)+0,0161*
Ūdens tilpums					2,14+0,0161(1,05-
Dūmvada tilpums					2,148+(1,05-1) 9,47
Triatomu tilpuma daļas		r RO 2 , r H 2 O
Sausās gāzes blīvums pie n.o.
Sadegšanas produktu masa					G Г \u003d 0,7684 + (0/1000) + 1,306 1,05 9,47

2. tabula.

Apsildāmā virsma	Temperatūra pēc sildvirsmas, 0 С	H 0 B, kJ/m3	H 0 G, kJ/m3	H B g, kJ/m 3
Sadegšanas kameras augšdaļa a T = 1,05 + 0,07 \u003d 1,12
Ekranēts pārsildītājs, a mne \u003d 1,12 + 0 \u003d 1,12
konvektīvais pārsildītājs, a kpe \u003d 1,12 + 0,03 \u003d 1,15
Ūdens ekonomaizers a EK = 1,15+0,02=1,17
Gaisa sildītājs a VP = 1,17 + 0,15 + 0,15 \u003d 1,47

3. tabula

Aprēķinātā vērtība	Apzīmējums	Izmērs		Aprēķins vai pamatojums	Rezultāts
Aukstā gaisa teorētiskā tilpuma entalpija 30 0 C temperatūrā				es 0 =1,32145 30 9,47
Dūmgāzu entalpija			Pieņemts 150 0 C temperatūrā	Mēs pieņemam saskaņā ar 2. tabulu
Siltuma zudums mehāniskas nepilnīgas sadegšanas rezultātā				Dedzinot gāzi, nerodas zaudējumi no sadegšanas mehāniskās nepilnības
Pieejamais siltums uz 1 kg. Degviela līdz
Siltuma zudumi ar dūmgāzēm				q 2 \u003d [(2902,71-1,47 * 375,42) *
Siltuma zudums no ārējās dzesēšanas				Mēs nosakām no att. 5.1.
Siltuma zudums ķīmiskās nepilnīgas sadegšanas rezultātā				Nosaka saskaņā ar XX tabulu
Bruto efektivitāte			h br \u003d 100 - (q 2 + q 3 + q 4 + q 5)	h br \u003d 100 - (6,6 + 0,07 + 0 + 0,4)
Degvielas patēriņš līdz (5-06) un (5-19)				Lapā = (/) 100
Paredzamais degvielas patēriņš saskaņā ar (4-01)				B p \u003d 9,14 * (1-0/100)

2.4. Sadegšanas kameras termiskais aprēķins.

2.4.1. Krāsns ģeometrisko raksturlielumu noteikšana.

Projektējot un ekspluatējot katlu iekārtas, visbiežāk tiek veikts krāsns ierīču verifikācijas aprēķins. Pārbaudot krāsns aprēķinu saskaņā ar rasējumiem, ir jānosaka: sadegšanas kameras tilpums, tās ekranēšanas pakāpe, sienu virsmas laukums un starojuma laukums. uztverošās sildvirsmas, kā arī sieta cauruļu konstrukcijas īpašības (caurules diametrs, attālums starp cauruļu asīm).

Ģeometrisko raksturlielumu aprēķins ir dots 4. un 5. tabulā.

4. tabula

Aprēķinātā vērtība	Apzīmējums	Izmērs	Aprēķins vai pamatojums	Rezultāts
priekšējās sienas laukums			19,3*14, 2-4*(3,14* *1 2 /4)
Sānu sienas laukums			6,136*25,7-1,9*3,1- (0,5*1,4*1,7+0,5*1,4*1,2)-2(3,14*1 2 /4)
Aizmugurējās sienas laukums			2(0,5*7,04*2,1)+
Divējāda apgaismojuma ekrāna zona			2*(6,136*20,8-(0,5*1,4 *1,7+0,5*1,4*1,2)-
Krāsns izplūdes zona
Platība, ko aizņem degļi
Kurtuves platums			pēc projektēšanas datiem
Sadegšanas kameras aktīvais tilpums

5. tabula

Virsmas nosaukums					pēc nomogrammas -
priekšējā siena
sānu sienas
dubultā gaismas ekrāns
aizmugurējā siena
gāzes logs
Sijāto sienu platība (izņemot degļus)

2.4.2. Krāsns aprēķins.

6. tabula

Aprēķinātā vērtība	Apzīmējums	Izmērs	Formula	Aprēķins vai pamatojums	Rezultāts
Sadegšanas produktu temperatūra krāsns izejā			Saskaņā ar katla konstrukciju.	Sākotnēji pieņemts atkarībā no sadedzinātās degvielas
Sadegšanas produktu entalpija				Pieņemts saskaņā ar tabulu. 2.
Noderīga siltuma izdalīšana krāsnī saskaņā ar (6-28)				35590 (100-0,07-0)/(100-0)
Skrīninga pakāpe atbilstoši (6-29)			H sija / F st
Degšanas sietu piesārņojuma koeficients			Pieņemts saskaņā ar 6.3. tabulu	atkarībā no sadedzinātās degvielas
Ekrānu termiskās efektivitātes koeficients saskaņā ar (6-31)
Izstarotā slāņa efektīvais biezums saskaņā ar
Triatomu gāzu staru vājinājuma koeficients saskaņā ar (6-13)

Kvēpu daļiņu radīto staru vājināšanās koeficients saskaņā ar (6-14)				1,2/(1+1,12 2) (2,99) 0,4 (1,6 920/1000-0,5)
Koeficients, kas raksturo krāsns tilpuma proporciju, kas piepildīta ar degļa gaismas daļu			Akceptēts 38.lpp	Atkarībā no krāsns tilpuma īpašās slodzes:
Degvielas absorbcijas koeficients saskaņā ar (6-17)				1,175 +0,1 0,894
Absorbcijas kapacitātes kritērijs (Būgera kritērijs) pēc (6-12)				1,264 0,1 5,08
Bouguer kritērija efektīvā vērtība				1,6 ln((1,4 0,642 2 +0,642 +2)/ (1,4 0,642 2 -0,642 +2))
Dūmgāzu balastēšanas parametrs saskaņā ar				11,11*(1+0)/(7,49+1,0)
Degvielas patēriņš tiek piegādāts uz līmeņa degli

Degļu asu līmenis līmenī (6-10)				(2 2,28 5,2+2 2,28 9,2)/(2 2,28 2)
Degļu izvietojuma relatīvais līmenis saskaņā ar (6-11)			x G \u003d h G/H T
Koeficients (eļļas-gāzes krāsnīm ar sienas degļiem)				Pieņemam 40.lpp
Parametrs saskaņā ar (6-26a)				0,40(1-0,4∙0,371)
Siltuma saglabāšanas koeficients saskaņā ar
Teorētiskā (adiabātiskā) degšanas temperatūra				Tas tiek pieņemts vienāds ar 2000 0 С
Vidējā sadegšanas produktu kopējā siltumietilpība saskaņā ar 41. lpp

Temperatūra krāsns izejā tika izvēlēta pareizi, un kļūda bija (920-911,85) * 100% / 920 = 0,885%

2.5. Katlu pārsildītāju aprēķins.

Tvaika katlu konvektīvām sildvirsmām ir liela nozīme tvaika iegūšanas procesā, kā arī no sadegšanas kameras izejošo sadegšanas produktu siltuma izmantošanā. Konvektīvās apkures virsmu efektivitāte ir atkarīga no siltuma pārneses intensitātes ar sadegšanas produktiem uz tvaiku.

Degšanas produkti ar konvekcijas un starojuma palīdzību pārnes siltumu uz cauruļu ārējo virsmu. Siltums tiek pārnests caur caurules sienu ar siltuma vadīšanu, un no iekšējās virsmas uz tvaiku ar konvekciju.

Tvaika kustības shēma caur katla pārkarsētājiem ir šāda:

Sienas pārkarsētājs, kas atrodas uz sadegšanas kameras priekšējās sienas un aizņem visu priekšējās sienas virsmu.

Griestu pārkarsētājs, kas atrodas uz griestiem, iet cauri sadegšanas kamerai, ekrāna pārkarsētājiem un konvekcijas vārpstas augšdaļai.

Pirmā ekrāna pārkarsētāju rinda, kas atrodas rotācijas kamerā.

Otrā ekrāna pārsildītāju rinda, kas atrodas rotācijas kamerā aiz pirmās rindas.

Katla konvektīvajā šahtā ir uzstādīts konvektīvais pārkarsētājs ar virknē jauktu strāvu un iedobē uzstādītu iesmidzināšanas pārsildītāju.

Pēc kontrolpunkta tvaiks nonāk tvaika savācējā un iziet no katla bloka.

Pārsildītāju ģeometriskie raksturlielumi

7. tabula

2.5.1. Sienas pārkarsētāja aprēķins.

Sienas FS atrodas kurtuvē, to aprēķinot, siltuma absorbciju noteiksim kā daļu no FS virsmas sadegšanas produktu izdalītā siltuma attiecībā pret pārējām krāsns virsmām.

AES aprēķins ir parādīts tabulā Nr.8

2.5.2. Griestu pārkarsētāja aprēķins.

Ņemot vērā to, ka FFS atrodas gan sadegšanas kamerā, gan konvektīvajā daļā, bet uztvertais siltums konvektīvajā daļā pēc FFS un zem FFS ir ļoti mazs attiecībā pret uztverto FFS siltumu degšanas kamerā. krāsns (attiecīgi aptuveni 10% un 30% (no katla TGM-84 tehniskās rokasgrāmatas PPP aprēķins tiek veikts tabulā Nr. 9).

2.5.3. Ekrāna pārkarsētāja aprēķins.

MHES aprēķins veikts tabulā Nr.10.

2.5.4. Konvektīvā pārkarsētāja aprēķins.

Kontrolpunkta aprēķins tiek veikts tabulā Nr.11.

8. tabula

Aprēķinātā vērtība	Apzīmējums	Izmērs	Formula	Aprēķins vai pamatojums	Rezultāts
Apsildāmās virsmas laukums			No 4. tabulas.	No 4. tabulas.
Sienas PCB staru uztveršanas virsma			No 5. tabulas.	No 5. tabulas.
AES uztvertais siltums				0,74∙(35760/1098,08)∙268,21
Tvaika entalpijas palielināšanās AES				6416,54∙8,88/116,67
Tvaika entalpija pirms AES				Sausa piesātināta tvaika entalpija 155 atm (15,5 MPa) spiedienā
Tvaika entalpija griestu pārkarsētāja priekšā			I" ppp \u003d I" + DI npp
Tvaika temperatūra griestu pārkarsētāja priekšā			No ūdens un pārkarsēta tvaika termodinamisko īpašību tabulām	Pārkarsēta tvaika temperatūra pie spiediena 155 ata un entalpija 3085,88 kJ/kg (15,5 MPa)

Tiek pieņemts, ka temperatūra pēc AES ir vienāda ar sadegšanas produktu temperatūru krāsns izejā = 911,85 0 С.

9. tabula

Aprēķinātā vērtība	Apzīmējums	Izmērs	Formula	Aprēķins vai pamatojums	Rezultāts
PPP 1. daļas sildvirsmas laukums
Radiācijas uztveršanas virsma PPP-1			H l ppp \u003d F ∙ x
PPP-1 uztvertais siltums				0,74(35760/1098,08)∙50,61
Tvaika entalpijas pieaugums PPP-1				1224,275∙9,14/116,67
Tvaika entalpija pēc PPP-1			I`` ppp -2 =I`` ppp +DI npp
Tvaika entalpijas palielināšanās SPP saskaņā ar SPP				Apmēram 30% no DI vpp
Tvaika entalpijas pieaugums PPP uz BPP			Pieņemts provizoriski saskaņā ar standarta metodēm katla TGM-84 aprēķināšanai	Apmēram 10% no DI vpp
Tvaika entalpija SHPP priekšā			I`` ppp -2 +DI ppp -2 +DI ppp-3	3178,03+27,64+9,21
Tvaika temperatūra ekrāna pārkarsētāja priekšā			No ūdens un pārkarsēta tvaika termodinamisko īpašību tabulām	Pārkarsēta tvaika temperatūra pie spiediena 155 ata un entalpija 3239,84 kJ/kg (15,5 MPa)

10. tabula.

Aprēķinātā vērtība	Apzīmējums	Izmērs	Formula	Aprēķins vai pamatojums	Rezultāts
Apsildāmās virsmas laukums			∙d ∙l∙z 1∙z 2	3,14∙0,033∙3∙30∙46
Brīva vieta sadegšanas produktu pārejai saskaņā ar (7-31)				3,76∙14,2-30∙3∙0,033
Sadegšanas produktu temperatūra pēc MHES				Sākotnējais galīgās temperatūras novērtējums
Sadegšanas produktu entalpija MHES priekšā			Pieņemts saskaņā ar tabulu. 2:
Sadegšanas produktu entalpija pēc MHES			Pieņemts saskaņā ar tabulu. 2
Konvekcijas virsmā iesūktā gaisa entalpija pie t in = 30 0 С			Pieņemts saskaņā ar tabulu. 3
				0,996(17714,56-16873,59+0)

Siltuma pārneses koeficients		W / (m 2 × K)	Nosaka pēc 7. nomogrammas
Cauruļu skaita korekcija gar sadegšanas produktiem saskaņā ar (7-42)				Šķērsvirzienā mazgājot in-line saišķus
Sijas izlīdzināšanas korekcija			Nosaka pēc 7. nomogrammas	Šķērsvirzienā mazgājot in-line saišķus
			Nosaka pēc 7. nomogrammas	Šķērsvirzienā mazgājot in-line saišķus
Siltuma pārneses koeficients ar konvekciju no p/s uz sildvirsmu (formula 7. nomogrammā)		W / (m 2 × K)		75∙1,0∙0,75∙1,01
Kopējais optiskais biezums par (7–66)			(k g r p + k zl m)ps	(1,202∙0,2831 +0) 0,1∙0,628
Izstarojošā slāņa biezums ekrāna virsmām saskaņā ar
Siltuma pārneses koeficients		W / (m 2 × K)	Mēs nosakām pēc nomogrammas -

topi apgabalā, kurā tu-

kurtuves ieejas logs

Koeficients			Mēs nosakām pēc nomogrammas -
Siltuma pārneses koeficients bezputekļu plūsmai		W / (m 2 × K)
		Sadalījuma koeficients siltuma absorbcija atbilstoši krāsns augstumam Skatīt tabulu 8-4
Siltums, ko sildvirsma saņem no krāsns starojuma, blakus izejai uz kurtuves logu
Provizoriskā tvaika entalpija pie izejas no MHES saskaņā ar (7-02) un (7-03)
Sākotnējā tvaika temperatūra pie izejas no MHES				Pārkarsēta tvaika temperatūra pie spiediena 150 ata
Izmantošanas koeficients				Mēs izvēlamies saskaņā ar att. 7-13
		W / (m 2 × K)

Ekrānu siltuma efektivitātes koeficients				Nosakiet no 7-5 tabulas
Siltuma pārneses koeficients atbilstoši (7-15v)		W / (m 2 × K)
Sadegšanas produktu faktiskā temperatūra pēc MHES				Tā kā Q b un Q t atšķiras ar (837,61 -780,62)*100% / 837,61 virsmas aprēķins nav norādīts
Atkausētāja plūsma 80. lpp			0,4=0,4(0,05…0,07)D
Vidējā tvaika entalpija ceļā				0,5(3285,78+3085,88)
Tvaika iesmidzināšanai izmantotā ūdens entalpija			No ūdens un pārkarsēta tvaika termodinamisko īpašību tabulām 230 0 С temperatūrā

11. tabula

Aprēķinātā vērtība	Apzīmējums	Izmērs	Formula	Aprēķins vai pamatojums	Rezultāts
Apsildāmās virsmas laukums				3,14∙0,036∙6,3∙32∙74
Brīva vieta sadegšanas produktu pārejai
Sadegšanas produktu temperatūra pēc konvektīvās BP			Iepriekš pieņemtas 2 vērtības	Saskaņā ar katla konstrukciju
Sadegšanas produktu entalpija pirms pārnesumkārbas			Pieņemts saskaņā ar tabulu. 2:
Sadegšanas produktu entalpija pēc CPR			Pieņemts saskaņā ar tabulu. 2
Siltums, ko izdala sadegšanas produkti				0,996(17257,06-12399+0,03∙373,51) 0,996(17257,06-16317+0,03∙373,51)
Vidējais sadegšanas produktu ātrums
Siltuma pārneses koeficients		W / (m 2 × K)	Nosaka pēc 8. nomogrammas	Šķērsvirzienā mazgājot in-line saišķus
Cauruļu skaita korekcija gar sadegšanas produktiem			Nosaka pēc 8. nomogrammas	Šķērsvirzienā mazgājot in-line saišķus
Sijas izlīdzināšanas korekcija			Nosaka pēc 8. nomogrammas	Šķērsvirzienā mazgājot in-line saišķus
Koeficients, ņemot vērā plūsmas fizikālo parametru izmaiņu ietekmi			Nosaka pēc 8. nomogrammas	Šķērsvirzienā mazgājot in-line saišķus
Siltuma pārneses koeficients konvekcijas ceļā no p/s uz sildvirsmu		W / (m 2 × K)		75∙1∙1,02∙1,04 82∙1∙1,02∙1,04
Netīrās sienas temperatūra saskaņā ar (7-70)
Izmantošanas koeficients			Mēs pieņemam norādījumus par	Grūti mazgājamām sijām
Kopējais siltuma pārneses koeficients priekš		W / (m 2 × K)		0,85∙ (77,73+0) 0,85∙ (86,13+0)
Siltuma efektivitātes koeficients			Mēs nosakām saskaņā ar tabulu. 7-5
Siltuma pārneses koeficients saskaņā ar		W / (m 2 × K)
Provizoriskā tvaika entalpija pie pārnesumkārbas izejas saskaņā ar (7-02) un (7-03)
Sākotnējā tvaika temperatūra pēc CPR			No pārkarsēta tvaika termodinamisko īpašību tabulām	Pārkarsēta tvaika temperatūra pie spiediena 140 ata
Temperatūras starpība saskaņā ar (7-74)
Siltuma daudzums, ko uztver sildvirsma saskaņā ar (7-01)				50,11 ∙1686,38∙211,38/(9,14∙10 3) 55,73∙1686,38∙421,56/(9,14 ∙10 3)
Faktiskais uztvertais karstums kontrolpunktā			Pieņemam saskaņā ar 1. grafiku
Faktiskā sadegšanas produktu temperatūra pēc pārnesumkārbas			Pieņemam saskaņā ar 1. grafiku	Diagramma ir balstīta uz Qb un Qt vērtībām divām temperatūrām.
Tvaika entalpijas palielināšanās pārnesumkārbā				3070∙9,14 /116,67
Tvaika entalpija pēc CPR			I`` ātrumkārba + DI ātrumkārba
Tvaika temperatūra pēc pārnesumkārbas			No ūdens un pārkarsēta tvaika termodinamisko īpašību tabulām	Pārkarsēta tvaika temperatūra pie spiediena 140 atm un entalpija 3465,67 kJ/kg

Aprēķinu rezultāti:

Q p p \u003d 35590 kJ / kg - pieejamais siltums.

Q l \u003d φ (Q m - I´ T) \u003d 0,996 (35565,08 - 17714,56) \u003d 17779,118 kJ / kg.

Q k \u003d 2011,55 kJ / kg - MHES termiskā absorbcija.

Qpe \u003d 3070 kJ / kg - kontrolpunkta siltuma absorbcija.

AES un PPP siltuma absorbcija tiek ņemta vērā Q l, jo AES un AES atrodas katla krāsnī. Tas ir, Q AES un Q PPP ir iekļauti Q l.

2.6. Secinājums

Es veicu TGM-84 katla bloka verifikācijas aprēķinu.

Pārbaudes termiskajā aprēķinā atbilstoši pieņemtajai katla konstrukcijai un izmēriem noteiktai slodzei un kurināmā veidam noteicu ūdens, tvaika, gaisa un gāzu temperatūru robežās starp atsevišķām apkures virsmām, efektivitāti, degvielas patēriņu, tvaika, gaisa un dūmgāzu plūsmas ātrums un ātrums.

Verifikācijas aprēķins tiek veikts, lai novērtētu katla efektivitāti un uzticamību, strādājot ar noteiktu kurināmo, identificētu nepieciešamos rekonstrukcijas pasākumus, izvēlētos palīgiekārtas un iegūtu izejmateriālus aprēķiniem: aerodinamiskā, hidrauliskā, metāla temperatūra, caurules stiprība, pelnu nodilums. intensitāte par caurulēm, korozijai utt.

3. Izmantotās literatūras saraksts

1. Lipovs Yu.M. Tvaika katla termiskais aprēķins. -Iževska: Pētniecības centrs "Regulārā un haotiskā dinamika", 2001
2. Katlu termiskais aprēķins (Normatīvā metode). - Sanktpēterburga: NPO CKTI, 1998
3. Tvaika katla TGM-84 tehniskie nosacījumi un ekspluatācijas instrukcija.

Lejupielādēt: Jums nav piekļuves failu lejupielādei no mūsu servera.

Sastādījis: M.V. KALMYKOV UDC 621.1 Katla TGM-84 konstrukcija un darbība: metode. ukaz. / Samars. Valsts tech. un-t; Comp. M.V. Kalmikovs. Samara, 2006. 12 lpp. Aplūkoti galvenie tehniskie parametri, izkārtojums un katla TGM-84 konstrukcijas apraksts un darbības princips. Doti katla bloka ar palīgiekārtām izvietojuma rasējumi, katla un tā sastāvdaļu kopskats. Tiek parādīta katla tvaika-ūdens ceļa diagramma un tā darbības apraksts. Metodiskie norādījumi paredzēti 140101 specialitātes "Siltuma stacijas" studentiem. Il. 4. Bibliogrāfija: 3 nosaukumi. Iespiests ar SamSTU redakcijas un izdevējdarbības padomes lēmumu 0 KATLA Agregāta GALVENIE RAKSTUROJI Katlu bloki TGM-84 ir paredzēti augstspiediena tvaika ražošanai, sadedzinot gāzveida kurināmo vai mazutu, un ir paredzēti šādiem parametriem: Nominālā tvaika jauda… …………………………. Darba spiediens bungā ………………………………………… Tvaika darba spiediens aiz galvenā tvaika vārsta ……………. Pārkarsēta tvaika temperatūra …………………………………………. Padeves ūdens temperatūra ……………………………………… Karstā gaisa temperatūra a) mazuta sadegšanas laikā ………………………………………………. b) sadedzinot gāzi ………………………………………………. 420 t/h 155 ata 140 ata 550 °C 230 °C 268 °C 238 °C Tas sastāv no sadegšanas kameras, kas ir augšupejoša gāzes vads un lejupejoša konvekcijas vārpstas (1. att.). Sadegšanas kamera ir sadalīta ar divu gaismu ekrānu. Katra sānu sieta apakšējā daļa pāriet nedaudz slīpā pavarda sietā, kura apakšējie kolektori ir piestiprināti pie divu gaismu sieta kolektoriem un pārvietojas kopā ar termiskām deformācijām katla aizdedzes un izslēgšanas laikā. Divu gaismu ekrāna klātbūtne nodrošina intensīvāku dūmgāzu dzesēšanu. Attiecīgi šī katla krāsns tilpuma termiskais spriegums tika izvēlēts ievērojami lielāks nekā ogļu pulveriem, bet mazāks nekā citiem standarta izmēriem gāzeļļas katliem. Tas atviegloja divu gaismu ekrāna cauruļu darba apstākļus, kas uztver vislielāko siltuma daudzumu. Krāsns augšējā daļā un rotācijas kamerā atrodas pusradiācijas ekrāna pārkarsētājs. Konvektīvajā šahtā atrodas horizontāls konvekcijas pārsildītājs un ūdens ekonomaizers. Aiz ūdens ekonomaizera atrodas kamera ar skrošu tīrīšanas saņemšanas tvertnēm. Aiz konvektīvās vārpstas ir uzstādīti divi paralēli savienoti RVP-54 tipa reģeneratīvie gaisa sildītāji. Katls ir aprīkots ar diviem VDN-26-11 pūtējiem un diviem D-21 izplūdes ventilatoriem. Katls tika vairākkārt rekonstruēts, kā rezultātā parādījās TGM-84A modelis un pēc tam TGM-84B. Jo īpaši tika ieviesti vienoti ekrāni un panākts vienmērīgāks tvaika sadalījums starp caurulēm. Tvaika pārkarsētāja konvektīvās daļas horizontālajos skursteņos tika palielināts cauruļu šķērssoli, tādējādi samazinot tā piesārņojuma iespējamību ar melno eļļu. 2 0 R un s. 1. Gāzeļļas katla TGM-84 garenvirziena un šķērsgriezumi: 1 – sadegšanas kamera; 2 - degļi; 3 - bungas; 4 - ekrāni; 5 - konvektīvā pārkarsētājs; 6 - kondensācijas iekārta; 7 – ekonomaizers; 11 - metienu ķērējs; 12 - tālvadības atdalīšanas ciklons Pirmās modifikācijas TGM-84 katli tika aprīkoti ar 18 eļļas-gāzes degļiem, kas izvietoti trīs rindās uz sadegšanas kameras priekšējās sienas. Šobrīd ir uzstādīti vai nu četri vai seši augstākas ražības degļi, kas atvieglo apkures katlu apkopi un remontu. DEGĻU IERĪCES Sadegšanas kamera ir aprīkota ar 6 eļļas-gāzes degļiem, kas uzstādīti divos līmeņos (2 trijstūri pēc kārtas, uz augšu, uz priekšējās sienas). Apakšējā līmeņa degļi ir iestatīti uz 7200 mm, augšējā līmeņa - uz 10 200 mm. Degļi paredzēti atsevišķai gāzes un mazuta sadedzināšanai, virpuļplūsmas, vienplūsmas ar centrālo gāzes sadali. Apakšējā līmeņa galējie degļi ir pagriezti pret puskurtuves asi par 12 grādiem. Lai uzlabotu degvielas sajaukšanos ar gaisu, degļiem ir vadošās lāpstiņas, caur kurām tiek savīti gaiss. Eļļas sprauslas ar mehānisko izsmidzināšanu ir uzstādītas pa degļu asi uz katliem, eļļas sprauslas mucas garums ir 2700 mm. Krāsns konstrukcijai un degļu izvietojumam jānodrošina stabils degšanas process, tā kontrole, kā arī jāizslēdz slikti vēdināmu zonu veidošanās iespēja. Gāzes degļiem jādarbojas stabili, bez liesmas atdalīšanas un uzliesmojuma katla siltumslodzes regulēšanas diapazonā. Gāzes degļiem, ko izmanto uz apkures katliem, jābūt sertificētiem un tiem jābūt ražotāja pasēm. KRĀSNS KAMERA Prizmatiskā kamera ir sadalīta ar divu gaismu ekrānu divās puskrāsnīs. Sadegšanas kameras tilpums ir 1557 m3, sadegšanas tilpuma siltumspriegums ir 177 000 kcal/m3 stundā. Kameras sānu un aizmugurējās sienas ir ekranētas ar iztvaicētāja caurulēm 60 × 6 mm diametrā ar 64 mm soli. Sānu aizsegiem apakšējā daļā ir slīpumi pret kurtuves vidu ar 15 grādu slīpumu pret horizontāli un veido pavardu. Lai izvairītos no tvaika-ūdens maisījuma noslāņošanās caurulēs, kas ir nedaudz slīpas pret horizontāli, pavardu veidojošo sānu sietu sekcijas ir pārklātas ar šamota ķieģeļiem un hromīta masu. Sietu sistēma tiek piekārta pie griestu metāla konstrukcijām ar stieņu palīdzību un termiskās izplešanās laikā tai ir iespēja brīvi nokrist. Iztvaikošanas sietu caurules tiek sametinātas kopā ar D-10 mm stieni ar augstuma intervālu 4-5 mm. Lai uzlabotu sadegšanas kameras augšējās daļas aerodinamiku un aizsargātu aizmugures ekrāna kameras no starojuma, aizmugurējā ekrāna caurules augšējā daļā veido dzega krāsnī ar pārkari 1,4 m. Dzegu veido 70 % no aizmugurējā ekrāna caurulēm. 3 Lai samazinātu nevienmērīgas apkures ietekmi uz cirkulāciju, visi ekrāni ir sadalīti. Divu gaismu un diviem sānu ekrāniem katrā ir trīs cirkulācijas ķēdes, aizmugurējam ekrānam ir seši. Katli TGM-84 darbojas pēc divpakāpju iztvaikošanas shēmas. Pirmajā iztvaikošanas posmā (tīrs nodalījums) ietilpst cilindrs, aizmugures paneļi, divu gaismu ekrāni, 1. un 2. no sānu ekrāna paneļu priekšpuses. Otrajā iztvaikošanas posmā (sāls nodalījumā) ir iekļauti 4 attālināti cikloni (divi katrā pusē) un trešie sānu ekrānu paneļi no priekšpuses. Uz sešām aizmugurējā ekrāna apakšējām kamerām ūdens no cilindra tiek piegādāts pa 18 kanalizācijas caurulēm, pa trim katrā kolektorā. Katrā no 6 paneļiem ir 35 ekrāna caurules. Cauruļu augšējie gali ir savienoti ar kamerām, no kurām tvaika-ūdens maisījums pa 18 caurulēm nonāk tvertnē. Divu gaismu ekrānam ir logi, kas veidoti no cauruļvadiem spiediena izlīdzināšanai puskrāsnīs. Trīs dubultā augstuma sieta apakšējās kamerās ūdens no cilindra ieplūst pa 12 caurtekas caurulēm (4 caurules katram kolektoram). Gala paneļos katrā ir 32 sieta caurules, vidējā - 29 caurules. Cauruļu augšējie gali savienoti ar trim augšējām kamerām, no kurām pa 18 caurulēm tvaika-ūdens maisījums tiek virzīts uz cilindru. Ūdens no cilindra plūst pa 8 drenāžas caurulēm uz četriem sānu sietu priekšējiem apakšējiem kolektoriem. Katrā no šiem paneļiem ir 31 ekrāna caurule. Sietu cauruļu augšējie gali ir savienoti ar 4 kamerām, no kurām tvaika-ūdens maisījums pa 12 caurulēm nonāk tvertnē. Sāls nodalījumu apakšējās kameras tiek padotas no 4 attāliem cikloniem caur 4 kanalizācijas caurulēm (viena caurule no katra ciklona). Sāls nodalījuma paneļos ir 31 sieta caurule. Sietu cauruļu augšējie gali ir savienoti ar kamerām, no kurām tvaika-ūdens maisījums pa 8 caurulēm nonāk 4 attālos ciklonos. MUNGAS UN ATdalīšanas IERĪCE Mucas iekšējais diametrs ir 1,8 m un garums 18 m. Visas mucas ir izgatavotas no lokšņu tērauda 16 GNM (mangāna-niķeļa-molibdēna tērauds), sieniņu biezums 115 mm. Mucas svars aptuveni 96600 kg. Katla cilindrs ir paredzēts, lai radītu dabisku ūdens cirkulāciju katlā, attīrītu un atdalītu sieta caurulēs radušos tvaikus. Iztvaikošanas 1.posma tvaika-ūdens maisījuma atdalīšana tiek organizēta tvertnē (2.iztvaicēšanas posma atdalīšana tiek veikta uz katliem 4 attālinātos ciklonos), visa tvaika mazgāšana tiek veikta ar padeves ūdeni, kam seko mitruma aizturēšana no tvaika. Viss cilindrs ir tīrs nodalījums. Tvaika-ūdens maisījums no augšējiem kolektoriem (izņemot sāls nodalījumu kolektorus) no divām pusēm nonāk tvertnē un nonāk speciālā sadales kastē, no kuras tiek nosūtīts uz cikloniem, kur notiek primārā tvaika atdalīšana no ūdens. Katlu mucās ir uzstādīti 92 cikloni - 46 kreisie un 46 labie. 4 Pie tvaika izvada no cikloniem ir uzstādīti horizontālie plākšņu separatori, kuriem tvaiki izgājuši, nonāk burbuļošanas-mazgāšanas ierīcē. Šeit zem tīrā nodalījuma mazgāšanas ierīces tiek piegādāts tvaiks no ārējiem cikloniem, kuru iekšpusē tiek organizēta arī tvaika-ūdens maisījuma atdalīšana. Tvaiks, izejot cauri burbuļošanas-skalošanas iekārtai, nonāk perforētajā loksnē, kur tvaiks tiek atdalīts un plūsma tiek izlīdzināta vienlaicīgi. Izlaižot cauri perforēto loksni, tvaiks pa 32 tvaika izvadcaurulēm tiek izvadīts uz sienas piestiprināmā pārkarsētāja ieplūdes kamerām un 8 caurulēm uz kondensāta bloku. Rīsi. 2. Divpakāpju iztvaikošanas shēma ar attālinātiem cikloniem: 1 – bungas; 2 - tālvadības ciklons; 3 - cirkulācijas ķēdes apakšējais kolektors; 4 - tvaika ģenerēšanas caurules; 5 - notekcaurules; 6 - barības ūdens piegāde; 7 – izplūdes ūdens izvads; 8 - ūdens apvada caurule no cilindra līdz ciklonam; 9 - tvaika apvada caurule no ciklona līdz bungai; 10 - tvaika izplūdes caurule no iekārtas Apmēram 50% no padeves ūdens tiek piegādāti burbuļošanas-skalošanas ierīcei, un pārējais tiek novadīts caur sadales kolektoru bungā zem ūdens līmeņa. Vidējais ūdens līmenis mucā ir 200 mm zem tā ģeometriskās ass. Pieļaujamās līmeņa svārstības bungā 75 mm. Lai izlīdzinātu sāls saturu katlu sāls nodalījumos, tika pārvestas divas caurtekas, tāpēc labais ciklons baro sāls nodalījuma apakšējo kreiso kolektoru, bet kreisais - labo. 5. TVAIKA PĀRSILDĪTĀJA KONSTRUKCIJA Pārkarsētāja sildvirsmas atrodas sadegšanas kamerā, horizontālajā dūmvadā un nolaižamajā šahtā. Pārsildītāja shēma ir dubultplūsma ar daudzkārtēju tvaika sajaukšanu un pārnešanu visā katla platumā, kas ļauj izlīdzināt atsevišķu spoļu termisko sadalījumu. Atbilstoši siltuma uztveres veidam pārkarsētājs nosacīti tiek sadalīts divās daļās: izstarojošā un konvektīvā. Izstarojošā daļa ietver sienas pārsildītāju (SSH), pirmo ekrānu rindu (SHR) un daļu griestu pārkarsētāja (SHS), kas aizsargā sadegšanas kameras griestus. Uz konvektīvo - otrā sietu rinda, griestu pārkarsētāja daļa un konvektīvais pārsildītājs (KPP). Radiācijas sienas pārkarsētāja AES caurules aizsargā sadegšanas kameras priekšējo sienu. AES sastāv no sešiem paneļiem, divos no tiem ir 48 caurules katrā, bet pārējās ir 49 caurules, solis starp caurulēm ir 46 mm. Katram panelim ir 22 lejupcaurules, pārējās ir uz augšu. Ieplūdes un izplūdes kolektori atrodas neapsildāmajā zonā virs sadegšanas kameras, starpkolektori atrodas neapsildāmajā zonā zem sadegšanas kameras. Augšējās kameras ar stieņu palīdzību tiek piekārtas pie griestu metāla konstrukcijām. Caurules ir piestiprinātas 4 līmeņos augstumā un nodrošina paneļu vertikālu kustību. Griestu pārkarsētājs Griestu pārkarsētājs atrodas virs krāsns un horizontālā dūmvada, sastāv no 394 caurulēm, kas novietotas ar 35 mm soli un savienotas ar ieplūdes un izplūdes kolektoriem. Sietu pārkarsētājs Sietu pārkarsētājs sastāv no divām vertikālu sietu rindām (30 sieti katrā rindā), kas atrodas sadegšanas kameras un rotācijas dūmvada augšējā daļā. Attālums starp ekrāniem 455 mm. Ekrāns sastāv no 23 vienāda garuma spolēm un diviem kolektoriem (ieplūdes un izplūdes), kas uzstādīti horizontāli neapsildāmā vietā. Konvektīvais pārkarsētājs Horizontālā tipa konvektīvā pārkarsētājs sastāv no kreisās un labās daļas, kas atrodas lejupejošā dūmvadā virs ūdens ekonomaizera. Katra puse, savukārt, ir sadalīta divos taisnos posmos. 6 KATLA TVAIKA CEĻŠ Piesātinātais tvaiks no katla trumuļa pa 12 tvaika apvada caurulēm nonāk AES augšējos kolektoros, no kuriem virzās lejup pa 6 paneļu vidējām caurulēm un nonāk 6 apakšējos kolektoros, pēc tam paceļas augšup pa 6 paneļu caurulēm. ārējās caurules no 6 paneļiem uz augšējiem kolektoriem, no kurām 12 neapsildāmās caurules tiek virzītas uz griestu pārsildītāja ieplūdes kolektoriem. Tālāk tvaiks pārvietojas pa visu katla platumu pa griestu caurulēm un ieplūst pārkarsētāja izejas galvās, kas atrodas pie konvektīvās dūmvada aizmugurējās sienas. No šiem kolektoriem tvaiks tiek sadalīts divās plūsmās un tiek novirzīts uz 1. pakāpes atkausētāju kamerām un pēc tam uz ārējo sietu kamerām (7 pa kreisi un 7 pa labi), pēc tam, kad abas tvaika plūsmas nonāk 2.posma starpatkausētāji, pa kreisi un pa labi. I un II pakāpes pārkarsētājos tvaiks tiek pārnests no kreisās puses uz labo pusi un otrādi, lai samazinātu siltuma nelīdzsvarotību, ko izraisa gāzes novirzes. Pēc otrās iesmidzināšanas starpatkausētāja atstāšanas tvaiks nonāk vidējo ekrānu kolektoros (8 pa kreisi un 8 pa labi), caur kuriem tas tiek novirzīts uz kontrolpunkta ieplūdes kamerām. III pakāpes atkausētāji ir uzstādīti starp pārnesumkārbas augšējo un apakšējo daļu. Pēc tam pārkarsētais tvaiks pa tvaika cauruļvadu tiek nosūtīts uz turbīnām. Rīsi. 3. Katla pārkarsētāja shēma: 1 - katla cilindrs; 2 - starojuma divvirzienu starojuma caurules panelis (augšējie kolektori nosacīti ir parādīti kreisajā pusē, bet apakšējie - labajā pusē); 3 - griestu panelis; 4 - iesmidzināšanas atkausētājs; 5 – ūdens ievadīšanas vieta tvaikā; 6 - ekstrēmi ekrāni; 7 - vidēji ekrāni; 8 - konvektīvās paketes; 9 – tvaika izvads no katla 7 KONDENSĀTA IEKĀRTAS UN IJEKCIJAS DZESĒTĀJI Sava kondensāta iegūšanai katls ir aprīkots ar 2 kondensāta iekārtām (pa vienai katrā pusē), kas atrodas uz katla griestiem virs konvektīvās daļas. Tie sastāv no 2 sadales kolektoriem, 4 kondensatoriem un kondensāta savācēja. Katrs kondensators sastāv no kameras D426×36 mm. Kondensatoru dzesēšanas virsmas veido caurules, kas piemetinātas pie caurules plāksnes, kas sadalīta divās daļās un veido ūdens izvadi un ūdens ieplūdes kameru. Piesātinātais tvaiks no katla cilindra tiek nosūtīts pa 8 caurulēm uz četriem sadales kolektoriem. No katra kolektora tvaiks tiek novirzīts uz diviem kondensatoriem pa 6 caurulēm katrā kondensatorā. Piesātinātā tvaika kondensācija, kas nāk no katla cilindra, tiek veikta, atdzesējot to ar padeves ūdeni. Padeves ūdens pēc tam, kad piekares sistēma tiek piegādāta ūdens padeves kamerā, iziet cauri kondensatora caurulēm un iziet uz drenāžas kameru un tālāk uz ūdens ekonomaizeru. Piesātinātais tvaiks, kas nāk no cilindra, aizpilda tvaika telpu starp caurulēm, saskaras ar tām un kondensējas. Iegūtais kondensāts pa 3 caurulēm no katra kondensatora nonāk divos kolektoros, no turienes caur regulatoriem tiek padots uz kreisās un labās iesmidzināšanas atkausētājiem I, II, III. Kondensāta iesmidzināšana notiek spiediena dēļ, kas veidojas no starpības Venturi caurulē un spiediena krituma pārkarsētāja tvaika ceļā no cilindra līdz injekcijas vietai. Kondensāts tiek ievadīts "Venturi" caurules dobumā caur 24 caurumiem ar diametru 6 mm, kas atrodas ap apkārtmēru caurules šaurajā vietā. Venturi caurule ar pilnu katla slodzi samazina tvaika spiedienu, palielinot tā ātrumu injekcijas vietā par 4 kgf / cm2. Viena kondensatora maksimālā jauda pie 100% slodzes un tvaika un padeves ūdens projektēšanas parametriem ir 17,1 t/h. ŪDENS EKONOMAIZERS Tērauda serpentīna ūdens ekonomaizers sastāv no 2 daļām, kas atrodas attiecīgi nolaižamās šahtas kreisajā un labajā daļā. Katra ekonomaizera daļa sastāv no 4 blokiem: apakšējā, 2 vidējā un augšējā. Starp blokiem tiek izveidotas atveres. Ūdens ekonomaizers sastāv no 110 spoļu komplektiem, kas izvietoti paralēli katla priekšpusei. Spoles blokos ir sadalītas ar 30 mm un 80 mm soli. Vidējie un augšējie bloki ir uzstādīti uz sijām, kas atrodas dūmvadā. Lai aizsargātu pret gāzes vidi, šīs sijas ir pārklātas ar izolāciju, ko aizsargā 3 mm biezas metāla loksnes no skrošu strūklas mašīnas trieciena. Apakšējie bloki tiek piekārti no sijām ar statīvu palīdzību. Statīvi nodrošina iespēju remonta laikā noņemt spoļu paketi. 8 Ūdens ekonomaizera ieplūdes un izplūdes kameras atrodas ārpus gāzes vadiem un ir piestiprinātas pie katla rāmja ar kronšteiniem. Ūdens ekonomaizera sijas tiek atdzesētas (siju temperatūra aizdedzes laikā un darbības laikā nedrīkst pārsniegt 250 °C), pievadot tām aukstu gaisu no pūtēju ventilatoru spiediena, ar gaisa izplūdi ventilatoru iesūkšanas kārbās. GAISA SILDĪTĀJS Katlu telpā ir uzstādīti divi reģeneratīvie gaisa sildītāji RVP-54. Reģeneratīvais gaisa sildītājs RVP-54 ir pretplūsmas siltummainis, kas sastāv no rotējoša rotora, kas ir ievietots fiksētā korpusā (4. att.). Rotors sastāv no apvalka ar diametru 5590 mm un augstumu 2250 mm, kas izgatavots no 10 mm biezas lokšņu tērauda un rumbas ar diametru 600 mm, kā arī no radiālajām ribām, kas savieno rumbu ar apvalku, sadalot rotoru 24 sektoros. Katrs sektors ir sadalīts ar vertikālām loksnēm P un s. 4. att. Reģeneratīvā gaisa sildītāja strukturālā shēma: 1 – kanāls; 2 - bungas; 3 - korpuss; 4 - pildījums; 5 - vārpsta; 6 - gultnis; 7 - zīmogs; 8 - elektromotors trīs daļas. Tajos tiek ieklātas apkures lokšņu sekcijas. Sekciju augstums ir uzstādīts divās rindās. Augšējā rinda ir rotora karstā daļa, kas izgatavota no starplikas un gofrētām loksnēm, 0,7 mm bieza. Apakšējā sekciju rinda ir rotora aukstā daļa, un tā ir izgatavota no taisnām, 1,2 mm biezām starplikām. Aukstā gala blīvējums ir vairāk pakļauts korozijai, un to var viegli nomainīt. Rotora rumbas iekšpusē iet doba vārpsta, kuras apakšējā daļā ir atloks, uz kura balstās rotors, rumba ir piestiprināta pie atloka ar tapām. RVP ir divi vāki - augšējais un apakšējais, uz tiem ir uzstādītas blīvējuma plāksnes. 9 Siltuma apmaiņas process tiek veikts, uzsildot rotora blīvējumu gāzes plūsmā un atdzesējot to gaisa plūsmā. Apsildāmā iepakojuma secīga kustība no gāzes plūsmas uz gaisa plūsmu tiek veikta rotora rotācijas dēļ ar frekvenci 2 apgriezieni minūtē. Katrā laika brīdī no 24 rotora sektoriem 13 sektori ir iekļauti gāzes ceļā, 9 sektori - gaisa ceļā, divi sektori tiek izslēgti no darba un pārklāti ar blīvējošām plāksnēm. Gaisa sildītājs izmanto pretplūsmas principu: gaiss tiek ievadīts no izplūdes puses un izvadīts no gāzes ieplūdes puses. Gaisa sildītājs ir paredzēts gaisa sildīšanai no 30 līdz 280 °С, vienlaikus atdzesējot gāzes no 331 °С līdz 151 ° С, strādājot ar mazutu. Reģeneratīvo gaisa sildītāju priekšrocība ir to kompaktums un mazais svars, galvenais trūkums ir ievērojama gaisa pārplūde no gaisa puses uz gāzes pusi (standarta gaisa iesūkšana ir 0,2–0,25). Katla rāmis Katla rāmis sastāv no tērauda kolonnām, kas savienotas ar horizontālām sijām, kopnēm un lencēm, un kalpo, lai absorbētu slodzi no trumuļa svara, visām apkures virsmām, kondensāta bloka, oderējuma, izolācijas un apkopes platformām. Katla rāmis ir metināts no velmēta metāla un lokšņu tērauda. Karkasa kolonnas ir piestiprinātas pie katla pazemes dzelzsbetona pamatiem, kolonnu pamatne (kurpes) tiek izlieta ar betonu. UZKLĀŠANA Degkameras oderējums sastāv no ugunsizturīga betona, kovelīta plātnēm un blīvējošā magnēzija apmetuma. Oderes biezums ir 260 mm. Tas ir uzstādīts vairogu veidā, kas ir piestiprināti pie katla rāmja. Griestu apšuvums sastāv no 280 mm bieziem paneļiem, kas brīvi guļ uz pārkarsētāja caurulēm. Paneļu struktūra: 50 mm biezs ugunsizturīgā betona slānis, 85 mm biezs siltumizolējošā betona slānis, trīs kovelīta plākšņu slāņi, kopējais biezums 125 mm un blīvējoša magnēzija pārklājuma slānis, 20 mm biezs, uzklāts uz metāla sietu. Reversijas kameras oderējums un konvekcijas vārpsta ir uzstādīti uz vairogiem, kas savukārt ir piestiprināti pie katla rāmja. Kopējais apgriešanas kameras oderes biezums ir 380 mm: ugunsizturīgais betons - 80 mm, siltumizolējošais betons - 135 mm un četras kovelīta plātņu kārtas pa 40 mm katrā. Konvektīvā pārkarsētāja oderējums sastāv no viena siltumizolējošā betona slāņa 155 mm bieza, ugunsizturīga betona slāņa - 80 mm un četriem kovelīta plākšņu slāņiem - 165 mm. Starp plāksnēm ir sovelīta mastikas slānis ar biezumu 2÷2,5 mm. Ūdens ekonomaizera oderējums, 260 mm biezs, sastāv no ugunsizturīga un siltumizolējoša betona un trīs slāņiem kovelīta plātņu. DROŠĪBAS PASĀKUMI Katlu agregātu darbība jāveic saskaņā ar spēkā esošajiem "Tvaika un karstā ūdens katlu projektēšanas un drošas ekspluatācijas noteikumiem", ko apstiprinājusi Rostekhnadzor, un "Tehniskās prasības katlu iekārtu sprādzienbīstamībai, kas darbojas ar mazutu". un Dabasgāze”, kā arī spēkā esošie „Drošības noteikumi elektrostaciju termoelektroiekārtu apkopei. Bibliogrāfiskais saraksts 1. TPP VAZ jaudas katla TGM-84 ekspluatācijas rokasgrāmata. 2. Meiklyar M.V. Mūsdienīgi katlu agregāti TKZ. M.: Enerģētika, 1978. 3. A.P.Kovaļovs, N.S.Leļejevs, T.V.Viļenskis. Tvaika ģeneratori: mācību grāmata universitātēm. M.: Energoatomizdat, 1985. 11 Katla TGM-84 projektēšana un darbība Sastādījis Maksims Vitāljevičs KALMYKOV Redaktors N.V. Versh i nina Tehniskais redaktors G.N. Šaņkovs Parakstīts publicēšanai 20.06.06. Formāts 60×84 1/12. Ofseta papīrs. Ofseta druka. R.l. 1.39. Stāvoklis.kr.-ott. 1.39. Uch.-red. l. 1.25 Tirāža 100. P. - 171. ______________________________________________________________________________________________________ Valsts profesionālās augstākās izglītības iestāde "Samāras Valsts tehniskā universitāte" 432100, Samara, st. Molodogvardeyskaya, 244. Galvenā ēka 12

PSRS ENERĢĒTIKAS UN ELEKTROFICIJAS MINISTRIJA

GALVENĀ DARBĪBAS TEHNISKĀ NODAĻA
ENERĢIJAS SISTĒMAS

TIPISKI ENERĢIJAS DATI
KATLA TGM-96B DEGVIELAS SADEDZINĀŠANAI

Maskava 1981

Šo tipisko enerģijas raksturlielumu izstrādāja Sojuztekhenergo (inženieris G.I. GUTSALO)

Katla TGM-96B tipiskais enerģētiskais raksturlielums tika apkopots, pamatojoties uz Sojuztekhenergo Rīgas TEC-2 un Sredaztekhenergo TEC-GAZ veiktajām termiskajām pārbaudēm, un tas atspoguļo katla tehniski sasniedzamo efektivitāti.

Tipisks enerģijas raksturlielums var kalpot par pamatu TGM-96B katlu standarta raksturlielumu sastādīšanai, sadedzinot mazutu.

Pielikums

. ĪSS KATLA UZSTĀDĪŠANAS IEKĀRTAS APRAKSTS

1.1 . Taganrogas katlu rūpnīcas katls TGM-96B - gāzeļļa ar dabisko cirkulāciju un U formas izkārtojumu, paredzēta darbam ar turbīnām T -100/120-130-3 un PT-60-130/13. Galvenie katla konstrukcijas parametri, strādājot ar mazutu, ir norādīti tabulā. .

Saskaņā ar TKZ katla minimālā pieļaujamā slodze atbilstoši cirkulācijas stāvoklim ir 40% no nominālās.

1.2 . Sadegšanas kamerai ir prizmatiska forma, un tās plānā ir taisnstūris ar izmēriem 6080 × 14700 mm. Sadegšanas kameras tilpums ir 1635 m 3 . Kurtuves tilpuma termiskais spriegums ir 214 kW/m 3 jeb 184 10 3 kcal/(m 3 h). Sadegšanas kamerā tiek ievietoti iztvaikošanas ekrāni un radiācijas sienas pārkarsētājs (RNS). Krāsns augšējā daļā rotācijas kamerā ir ekrāna pārkarsētājs (SHPP). Nolaižamajā konvektīvajā šahtā pa gāzes plūsmu virknē izvietoti divi konvektīvā pārkarsētāja (CSH) un ūdens ekonomaizera (WE) iepakojumi.

1.3 . Katla tvaika ceļš sastāv no divām neatkarīgām plūsmām ar tvaika pārnesi starp katla malām. Pārkarsētā tvaika temperatūru kontrolē, iesmidzinot tā kondensātu.

1.4 . Uz sadegšanas kameras priekšējās sienas ir četri dubultās plūsmas eļļas-gāzes degļi HF TsKB-VTI. Degļi ir uzstādīti divos līmeņos -7250 un 11300 mm augstumā ar 10° pacēluma leņķi pret horizontu.

Mazuta sadedzināšanai ir paredzētas tvaika mehāniskās sprauslas "Titan" ar nominālo jaudu 8,4 t / h pie mazuta spiediena 3,5 MPa (35 kgf / cm 2). Tvaika spiedienu mazuta nopūšanai un izsmidzināšanai iekārta iesaka 0,6 MPa (6 kgf/cm2). Tvaika patēriņš uz vienu sprauslu ir 240 kg/h.

1.5 . Katlu iekārta ir aprīkota ar:

Divi vilkmes ventilatori VDN-16-P ar jaudu 259 10 3 m 3 / h ar rezervi 10%, spiedienu 39,8 MPa (398,0 kgf / m 2) ar rezervi 20%, jaudu 500/ 250 kW un katras mašīnas griešanās ātrums 741/594 apgr./min;

Divi dūmu nosūcēji DN-24 × 2-0,62 GM ar jaudu 10% rezerve 415 10 3 m 3 / h, spiediens ar rezervi 20% 21,6 MPa (216,0 kgf / m 2), jauda 800/400 kW un a katras mašīnas ātrums 743/595 apgr./min.

1.6. Konvektīvo sildvirsmu attīrīšanai no pelnu nogulsnēm projektā paredzēta skrošu iekārta, RAH tīrīšanai - ūdens mazgāšana un pūšana ar tvaiku no trumuļa ar spiediena pazemināšanos droseles iekārtā. Viena RAH pūšanas ilgums 50 min.

. TIPISKĀS ENERĢIJAS RAKSTUROJUMS TGM-96B KATLAM

2.1 . Tipisks apkures katla TGM-96B enerģijas raksturlielums ( rīsi. , , ) tika sastādīts, pamatojoties uz Rīgas TEC-2 un TEC GAZ katlu termisko pārbaužu rezultātiem saskaņā ar instrukcijas materiāliem un metodiskajiem norādījumiem katlu tehnisko un ekonomisko rādītāju standartizēšanai. Raksturojums atspoguļo vidējo efektivitāti jaunam katlam, kas darbojas ar turbīnām T -100/120-130/3 un PT-60-130/13 tālāk norādītajos apstākļos, kas tiek uzskatīti par sākotnējiem.

2.1.1 . Šķidro kurināmo degošo elektrostaciju kurināmā bilancē dominē mazuts ar augstu sēra saturu M 100. Tāpēc raksturlielums tiek sastādīts mazutam M 100 (GOST 10585-75 ) ar īpašībām: A P = 0,14%, W P = 1,5%, S P = 3,5%, (9500 kcal/kg). Visi nepieciešamie aprēķini tiek veikti mazuta darba masai

2.1.2 . Tiek pieņemts, ka mazuta temperatūra sprauslu priekšā ir 120 ° C( t t= 120 °С), pamatojoties uz mazuta viskozitātes apstākļiem M 100, kas vienāds ar 2,5 ° VU, saskaņā ar § 5.41 PTE.

2.1.3 . Aukstā gaisa gada vidējā temperatūra (t x .c.) pie ventilatora ieejas tiek pieņemts vienāds ar 10 ° C , jo TGM-96B katli galvenokārt atrodas klimatiskajos reģionos (Maskava, Rīga, Gorkija, Kišiņeva) ar gada vidējo gaisa temperatūru tuvu šai temperatūrai.

2.1.4 . Gaisa temperatūra pie gaisa sildītāja ieplūdes (t vp) tiek pieņemts vienāds ar 70 ° C un nemainīgs, kad mainās katla slodze, saskaņā ar 17.25 PTE.

2.1.5 . Elektrostacijām ar šķērssavienojumiem padeves ūdens temperatūra (t a.c.) katla priekšā tiek ņemts kā aprēķināts (230 °C) un nemainīgs, mainoties katla slodzei.

2.1.6 . Saskaņā ar termiskajiem testiem tiek pieņemts, ka turbīnu iekārtas īpatnējais neto siltuma patēriņš ir 1750 kcal/(kWh).

2.1.7 . Tiek pieņemts, ka siltuma plūsmas koeficients mainās atkarībā no katla slodzes no 98,5% pie nominālās slodzes līdz 97,5% pie slodzes 0,6D numurs.

2.2 . Standarta raksturlieluma aprēķins tika veikts saskaņā ar “Katlu agregātu termiskais aprēķins (normatīvā metode)” (M.: Energia, 1973) norādījumiem.

2.2.1 . Katla bruto lietderības koeficients un siltuma zudumi ar dūmgāzēm tika aprēķināti saskaņā ar Ya.L. grāmatā aprakstīto metodiku. Pekker "Siltumtehnikas aprēķini, pamatojoties uz samazinātām degvielas īpašībām" (M.: Energia, 1977).

kur

šeit

α uh = α "ve + Δ α tr

α uh- gaisa pārpalikuma koeficients izplūdes gāzēs;

Δ α tr- piesūcekņi katla gāzes ceļā;

T uh- dūmgāzu temperatūra aiz dūmu novadītāja.

Aprēķinos ņemtas vērā dūmgāzu temperatūras, kas izmērītas katla termiskajos testos un samazinātas līdz standarta raksturlīknes (ievades parametru) konstruēšanas nosacījumiem.t x in, t "kf, t a.c.).

2.2.2 . Pārmērīgs gaisa koeficients režīma punktā (aiz ūdens ekonomaizera)α "ve pieņemts vienāds ar 1,04 pie nominālās slodzes un mainot uz 1,1 pie 50% slodzes saskaņā ar termiskajiem testiem.

Aprēķinātā (1,13) gaisa pārpalikuma koeficienta samazinājums lejpus ūdens ekonomaizera līdz standarta raksturlīknē pieņemtajam (1,04) tiek panākts, pareizi uzturot degšanas režīmu atbilstoši katla režīma kartei, ievērojot PTE prasības attiecībā uz gaisa iesūkšana krāsnī un gāzes ceļā un sprauslu komplekta izvēle .

2.2.3 . Gaisa iesūkšana katla gāzes ceļā pie nominālās slodzes tiek uzskatīta par 25%. Mainoties slodzei, gaisa iesūkšanu nosaka pēc formulas

2.2.4 . Siltuma zudumi degvielas sadegšanas ķīmiskās nepilnības dēļ (q 3 ) tiek pieņemti vienādi ar nulli, jo katla pārbaužu laikā ar lieko gaisu, kas pieņemts tipiskā enerģijas raksturlīknē, to nebija.

2.2.5 . Siltuma zudumi no mehāniskas degvielas sadegšanas nepilnības (q 4 ) tiek pieņemti vienādi ar nulli saskaņā ar "Noteikumiem par iekārtu normatīvo raksturlielumu un paredzamā īpatnējā degvielas patēriņa saskaņošanu" (M.: STsNTI ORGRES, 1975).

2.2.6 . Siltuma zudumi videi (q 5 ) testu laikā netika noteikti. Tos aprēķina saskaņā ar "Katlu iekārtu testēšanas metodi" (M.: Energia, 1970) pēc formulas

2.2.7 . Padeves elektriskā sūkņa PE-580-185-2 īpatnējais jaudas patēriņš tika aprēķināts, izmantojot sūkņa raksturlielumus, kas pieņemti no specifikācijām TU-26-06-899-74.

2.2.8 . Īpatnējais jaudas patēriņš vilkmei un sprādzienam tiek aprēķināts no jaudas patēriņa vilces ventilatoru un dūmu nosūcēju piedziņai, kas mērīts termisko pārbaužu laikā un samazināts līdz apstākļiem (Δ α tr= 25%), pieņemts normatīvo raksturlielumu sagatavošanā.

Ir konstatēts, ka pie pietiekama gāzes ceļa blīvuma (Δ α ≤ 30%) dūmu nosūcēji nodrošina katla nominālo slodzi ar mazu ātrumu, bet bez rezerves.

Pūšanas ventilatori ar mazu ātrumu nodrošina normālu katla darbību līdz slodzei līdz 450 t/h.

2.2.9 . Katlu stacijas mehānismu kopējā elektriskā jauda ietver elektrisko piedziņu jaudu: elektriskais padeves sūknis, dūmu nosūcēji, ventilatori, reģeneratīvie gaisa sildītāji (att. ). Reģeneratīvā gaisa sildītāja elektromotora jauda tiek ņemta pēc pases datiem. Katla termiskās pārbaudes laikā tika noteikta dūmu nosūcēju, ventilatoru un elektriskā padeves sūkņa elektromotoru jauda.

2.2.10 . Īpatnējais siltuma patēriņš gaisa sildīšanai siltumietilpības vienībā tiek aprēķināts, ņemot vērā gaisa sildīšanu ventilatoros.

2.2.11 . Īpatnējā siltuma patēriņā katlu stacijas palīgvajadzībām ir iekļauti siltuma zudumi sildītājos, kuru lietderības koeficients pieņemts 98%; RAH tvaika pūšanai un siltuma zudumiem ar katla tvaika pūšanu.

Siltuma patēriņš RAH tvaika pūšanai tika aprēķināts pēc formulas

Q obd = G obd · es obd · τ obd 10 -3 MW (Gcal/h)

kur G obd= 75 kg/min saskaņā ar "Tvaika un kondensāta patēriņa standartiem energobloku 300, 200, 150 MW palīgvajadzībām" (M.: STSNTI ORGRES, 1974);

es obd = es mēs. pāri= 2598 kJ/kg (kcal/kg)

τ obd= 200 min (4 ierīces ar pūšanas laiku 50 min, ieslēdzot dienas laikā).

Siltuma patēriņš ar katla izpūšanu tika aprēķināts pēc formulas

Q prod = G prod · i k.v10 -3 MW (Gcal/h)

kur G prod = PD nom 10 2 kg/h

P = 0,5%

i k.v- katla ūdens entalpija;

2.2.12 . Pārbaužu veikšanas kārtību un testos izmantoto mērinstrumentu izvēli noteica "Katlu iekārtu testēšanas metode" (M .: Energia, 1970).

. GROZĪJUMI NOTEIKUMOS

3.1 . Lai katla darbības galvenos normatīvos rādītājus novestu līdz mainītajiem tā darbības apstākļiem parametru vērtību pieļaujamo noviržu robežās, tiek doti grozījumi grafiku un skaitlisko vērtību veidā. Grozījumi uzq 2 grafiku veidā ir parādīti att. , . Dūmgāzu temperatūras korekcijas ir parādītas attēlā. . Papildus iepriekšminētajam tiek veiktas korekcijas par katlam pievadītā mazuta temperatūras izmaiņām un padeves ūdens temperatūras izmaiņām.

3.1.1 . Katlam piegādātā mazuta temperatūras izmaiņu korekcija tiek aprēķināta no izmaiņu ietekmes Uz J uz q 2 pēc formulas