Обхват на работата по ремонта на котела tgm 84. Котелно спомагателно оборудване

М. А. Таймаров, А. В. Симаков

РЕЗУЛТАТИ ОТ ТЕСТОВЕТЕ ЗА МОДЕРНИЗАЦИЯ И ОБНОВЛЕНИЕ

ТЕРМИЧНА МОЩНОСТ НА КОТЕЛА TGM-84B

Ключови думи: парен котел, изпитания, топлинна мощност, номинален паропропускливост, газово падащи отвори.

В работата беше експериментално получено, че конструкцията на котела TGM-84B позволява да се увеличи неговата мощност на пара с 6,04% и да се доведе до 447 t/h чрез увеличаване на диаметъра на отворите за подаване на газ на втория ред на централна газопровода.

Ключови думи: парен котел, тест, топлинна мощност, номинален капацитет, газови отвори.

В работата експериментално се получава, че конструкцията на котела TGM-84B позволява да се увеличи мощността му с 6,04 % и да се завърши до 447 t/h чрез увеличаване на диаметъра Газова тръба на отвори от втори номер на централна газова тръба .

Въведение

Котелът TGM-84B е проектиран и произведен 10 години по-рано от котела TGM-96B, когато котелът в Таганрог няма много практически и дизайнерски опит в проектирането, производството и експлоатацията на котли с голям капацитет. В тази връзка беше направен значителен резерв от площта на топлоприемните нагревателни повърхности на екрана, в който, както показа целият опит от експлоатацията на котли TGM-84B, няма нужда. Производителността на горелките на котлите TGM-84B също намалява поради по-малкия диаметър на изходите за газ. Съгласно първия фабричен чертеж на котелния завод в Таганрог, изходите за газ от втория ред в горелките са снабдени с диаметър 25 mm, а по-късно, въз основа на експлоатационния опит, за увеличаване на топлинната плътност на пещите, този диаметър на Газовите отвори на втория ред бяха увеличени до 27 мм. Въпреки това, все още има резерв за увеличаване на диаметъра на изходите за газ на горелките, за да се увеличи мощността на пара на котлите TGM-84B.

Актуалност и постановка на изследователския проблем

В краткосрочен план за 5 ... .10 години нуждата от топлинна и електрическа енергия ще се увеличи рязко. Ръстът на потреблението на енергия е свързан, от една страна, с използването на чужди технологии за дълбока преработка на нефт, газ, дървесина, металургични продукти директно на територията на Русия, а от друга страна, с пенсионирането и намаляване на капацитета поради физическото влошаване на съществуващия парк от оборудване за производство на топлинна и електрическа енергия. Потреблението на топлинна енергия за отопление се увеличава.

Има два начина за бързо задоволяване на нарастващото търсене на енергийни ресурси:

1. Въвеждане в експлоатация на ново оборудване за производство на топлинна и електрическа енергия.

2. Модернизация и реконструкция на съществуващо оперативно оборудване.

Първото направление изисква големи инвестиции.

Във второто направление на увеличаване на капацитета на топлоенергийното оборудване, разходите са свързани с размера на необходимата реконструкция и надстройка за увеличаване на капацитета. Средно при използване на второто направление за увеличаване на капацитета на топло- и електрическото оборудване, разходите са 8 пъти по-евтини от въвеждането в експлоатация на нови мощности.

Технически и дизайнерски възможности на решението за увеличаване на мощността на котела TGM-84 B

Дизайнерска особеност на котела TGM-84B е наличието на двусветещ екран.

Двусветещият екран осигурява по-интензивно охлаждане на димните газове, отколкото в котел на нафта-газ TGM-9bB с подобна производителност, който няма двусветещ екран. Размерите на котелните пещи TGM-9bB и TGM-84B са почти еднакви. Дизайните, с изключение на наличието на двусветещ екран в котела TGM-84B, също са същите. Номиналната мощност на пара на котела TGM-84B е 420 t/h, а за котела TGM-9bB номиналната мощност на пара е 480 t/h. Котелът TGM-9b има 4 горелки на две нива. Котелът TGM-84B има 6 горелки в 2 нива, но тези горелки са по-малко мощни, отколкото в котела TGM-9bB.

Основните сравнителни технически характеристики на котлите TGM-84B и TGM-9bB са дадени в таблица 1.

Таблица I - Сравнителни технически характеристики на котли TGM-84B и TGM-96B

Име на индикаторите TGM-84B TGM-96B

Капацитет на пара, т/ч 420 480

Обем на пещта, m 16x6.2x23 16x1.5x23

Екран с двойна светлина Да Не

Номинална топлинна мощност на горелката при изгаряне на газ, MW 50,2 88,9

Брой горелки, бр. б 4

Обща топлинна мощност на горелките, MW 301,2 355,6

Консумация на газ, m3/h 33500 36800

Номинално налягане на газа пред горелките при температура на газа (t = - 0,32 0,32

4 °С), kg/cm2

Въздушно налягане пред горелката, kg/m2 180 180

Необходим разход на въздух за продухване при номинална пара 3/ товар, хил. m3/час 345,2 394,5

Необходима производителност на димоотводи при номинална пара 3 / 399,5 456,6

натоварване, хиляди m / час

Паспортен номинален общ капацитет на 2 вентилатора VDN-26-U, хил. m3/час 506 506

Паспортен номинален общ капацитет на 2 димоотводи D-21.5x2U, хил. m3/час 640 640

От таблицата. Фигура 1 показва, че необходимото парно натоварване от 480 t/h по отношение на въздушния поток се осигурява от два вентилатора VDN-26-U с марж от 22%, а по отношение на отвеждането на продуктите от горенето от два димоотвода D-21.5 x2U с марж от 29%.

Технически и дизайнерски решения за повишаване на топлинната мощност на котела TGM-84B

В катедра Котелни инсталации на КСПЕУ се работи за повишаване на топлинната мощност на котел TGM-84B ул. № 10 НчТЕЦ. Извършено е топлохидравлично изчисление

горелки с централно газоснабдяване, бяха извършени аеродинамични и термични изчисления с увеличаване на диаметъра на отворите за подаване на газ.

На котел TGM-84B със станция № 10, на горелки № 1,2,3,4 от първо (долно) ниво и № 5.6 от второ ниво, 6 от съществуващите 12 газови изхода 2-ти ред от диаметър 027 мм до диаметър 029 мм. Измерени са падащи потоци, температура на пламъка и други работни параметри на котел № 10 (Таблица 2). Единичната топлинна мощност на горелките се увеличава с 6,09% и възлиза на 332,28 MW вместо 301,2 MW преди разтваряне. Производството на пара нараства с 6,04% и възлиза на 447 t/h вместо 420 t/h преди райбер.

Таблица 2 - Сравнение на показателите на котела TGM-84B st. № 10 NchCHP преди и след реконструкция на горелката

Индикатори на котела TGM-84B № 10 NchTPP Диаметър на отвора 02? Диаметър на отвора 029

Топлинна мощност на една горелка, MW 50,2 55,58

Топлинна мощност на пещта, MW 301.2 332.28

Увеличението на топлинната мощност на пещта,% - 6.09

Парна мощност на котела, t/h 420 441

Увеличение на производството на пара, % - 6.04

Изчисленията и тестовете на модернизираните котли не показаха отделяне на газовата струя от отворите за подаване на газ при ниски парни натоварвания.

1. Увеличаването на диаметъра на отворите за подаване на газ от 2-ри ред от 27 до 29 mm на горелките не причинява нарушаване на газовия поток при ниски натоварвания.

2. Модернизация на котела TGM-84B чрез увеличаване на площта на напречното сечение на подаването на газ

отвори от 0,205 m до 0,218 m направиха възможно увеличаването на номиналния капацитет на пара от 420 t/h на 447 t/h по време на изгаряне на газ.

литература

1. Таймаров, М.А. Котли на ТЕЦ с висока мощност и свръхкритична част 1: учебно ръководство / M.A. Таймаров, В.М. Таймаров. Казан: Казан. състояние енергия ун-т, 2009. - 152 с.

2. Таймаров, М.А. Горелни устройства / М.А. Таймаров, В.М. Таймаров. - Казан: Казан. състояние енергия ун-т, 2007. - 147 с.

3. Таймаров, М.А. Лабораторен семинар по курса "Котелни инсталации и парогенератори" / М.А. Таймаров. - Казан: Казан. състояние енергия ун-т, 2004. - 107 с.

Котелът TGM-84 е проектиран по U-образно оформление и се състои от горивна камера, която е възходящ газопровод и спускащ се конвективен вал, разделен на 2 газопровода. Преходен хоризонтален дим между пещта и конвективната шахта практически липсва. В горната част на пещта и в камерата за завъртане е разположен екранен прегревател. В конвективната шахта, разделена на 2 газопровода, последователно (по протежение на газовете) са поставени хоризонтален прегревател и воден икономийзер. Зад водния икономийзер има ротационна камера с пепелоподавателни контейнери.

Два регенеративни въздушни нагревателя, свързани паралелно, са монтирани зад конвекционната шахта.

Горивната камера има обичайната призматична форма с размери между осите на тръбите 6016 * 14080 mm и е разделена от двусветов воден екран на две полу-пещи. Страничните и задните стени на горивната камера са екранирани с тръби на изпарителя с диаметър 60 * 6 mm (стомана-20) с стъпка 64 mm. Страничните паравани в долната част имат наклон към средата в долната част под ъгъл 15 спрямо хоризонталата и образуват „студен” под.

Двусветещият екран също се състои от тръби с диаметър 60 * 6 mm с стъпка 64 mm и има прозорци, оформени чрез тръбопроводи за изравняване на налягането в полупещите. Екранната система е окачена от металните конструкции на тавана с помощта на пръти и има способността да пада свободно при термично разширение.

Таванът на горивната камера е хоризонтален и екраниран от тръби на таванния прегревател.

Горивна камера, оборудвана с 18 нафтови горелки, които са разположени на предната стена на три нива. Котелът е оборудван с барабан с вътрешен диаметър 1800 мм. Дължината на цилиндричната част е 16200 мм. Разделянето се организира в барабана на котела, парата се промива с захранваща вода.

Схематична схема на прегреватели

Прегревателят на котела TGM-84 е радиационно-конвективен по природа на възприятие на топлина и се състои от следните основни 3 части: радиационна, екранна или полулъчева и конвективна.

Радиационната част се състои от прегревател за стена и таван.

Полурадиационният прегревател се състои от 60 стандартизирани екрана. Конвективният пароперегревател от хоризонтален тип се състои от 2 части, поставени в 2 газопровода на спускащия се над водния икономийзер.

На предната стена на горивната камера е монтиран стенен прегревател, направен под формата на шест транспортируеми блока тръби с диаметър 42 * 55 (стомана 12 * 1MF).

Изходната камера на тавана p / p се състои от 2 колектора, заварени заедно, образуващи обща камера, по един за всяка полу-пещ. Изходната камера на горивната p/p е една и се състои от 6 колектора, заварени заедно.

Входната и изходната камери на екранния пренагревател са разположени една над друга и са изработени от тръби с диаметър 133*13 мм.

Конвективният пренагревател е направен по Z-образна схема, т.е. парата влиза от предната стена. Всеки p / p се състои от 4 еднопроходни намотки.

Устройствата за контрол на прегряване на пара включват кондензационен блок и инжекционни обезвъздушители. Инжекционните пароперегреватели се монтират пред екранните пароперегреватели в разреза на ситата и в разреза на конвективния пароперегревател. При работа на газ всички пароохладители работят, при работа на мазут, само този, монтиран в секцията на конвективната п/п.

Стоманеният навита воден икономийзер се състои от 2 части, поставени в левия и десния газопровод на низходящия конвективен вал.

Всяка част на икономайзера се състои от 4 височинни пакета. Всеки пакет съдържа два блока, всеки блок съдържа 56 или 54 четирипосочни намотки, изработени от тръби с диаметър 25 * 3,5 mm (стомана20). Бобините са разположени успоредно на предната част на котела в шахматна схема с стъпка 80 mm. Колекторите на икономайзера се извеждат извън конвекционната шахта.

Котелът е оборудван с 2 регенеративни ротационни въздушни нагревателя RVP-54.

^ ТЕХНИЧЕСКА ЗАДАЧА
„Устройство за вземане на проби от димни газове от котли NGRES“

СЪДЪРЖАНИЕ:

1 ТОЧКА 3

^ 2 ОБЩО ОПИСАНИЕ НА СЪОРЪЖЕНИЕТО 3

3 ОБХВАТ НА ДОСТАВКА / ИЗПЪЛНЕНИЕ НА РАБОТА / ПРЕДОСТАВЯНЕ НА УСЛУГИТЕ 6

4 ТЕХНИЧЕСКИ ДАННИ 11

5 ИЗКЛЮЧЕНИЯ/ОГРАНИЧЕНИЯ/ЗАДЪЛЖЕНИЯ ЗА ПРЕДОСТАВЯНЕ НА РАБОТАТА/ДОСТАВКАТА/УСЛУГИТЕ 12

6 Тестване, приемане, въвеждане в експлоатация 13

^ 7 СПИСЪК С ПРИЛОЖЕНИЯ 14

8 ИЗИСКВАНИЯ ЗА БЕЗОПАСНОСТ ПРИ РАБОТА 14

9 ИЗИСКВАНИЯ ЗА ЗАЩИТА НА ОКОЛНАТА СРЕДА ОТ ИЗПЪЛНИТЕЛИТЕ 17

^ 10 АЛТЕРНАТИВНИ ОФЕРТИ 18

1 ЕЛЕМЕНТ

В съответствие с Програмата за опазване на околната среда на OJSC Enel OGK-5 за 2011-2015 г., клонът Nevinnomysskaya GRES на OJSC Enel OGK-5 изисква следното:

Определяне на действителната стойност на концентрацията на азотни оксиди, въглероден окис, метан при различни натоварвания и различни режими на работа на котли TGM-96 (котел № 4) инструментален парк на изпълнителя.
Определяне на плътността на разпределение на азотния диоксид върху площта на конвективната повърхност в контролния участък.

3. Оценка на намаляването на образуването на азотни оксиди поради използването на режимни мерки и промени в технико-икономическите показатели на работа на котела ( определяне на ефективността на прилагането на режимните мерки).

4. Разработване на предложения за използване на евтини възстановителни мерки насочени към намаляване на емисиите на азотни оксиди.

2ОБЩО ОПИСАНИЕ НА ОБЕКТА

Главна информация

Държавната районна електроцентрала в Невинномисск (NGRES) с проектна мощност 1340 MW е предназначена да покрие нуждите от електроенергия в Северен Кавказ и да доставя топлинна енергия на предприятията и населението на град Невиномиск. В момента инсталираната мощност на Nevinnomysskaya GRES е 1700,2 MW.

ГРЕС се намира в северните покрайнини на град Невиномиск и се състои от комбинирана топлоелектрическа централа (CHP), кондензационни блокове от отворен тип (блокова част) и централа с комбиниран цикъл (CCGT).

Пълно наименование на съоръжението: клон "Невинномисская ГРЭС" на Отворено акционерно дружество "Енел Пета генерираща компания на пазара на електроенергия на едро" в град Невиномисск, Ставрополска територия.

Местоположение и пощенски адрес: Руска федерация, 357107, град Невиномиск, Ставрополска територия, улица Енергетиков, 2.

^ Климатични условия

Климат: умерено континентален

Климатичните условия и параметрите на атмосферния въздух в този район съответстват на местоположението на държавната окръжна електроцентрала (Невинномисск) и се характеризират с данните в таблица 2.1.

Таблица 2.1 Климатични данни за региона (Невиномисск от SNiP 23-01-99)

ръб, точка	Температура на външния въздух, град. С
	Температура на външния въздух, средномесечна, град. С
	аз	II	III	IV		V	VI		VII	VIII		IX	х	XI		XII
Ставропол	-3,2	-2,3	1,3	9,3		15,3	19,3		21,9	21,2		16,1	9,6	4,1		-0,5
					По-малко от 8℃						По-малко от 10℃
Средногодишно	Най-студеният петдневен период със сигурност 0,92				Продължителност, дни			Средна температура, град. С			Продължителност, дни				Средна температура, град. С
9,1	-19				168			0,9			187				1,7

Дългогодишната средна температура на въздуха през най-студения зимен месец (януари) е минус 4,5°C, най-горещата (юли) е +22,1°C.

Продължителността на периода със стабилни студове е около 60 дни,

Скоростта на вятъра, чиято честота не надвишава 5%, е равна на - 10-11 m/s.

Преобладаващата посока на вятъра е изток.

Годишната относителна влажност е 62,5%.

^ ХАРАКТЕРИСТИКИ И КРАТКО ОПИСАНИЕ НА КОТЕЛНИЯ Агрегат TGM - 96.

Газоточен котел тип TGM-96 на котелна централа Таганрог е еднобарабанен, с естествена циркулация, паропроизводительность 480 t/h със следните параметри:

Налягане в барабана - 155 ati

Налягане зад главния парен клапан - 140 ati

Температура на прегрята пара - 560С

Температура на захранващата вода - 230С
^ Основните конструктивни данни на котела при изгаряне на газ:
Капацитет на пара t/h 480

Налягане на прегрята пара kg / cm 2 140

Температура на прегрята пара С 560

Температура на захранващата вода С 230

Температура на студения въздух преди RVV С 30

Температура на горещ въздух С 265
^ ХАРАКТЕРИСТИКИ НА ПЕЧНЯТА

Обем на горивната камера m 3 1644 Топлинно напрежение на обема на пещта kcal/m 3 h 187,10 3

Часов разход на гориво BP nm 3 /h t/h 37.2.10 3

^ ТЕМПЕРАТУРА НА ПАРАТА

Паропрегревател зад стената C 391 Пред крайните екрани C 411

След крайни щитове С 434 След средни щитове С 529 След конвективни входящи опаковки на пароперегревателя С 572

След уикенда пакети от конвективни p / n. C 560

^ ТЕМПЕРАТУРА НА ГАЗА

Зад екраните С 958

Зад конвективния p/n С 738 Зад водния икономийзер С 314

Отработени газове С 120
Разположението на котела е U-образно, с две конвективни шахти, горивната камера е екранирана от изпарителни тръби и панели на лъчистия пароперегревател.

Таванът на пещта на хоризонталния димоотвод на въртящата се камера е екраниран от панели на таванния пароперегревател. В ротационната камера и преходния газопровод е разположен екранен прегревател.

Страничните стени на реверсивната камера и скосите на конвекционните шахти са екранирани с монтирани на стена панели за воден икономийзер. Конвективният прегревател и водният икономийзер са разположени в конвективни шахти.

Пакетите на конвективния прегревател са монтирани върху окачените тръби на водния икономийзер.

Пакетите с конвективен воден икономийзер се поддържат върху греди с въздушно охлаждане.

Водата, постъпваща в котела, преминава последователно през надземните тръби, кондензатори, стенен воден икономийзер, конвективен воден икономийзер и навлиза в барабана.

Парата от барабана влиза в 6 панела на стенния лъчист пренагревател, от радиатора към тавана, от тавана към екрана, от екрана към стената на тавана и след това към конвективния прегревател. Температурата на парата се контролира чрез две инжекции на собствен кондензат. Първото впръскване се извършва на всички котли пред екранния пароперегревател, второто на К-4.5 и третото на 5А инжекции между входящия и изходния пакет на конвективния p/n, второто впръскване на K-5A в разрез на външния и средния екран.

От задната страна на котела са монтирани три регенеративни въздушни нагревателя за предварително загряване на въздуха, необходим за изгаряне на горивото. Котелът е оборудван с два вентилатора VDN-26. II и два димоотводи тип DN26x2A.

Горивната камера на котелния агрегат има призматична форма. Ясни размери на горивната камера:

Ширина - 14860 мм

Дълбочина - 6080 мм

Обемът на горивната камера е 1644 m 3 .

Видимо термично напрежение на обема на пещта при натоварване 480 t/h: - на газ 187,10 3 kcal/m 3 час;

На мазут - 190,10 3 kcal / m 3 час.

Горивната камера е напълно защитена от изпарителни тръби с диам. 60x6 с 64 мм стъпка и тръби за нагревател. За да се намали чувствителността на циркулацията към различни топлинни и хидравлични изкривявания, всички изпарителни екрани са разделени, като всяка секция (панел) е независима циркулационна верига.

Котел горелка.

Име на количествата мярка. газьол

1. Номинална производителност кг/ч 9050 8400
2. Скорост на въздуха m/s 46 46
3. Скорост на изтичане на газ m/s 160 -
4. Съпротивление на горелката kg/m2 150 150

по въздух.
5. Максимално производство - nm 3 / час 11000

газова производителност
6. Максимално производство - кг/час - 10000

производителност на мазут.
7. Регулируема граница % 100-60% 100-60%

Зареждане. от номинално от номинално
8. Налягане на газа пред горелката. кг/м2 3500 -
9. Налягане на мазут пред горелката - kgf / cm 2 - 20

срамежлив.
10. Минимален спад на налягането - - - 7

отстраняване на мазут при понижено.

натоварване.

Кратко описание на горелката - тип GMG.
Горелките се състоят от следните агрегати:

а) спирала, предназначена за равномерно подаване на периферен въздух към направляващите лопатки,

б) направляващи лопатки с регистър, монтиран на входа към периферната камера за подаване на въздух. Направляващите лопатки са проектирани да турбулизират потока от периферен въздух и да променят завъртането му. Увеличаването на нейното усукване чрез покриване на водещите лопатки увеличава конусността на горелката и намалява нейния обхват и обратно,

в) камера за централно подаване на въздух, образувана от вътрешната страна от повърхността на тръба с диаметър 219 мм, който едновременно служи за монтиране на работеща маслена дюза в нея и отвън с тръбна повърхност с диам. 478 мм, което е и вътрешната повърхност на камерата на изхода към пещта, има 12 фиксирани направляващи лопатки (гнездо), които са предназначени да турбулизират въздушния поток, насочен към центъра на горелката.

г) камери за периферно подаване на въздух, образувани от вътрешната страна от повърхността на тръба с диаметър 529 mm, което е едновременно външната повърхност на камерата за централно газоснабдяване и от външната страна повърхността на тръбата диам. 1180 мм, което е и вътрешната повърхност на периферната газова камера,

д) камера за централно газоснабдяване, която има ред дюзи с диаметър от 18 мм (8 бр.) и ред отвори диам. 17 мм (16 бр.). Дюзите и отворите са разположени в два реда около обиколката на външната повърхност на камерата,

е) камера за периферно газоснабдяване, имаща два реда дюзи с диаметър от 25 мм в количество 8 бр и диам. 14 мм в количество 32 бр. Дюзите са разположени около обиколката на вътрешната повърхност на камерата.

За възможност за регулиране на въздушния поток върху горелките са монтирани следните:

Общ амортисьор на подаването на въздух към горелката,

Затворен клапан на периферното подаване на въздух,

Порта за централно подаване на въздух.

За да се предотврати проникването на въздух в пещта, на направляващата тръба на дюзата за мазут е монтиран амортисьор.

МИНИСТЕРСТВО НА ЕНЕРГИЯТА И ЕЛЕКТРИФИКАЦИЯТА НА СССР

ГЛАВЕН ТЕХНИЧЕСКИ ОТДЕЛ ЗА ЕКСПЛОАТАЦИЯ
ЕНЕРГИЙНИ СИСТЕМИ

ТИПИЧНИ ЕНЕРГИЙНИ ДАННИ
НА КОТЕЛ TGM-96B ЗА ГОРИВАНЕ НА ГОРИВО

Москва 1981г

Тази типична енергийна характеристика е разработена от Союзтехенерго (инженер G.I. GUTSALO)

Типичната енергийна характеристика на котела TGM-96B е съставена на базата на термични тестове, проведени от Союзтехенерго в Рижската ТЕЦ-2 и Средазтехенерго в ТЕЦ-ГАЗ, и отразява технически постижимата ефективност на котела.

Типична енергийна характеристика може да послужи като основа за съставяне на стандартните характеристики на котлите TGM-96B при изгаряне на мазут.

Приложение

. КРАТКО ОПИСАНИЕ НА ОБОРУДВАНЕТО ЗА КОТЕЛНА ИНСТАЛАЦИЯ

1.1 . Котел TGM-96B на котелната централа в Таганрог - газ на мазут с естествена циркулация и U-образно оформление, предназначен за работа с турбинит -100/120-130-3 и PT-60-130/13. Основните конструктивни параметри на котела при работа на мазут са дадени в табл. .

Според TKZ минималното допустимо натоварване на котела според условията на циркулация е 40% от номиналното.

1.2 . Горивната камера има призматична форма и в план е правоъгълник с размери 6080 × 14700 mm. Обемът на горивната камера е 1635 m 3 . Топлинното напрежение на обема на пещта е 214 kW/m 3 , или 184 10 3 kcal/(m 3 h). В горивната камера са поставени изпарителни екрани и радиационен стенен прегревател (RNS). В горната част на пещта във въртящата се камера има екранен прегревател (SHPP). В спускащия се конвективен вал са разположени последователно по газовия поток два пакета от конвективен прегревател (CSH) и воден икономийзер (WE).

1.3 . Пътят на парата на котела се състои от два независими потока с пренос на пара между страните на котела. Температурата на прегрятата пара се контролира чрез впръскване на собствен кондензат.

1.4 . На предната стена на горивната камера има четири двупоточни нафтогазови горелки HF TsKB-VTI. Горелките са монтирани на две нива на кота -7250 и 11300 mm с ъгъл на кота 10° спрямо хоризонта.

За изгаряне на мазут се осигуряват паромеханични дюзи "Титан" с номинален капацитет 8,4 t / h при налягане на мазут 3,5 MPa (35 kgf / cm 2). Налягането на парата за издухване и пръскане на мазут се препоръчва от инсталацията да бъде 0,6 MPa (6 kgf/cm2). Разходът на пара на дюза е 240 кг/ч.

1.5 . Котелната инсталация е оборудвана с:

Два вентилатора на тяга VDN-16-P с капацитет 259 10 3 m 3 / h с марж 10%, налягане 39,8 MPa (398,0 kgf / m 2) с марж 20%, мощност 500/ 250 kW и скорост на въртене 741 /594 rpm всяка машина;

Два аспиратора DN-24 × 2-0,62 GM с капацитет 10% марж 415 10 3 m 3 / h, налягане с марж 20% 21,6 MPa (216,0 kgf / m 2), мощност 800/400 kW и скорост от 743/595 об/мин на всяка машина.

1.6. За почистване на конвективните нагревателни повърхности от пепелни отлагания, в проекта е предвидена изстрелна инсталация, за почистване на RAH - промиване с вода и продухване с пара от барабан с намаляване на налягането в дроселиращата инсталация. Продължителност на издухване на един RAH 50 мин.

. ТИПИЧНИ ЕНЕРГИЙНИ ХАРАКТЕРИСТИКИ НА КОТЕЛА TGM-96B

2.1 . Типична енергийна характеристика на котела TGM-96B ( ориз. , , ) е съставен въз основа на резултатите от термични тестове на котли в Рига CHPP-2 и CHPP GAZ в съответствие с инструктивните материали и методическите указания за стандартизиране на техническите и икономически показатели на котлите. Характеристиката отразява средната ефективност на нов котел, работещ с турбинит -100/120-130/3 и PT-60-130/13 при следните условия, взети за начални.

2.1.1 . Горивният баланс на електроцентралите, работещи с течни горива, е доминиран от мазут с високо съдържание на сяраМ 100. Следователно характеристиката е съставена за мазутМ 100 (ГОСТ 10585-75 ) с характеристики: A P = 0,14%, W P = 1,5%, S P = 3,5%, (9500 kcal/kg). Правят се всички необходими изчисления за работната маса на мазута

2.1.2 . Температурата на мазута пред дюзите се приема за 120°° С( т т= 120 °С) въз основа на условията на вискозитет на мазутМ 100, равно на 2,5 ° VU, съгласно § 5.41 PTE.

2.1.3 . Средната годишна температура на студения въздух (t x .c) на входа на вентилатора на вентилатора се приема равен на 10 °° С , тъй като котлите TGM-96B се намират главно в климатични райони (Москва, Рига, Горки, Кишинев) със средна годишна температура на въздуха, близка до тази температура.

2.1.4 . Температурата на въздуха на входа на въздушния нагревател (t vp) се приема равен на 70 °° С и постоянен при промяна на натоварването на котела, в съответствие с § 17.25 PTE.

2.1.5 . За електроцентрали с кръстосани връзки температурата на захранващата вода (t a.c.) пред котела се приема за изчислено (230 °C) и постоянно при промяна на натоварването на котела.

2.1.6 . Специфичната нетна консумация на топлина за турбинната инсталация се приема на 1750 kcal/(kWh), според термичните тестове.

2.1.7 . Приема се, че коефициентът на топлинен поток варира в зависимост от натоварването на котела от 98,5% при номинално натоварване до 97,5% при натоварване от 0,6D номер.

2.2 . Изчисляването на стандартната характеристика е извършено в съответствие с инструкциите на „Термично изчисление на котелни агрегати (нормативен метод)“ (М.: Енергия, 1973).

2.2.1 . Брутната ефективност на котела и топлинните загуби с димни газове са изчислени по методиката, описана в книгата на Я.Л. Пекер "Топлотехнически изчисления, базирани на намалените характеристики на горивото" (М.: Енергия, 1977).

където

тук

α ъъъ = α "ve + Δ α tr

α ъъъ- коефициент на излишък на въздух в отработените газове;

Δ α tr- вендузи в газовия път на котела;

ъъъъ- температура на димните газове зад димоотвода.

Изчислението взема предвид температурите на димните газове, измерени при топлинните тестове на котела и сведени до условията за конструиране на стандартна характеристика (входни параметриt x ин, t "kf, t a.c.).

2.2.2 . Коефициент на излишък на въздух в точката на режима (зад водния икономийзер)α "veвзето равно на 1,04 при номинално натоварване и промяна на 1,1 при 50% натоварване според термичните тестове.

Намаляването на изчисления (1.13) коефициент на излишък на въздух след водния икономийзер до възприетия в стандартната характеристика (1.04) се постига чрез правилно поддържане на режима на горене съгласно режимната карта на котела, съответствие с PTE изисквания за засмукване на въздух в пещта и в газовия път и избор на комплект дюзи.

2.2.3 . Всмукването на въздух в газовия тракт на котела при номинално натоварване се приема за 25%. При промяна в натоварването засмукването на въздуха се определя по формулата

2.2.4 . Топлинни загуби от химическа непълнота на изгаряне на горивото (q 3 ) се приемат равни на нула, тъй като по време на изпитванията на котела с излишен въздух, приети в Типичната енергийна характеристика, те отсъстваха.

2.2.5 . Загуба на топлина от механична непълнота на изгаряне на горивото (q 4 ) се приемат равни на нула съгласно „Правилника за хармонизиране на регулаторните характеристики на оборудването и прогнозния специфичен разход на гориво“ (М.: STsNTI ORGRES, 1975).

2.2.6 . Загуба на топлина в околната среда (q 5 ) не са определени по време на тестовете. Те се изчисляват в съответствие с "Метод за изпитване на котелни инсталации" (М.: Energia, 1970) по формулата

2.2.7 . Специфичната консумация на мощност за захранващата електрическа помпа PE-580-185-2 е изчислена, като се използват характеристиките на помпата, приети от спецификациите TU-26-06-899-74.

2.2.8 . Специфичната консумация на мощност за тяга и взрив се изчислява от консумацията на мощност за задвижване на вентилатори за тяга и димоотвод, измерена по време на термични тестове и намалена до условията (Δ α tr= 25%), приети при изготвянето на нормативната характеристика.

Установено е, че при достатъчна плътност на газовия път (Δ α ≤ 30%) димоотводите осигуряват номиналното натоварване на котела при ниска скорост, но без резерв.

Вентилаторите на ниска скорост осигуряват нормална работа на котела до натоварвания от 450 t/h.

2.2.9 . Общата електрическа мощност на механизмите на котелната инсталация включва мощността на електрическите задвижвания: електрическа захранваща помпа, изпускатели на дим, вентилатори, регенеративни въздушни нагреватели (фиг. ). Мощността на електродвигателя на регенеративния въздушен нагревател се взема според паспортните данни. Мощността на електродвигателите на димоотводи, вентилатори и електрическа захранваща помпа е определена при термичните тестове на котела.

2.2.10 . Специфичната консумация на топлина за отопление на въздуха в калориен агрегат се изчислява, като се вземе предвид нагряването на въздуха във вентилаторите.

2.2.11 . Специфичната консумация на топлина за спомагателни нужди на котелната инсталация включва топлинни загуби в нагреватели, чиято ефективност се приема за 98%; за продухване на пара на RAH и топлинни загуби с парно продухване на котела.

Разходът на топлина за издухване с пара на RAH се изчислява по формулата

Q obd = G obd · аз обд · τ obd 10 -3 MW (Gcal/h)

където G obd= 75 kg/min в съответствие с „Стандарти за потребление на пара и кондензат за спомагателни нужди на енергоблокове 300, 200, 150 MW” (М.: СТСНТИ ОРГРЕС, 1974);

аз обд = аз нас. двойка= 2598 kJ/kg (kcal/kg)

τ obd= 200 мин (4 уреда с време на продухване 50 мин при включване през деня).

Разходът на топлина с продухването на котела се изчислява по формулата

Q прод = G прод · i k.v10 -3 MW (Gcal/h)

където G прод = PD ном 10 2 кг/ч

P = 0,5%

i k.v- енталпия на котелна вода;

2.2.12 . Процедурата за провеждане на изпитвания и изборът на измервателни уреди, използвани в тестовете, бяха определени от "Метод за изпитване на котелни инсталации" (М.: Енергия, 1970).

. ИЗМЕНЕНИЯ В НАРЕДБИТЕ

3.1 . За да се приведат основните нормативни показатели за работа на котела до променените условия на неговата работа в рамките на допустимите граници на отклонение на стойностите на параметрите, се дават изменения под формата на графики и цифрови стойности. Изменения вq 2 под формата на графики са показани на фиг. , . Корекциите на температурата на димните газове са показани на фиг. . В допълнение към горното се дават корекции за промяната в температурата на мазута за отопление, подавано към котела, и за промяната в температурата на захранващата вода.

3.1.1 . Корекцията за промяната в температурата на подаваното в котела мазут се изчислява от ефекта от промяната Да се Вна q 2 по формула